Dudnikova, Vera Viktorovna

Stopień naukowy:

doktorat

Miejsce obrony rozprawy:

Rostów nad Donem

Kod specjalności VAK:

Specjalność:

Materiałoznawstwo (wg branży)

Numer stron:

1. STATUS PYTANIA, CEL I ZADANIA BADAŃ.

1.1. Metody Amaliz zapewniające określoną trwałość zmęczeniową części maszyn.

1.2. Analiza metod wyznaczania minimalnej wytrzymałości zmęczeniowej części maszyn.

1.3. Analiza metod wyznaczania maksymalnego obciążenia części maszyn.

1.4. Wnioski, cele i zadania badań.

2. MODEL ZWIĘKSZENIA WYDAJNOŚCI DZIAŁANIA KULTYWATORA POPRZEZ ZWIĘKSZENIE JEGO NIEZAWODNOŚCI.

2.1. Model dla zapewnienia określonego zasobu ithoeo procesu zmęczeniowego gamma zęba kultywatora.

2.2. Model niezawodności agregatu uprawowego (grupy regałów).

2.3. al 1a logiczne określenie parametrów prawdopodobnego podziału sovokush yusti ostatecznej objętości siły i zasobów zgodnie z ich przykładowymi danymi.

2.4. algorytm i obliczanie wydajności kultywatora poprzez zwiększenie jego niezawodności

2.5. Wyniki.

3. OBLICZENIA I EKSPERYMENTALNE OKREŚLENIE MINIMALNEJ WYTRZYMAŁOŚCI ZMĘCZENIOWEJ, OBCIĄŻENIA I ŻYWOTNOŚCI CZĘŚCI NA ETAPIE PROJEKTOWANIA.

3.1. obliczeniowe i eksperymentalne wyznaczanie minimalnej wytrzymałości zmęczeniowej próbek (części) dla zbioru o skończonej objętości na podstawie danych próbki.

3.2. obliczeniowe i eksperymentalne wyznaczanie maksymalnego obciążenia części.

3.3. obliczeniowe i eksperymentalne wyznaczanie procentowego zasobu gamma części.

3.4. Wyniki.

4. PRAKTYCZNE ZASTOSOWANIE WYNIKÓW BADAŃ.

4.1. technika poprawy efektywności funkcjonowanie kultywator zwiększając jego niezawodność.

4.2. Zapewnienie zasobu procentowego gamma na regale kultywatora.

4.3. Metodyka i wyniki potwierdzenia obliczonego zasobu gamma-procentowego ze stanowiska kultywatora akv-4 po realizacji zaleceń.

4.4. Obliczanie efektu ekonomicznego ze wzrostu zasobu gamma-procentowego na regale kultywatora.

Wprowadzenie do pracy magisterskiej (część streszczenia) Na temat „Poprawa niezawodności i wydajności kultywatora poprzez zwiększenie zasobu regałów”

Wzrost wydajności pracy w rolnictwie związany jest ze wzrostem efektywności funkcjonowania maszyn rolniczych poprzez zwiększenie ich niezawodności. Bardzo ważne ma wzrost wydajności maszyn na początkowym etapie produkcji rolniczej; obejmują one, w tym kultywatorów. Przy ograniczonych terminach przygotowania gleby, kultywatory podlegają wysokim wymaganiom niezawodności. Awarie kultywatorów prowadzą do przestojów w naprawach i uszkodzeń spowodowanych przestojami sprzętu spowodowanymi przesunięciem czasu procesu technologicznego uprawy roślin.

Do grupy części, które zawodzą i ograniczają niezawodność kultywatorów, należą zębatki sprężynowe w kształcie litery S. Zwiększenie niezawodności zębów kultywatora, a także optymalizacja ich zasobów, zmniejszy awaryjność, koszty napraw, skróci czas i skróci szkody ekonomiczne dzięki skróceniu czasu trwania cyklu technologicznego.

Badania wydajności i niezawodności maszyn rolniczych przeprowadzili Androsov A.A., Belenky D.M., Groshev L.M., Dalalyants A.G., Ermoliev Yu.I., Zharov V.P. Polushkin O.A., Spichenkov V.V., Khozyaev I.A. jednak analiza badań w zakresie wydajności i niezawodności maszyn rolniczych wykazała, że ​​istnieją rezerwy na dalsze doskonalenie metod poprawy ich niezawodności.

cel to badanie jest opracowanie metody poprawy niezawodności i wydajności kultywatora poprzez zwiększenie zasobu jego regałów.

Aby osiągnąć ten cel, konieczne jest rozwiązanie następujących zadań: opracowanie metody poprawy niezawodności i wydajności kultywatora poprzez zwiększenie zasobów jego regałów, z uwzględnieniem przejścia analitycznego od selektywnych rozkładów siły, obciążenia i zasobów rozkładów ludności; opracowanie modelu niezawodności agregatu uprawowego (grupy regałów); opracować algorytm obliczania optymalnego prawdopodobieństwa bezawaryjnej pracy B- stojak graficzny kultywator; określenie parametrów wytrzymałości, obciążenia i zasobu stelaża kultywatora na etapie projektowania metodą obliczeniowo-eksperymentalną; zoptymalizować procentowe zasoby gamma zęba kultywatora i potwierdzić to testami na stanowisku; obliczyć efekt ekonomiczny zwiększenia procentowego zasobu gamma grupy zębów kultywatora.

Rozdział pierwszy analizuje metody poprawy niezawodności, wydajności i zapewnienia określonej trwałości zmęczeniowej części maszyn. Podkreślono różne podejścia do określania minimalnej wytrzymałości zmęczeniowej i maksymalnego obciążenia części maszyn.

Drugi rozdział rozprawy opisuje model opracowany w celu poprawy niezawodności i wydajności kultywatora oraz zapewnienia określonej trwałości zmęczeniowej jego części.

Rozdział trzeci zawiera obliczenia i eksperymentalne wyznaczenie parametrów wytrzymałości, obciążenia i trwałości części na etapie projektowania. Minimalna wytrzymałość zmęczeniowa 8-kształtnego stojaka kultywatora jest określana metodą obliczeniowo-eksperymentalną dla całkowitej objętości końcowej według danych próbki. Rozważana jest metoda obliczeniowego i eksperymentalnego wyznaczania maksymalnego obciążenia części. Podano obliczeniowo-eksperymentalne wyznaczenie gamma-procentowego stojaka kultywatora w kształcie litery B.

Rozdział czwarty opisuje metodologię zwiększenia wydajności kultywatora poprzez zwiększenie zasobu regałów. Podano charakterystykę zapewnienia zasobu procentowego gamma na regale kultywatora AKV-4, wyprodukowanego przez Krasny Aksai CJSC. Podano kalkulację efektu ekonomicznego ze wzrostu procentowego zasobu gamma grupy zębów kultywatora.

Podsumowując, wyciągane są wnioski dotyczące wykonanej pracy.

Nowość naukowa wykonanej pracy jest następująca:

Opracowano model pozwalający na ustalenie wzorców zwiększania niezawodności i wydajności kultywatora poprzez zwiększenie zasobu jego regałów, co pozwala na optymalizację wartości procentowej gamma zasobu regałów według kryterium - określony sumaryczny koszty produkcji i eksploatacji regałów kultywatorowych. Otrzymuje się rozwiązania analityczne w celu wyznaczenia parametrów trójparametrowego rozkładu Weibulla siły i zasobu dla zbioru o skończonej objętości z danych próbki.

Znaczenie praktyczne: przeprowadzone badania analityczne i eksperymentalne są następujące:

Opracowano algorytm obliczania wydajności kultywatora poprzez zwiększenie zasobu jego regałów;

Metodą obliczeniowo-eksperymentalną dla całej objętości skończonej z wykorzystaniem danych selektywnych wyznaczono minimalną wytrzymałość zmęczeniową 8-kształtnego stojaka;

Przedstawiono opracowany algorytm obliczania i eksperymentalnego wyznaczania procentowego zasobu gamma części; osiągnięto wzrost prawdopodobieństwa bezawaryjnej pracy stelaża kultywatora z 0,90 do 0,99 (wartość optymalna), natomiast wyliczony zasób gamma-procentowy wyniesie około 229 godzin (P=0,99), czyli przekroczy określony specyfikacje zasób 200 godz.

Główne postanowienia i wyniki prac zostały przedstawione i omówione na konferencjach naukowo-technicznych na Państwowym Uniwersytecie Inżynierii Lądowej w Rostowie w latach 2001 - 2006.

Zakończenie rozprawy na temat „Nauka o materiałach (według przemysłu)”, Dudnikova, Vera Viktorovna

WNIOSKI OGÓLNE

1. Opracowano metodę poprawy niezawodności i wydajności kultywatora poprzez zwiększenie zasobu jego regałów, co pozwala na optymalizację procentowej wartości gamma zasobu według kryterium - jednostkowych kosztów całkowitych na wytworzenie i eksploatację agregatu. stojaki na kultywatory; uzyskuje się analityczne przejście od przykładowych rozkładów siły, obciążenia i zasobów do rozkładów populacji.

2. Na etapie projektowania zaproponowano model niezawodności agregatu (grupy zębów), w którym jako kryterium optymalizacji przyjęto jednostkowe koszty wytworzenia i eksploatacji zębów, a optymalna wartość y dla zasób określany jest w przedziale 0,9 - 0,94 przy a priori ustalonym zakresie zasobu 11=40-60; określany jest całkowity przepływ awarii dla grupy szaf. Opracowano algorytm wyznaczania parametrów trójparametrowego rozkładu Weibulla opisującego rozkład zasobu szafy i obliczania tych parametrów dla przepływu awaryjnego grupy szaf.

3. Opracowano algorytm obliczania optymalnego zasobu gamma-procentowego stelaża kultywatora. Obliczenia wykazały, że w wyniku zastosowania środków zwiększających wytrzymałość i zmniejszających obciążenie regału kultywatora, prawdopodobieństwo bezawaryjnej pracy wzrasta z 0,9 do optymalna wartość 0,99.

4. W celu obliczenia i eksperymentalnego określenia minimalnej wytrzymałości zmęczeniowej agregatu o końcowej objętości, według selektywnych danych, przebadano próbki z 13 gatunków stali węglowych i stopowych stosowanych do produkcji części maszyn rolniczych. Dla tych stali uzyskano wartości względnej wartości rozbieżności między parametrami ścinania dla całości objętości końcowej i próbki: dla b>2, rozbieżność S = 3-14%, dla b

5. Do przybliżenia działających naprężeń w postaci naprężenia średniego ważonego wykorzystano rozkład prawdopodobieństwa Fishera-Tippetta, który wyznaczany jest przez analogię z wytrzymałością dla próbki części. Obliczenia probabilistyczne wykonano metodą badań statystycznych zasobu szafy dla różne warunki(zakres siły = 1,1-1,5, obciążenie Rctcb = 1,16-1,5, wartości y = 80-99,99%, łączna objętość Nc = 103-105).

6. Aby zwiększyć prawdopodobieństwo bezawaryjnej pracy stelaża w kształcie litery S wykonanego ze stali 55S2 od 0,9 należy poprawić jakość jego powierzchni zewnętrznej w obszarze niebezpiecznego odcinka poprzez szlifowanie, co spowoduje wzrost współczynnik uwzględniający chropowatość powierzchni od 0,65 do 0,85 oraz wytrzymałość o 1,3 raza, a także zwiększający moment oporu od j

533 do 602 mm oraz przekrój części o 13% - doprowadzi to do wzrostu prawdopodobieństwa bezawaryjnej pracy do wartości optymalnej 0,99.

7. W wyniku realizacji proponowanych zaleceń uzyskuje się wzrost wydajności kultywatora: zmniejszenie liczby uszkodzeń zębów, zmniejszenie kosztów napraw, skrócenie przestojów i terminów przygotowania gleby do uprawy. Przyśpieszony testy laboratoryjne Zęby w kształcie litery S kultywatora AKV-4 produkowanego przez CJSC Krasny Aksai potwierdziły wiarygodność prognozy zasobu gamma.

8. Kalkulacja ekonomiczna wykazała, że ​​przy przewidywanym wzroście prawdopodobieństwa bezawaryjnej pracy agregatu z P=0,9 do P=0,99, efekt wdrożenia wyników badań wyniesie 21 060 zł przy rocznym programie produkcyjnym 500 kultywatorów .

Spis piśmiennictwa do badań dysertacyjnych kandydat nauk technicznych Dudnikova, Vera Viktorovna, 2007

1. Abdullaev A.A., Kurbanov Sh.M., Sattarov A.S. O niezawodności kultywatorów bawełny // Ciągniki i maszyny rolnicze. 1992. - nr 2. - S. 32-33.

2. Agamirow J1.B. O prawidłowościach rozproszenia trwałości w związku z kształtem krzywej zmęczeniowej Vestnik mashinostroeniya. 1997. - nr 5. - str. 37.

3. Agafonow N.I. Efektywne wykorzystanie maszyny rolnicze. M .: Wiedza 1997, nr 4. - 63 s.

4. Aleksandrov A.V., Laschenikov B.Ya., Shaposhnikov H.H. Mechanika konstrukcji. Systemy przestrzenne cienkościenne. M.: Strojizdat, 1983.-488 s.

5. Andryushchenko Yu.E., Marisov A.F., Kushnarev V.I. Ocena wymaganego poziomu niezawodności elementów napędowych // Obciążenie eksploatacyjne i wytrzymałość maszyn rolniczych / DSTU . Rostów nad Donem, 1993. Nr 5. - S. 16-21.

6. Anilovich V.Ya. itp. Prognozowanie niezawodności ciągników. M.: Mashinostroenie, 1986. - 224 s.

7. Arzhanov M.I. Interpretacja wartości dolnej granicy ufności dla prawdopodobieństwa bezawaryjnej pracy // Niezawodność i kontrola jakości. 1993.-№5.-S. 6-11.

8. Belenky D.M., Beskopylny A.N. Zapewnienie wysokiej niezawodności części maszyn drogowych // Stroitelnye i samochody drogowe, 1995. nr 4. - S. 24-27.

9. Belenky D.M., Kasyanov V.E. Poprawa niezawodności maszyn seryjnych poprzez zwiększenie zasobów części ograniczających // Vestnik mashinostroeniya, 1980. nr 1. - S. 12-14.

10. Belenky D.M., Kasyanov V.E., Kubarev A.E., Vernesi H.JI. Określenie ustalonych wskaźników niezawodności maszyny i jej części składowe(na przykładzie koparki jednołopadłowej) // Niezawodność i kontrola jakości. 1986.-№5.-S. 17-22.

11. Belenky D.M., Riadnov V.G. O prawie rozkładu naprężeń granicznych. //Problemy z wytrzymałością. 1974. - nr 2. - S. 73-76.

12. Birger I.A. Zasady konstrukcji norm wytrzymałości i niezawodności w inżynierii mechanicznej // Biuletyn inżynierii mechanicznej, 1988. Nr 7. - P. 3-5.

13. Fighters B.V. Niezawodność podwozia samolotu. M.: Mashinostroenie, 1976. -216.

14. Boitsov B.V., Orlova TM, Sigalev V.F. Definicja prawa dystrybucji zasobów części maszyn i mechanizmów statystycznych metod testowania // Biuletyn Inżynierii Mechanicznej 1983. Nr 2. - P. 20-22.

15. Bolotin W.W. Znaczenie mechaniki materiałów i konstrukcji dla zapewnienia niezawodności i bezpieczeństwa systemów technicznych // Problemy inżynierii mechanicznej i niezawodności maszyn. 1990. Nr 5. - S. 3-8.

16. Bolotin W.W. Zasoby maszyn i konstrukcji. M.: Mashinostroenie. 1990. -446 s.

17. Bondarovich BA, Daugello V.A. Statystyczna metoda symulacji Monte Carlo do obliczeń konstrukcje metalowe maszyny do robót ziemnych o wytrzymałości //Maszyny budowlane i drogowe. 1990. Nr 12. -S. 20-21.

18. Wasilenko P.M., Babiy P.G. Kultywatory, projekty, teoria i obliczenia. Kijów, 1961.

19. Wieliczkin I.N. W kwestii zapewnienia wymaganej niezawodności maszyn // Ciągniki i maszyny rolnicze. 1980. Nr 4. - S. 6-7.

20. Velichkin I.N. Aby poprawić racjonowanie wskaźników niezawodności maszyn // Ciągniki i maszyny rolnicze. 1990. - nr 4. - S. 24-27.

21. Velichkin I.N., Kovarsky E.K. Sposoby poprawy niezawodności floty ciągników // Ciągniki i maszyny rolnicze, 1987. Nr 6. - P 32-36.

22. Wentzel E.S. Teoria prawdopodobieństwa. M.: Nauka, 1969. - 576 s.

23. Veremeenko A.A., Dudnikova V.V. Wyznaczanie stanu naprężenie-odkształcenie stelaża AKV-4. //Zagr. w VINITI nr 1586-w 2005 r.

24. Gnedenko B.V., Belyaev Yu.K., Soloviev A.D. Metody matematyczne w teorii niezawodności. M.: Nauka, 1965. - 524 s.

25. Gnedenko B.V., Ushakov I.A. O niektórych współczesnych problemach teorii i praktyki niezawodności // Vestnik mashinostroeniya. 1988. - nr 12. - S. 3-9.

26. Goberman V.A. Kwestie jakości i niezawodności kombajnów zbożowych „Don-1500” // Normy i jakość, 1988. Nr 8. - P. 30-34.

27. GOST 11.007-75. Stosowane statystyki. Zasady wyznaczania oszacowań i granic ufności parametrów rozkładu Weibulla. M.: Wydawnictwo norm, 1975

28. GOST 25.502-83. Niezawodność w technologii. Przewidywanie niezawodności produktów w projekcie.

29. GOST 25.504-82. Obliczenia i testy wytrzymałościowe. Metody obliczania charakterystyk wytrzymałości zmęczeniowej.

30. Groshev JI.M. Ocena rozrzutu charakterystyk obciążeniowych maszyn rolniczych // Dynamika, wytrzymałość i niezawodność maszyn rolniczych / RISHM. Rostów nad Donem, 1991. S.44-48.

31. Groshev JI.M., Dmitrichenko S.S., Rybak T.I. Niezawodność maszyn rolniczych. Kijów: Żniwa, 1990. 188 s.

32. Gumbel E. Statystyka wartości ekstremalnych. M.: Mir, 1965. - 464 s.

33. Gusiew A.S. Odporność na zmęczenie i przeżywalność konstrukcji pod obciążeniami losowymi. M. Inżynieria, 1989. - 248 s.

34. Gusiew A.S. Analiza strukturalna procesów stochastycznych z uwzględnieniem rozproszenia wdrożeń. // Problemy inżynierii mechanicznej i niezawodności maszyn. 1995. - nr 2. - S. 42-47.

35. Daniev Yu.F., Kushch I.A., Pereverzev E.S. Dolne i górne szacunki niezawodności urządzeń technicznych // Niezawodność i kontrola jakości, 1993r. - nr 11.-S. 11-16.

36. Dillon B., Singh G. Inżynierskie metody zapewnienia niezawodności systemów. -M.: Mir, 1984.-318 s.

37. Dimitrow W.P. W sprawie organizacji utrzymania maszyn z wykorzystaniem systemów ekspertowych // Biuletyn DSTU, 2003. - nr 1 C. 5-10.

38. Dmitrichenko SS, Artemov V.A. Doświadczenie w obliczaniu zmęczenia konstrukcji metalowych ciągników i innych maszyn // Biuletyn Inżynierii Mechanicznej, 1989. Nr 10. - P. 14-16.

39. Dmitrichenko SS, Jegorow D.K. Obliczanie trwałości obudów mostów ciągnikowych // Biuletyn Inżynierii Mechanicznej, 1989. Nr 5. - P. 43-44.

40. Dmitrichenko S.S., Zavyalov Yu.A., Artemov V.A. Parametry losowych procesów obciążania konstrukcji metalowych ciągnika kołowego // Ciągniki i maszyny rolnicze. 1987. Nr 1. - S. 21-26.

41. Dudnikowa W.W. Studium przyczyn awarii i zalecenia dotyczące zwiększenia zasobu procentowego gamma stelaża AKV 4.// Dep. w VINITI, nr 1471 - w 2005 r.

42. Ermakow S.M. Metoda Monte Carlo i zagadnienia z nią związane. M.: Nauka, 1975. - 472 s.

43. Zorin V.A. Podstawy trwałości maszyn budowlanych i drogowych. M.: Mashinostroenie, 1986. - 248 s.

44. Ignatenko I.V. Badanie charakterystyk dynamicznych mocowania podpór zespołów rotacyjnych na płycie kombajnów zbożowych. Rozprawa na stopień kan. technika Nauki. Rostów nad Donem, RISHM, 1970.

45. Kapoor K., Lumberson L. Niezawodność i projektowanie systemu. M.: Mir, 1980. - 640 s.

46. ​​​​Karasev G.N. Techniczna i ekonomiczna ocena konstrukcji koparek budowlanych Stroitel'nye i dorozhnye mashiny. 1997. - nr 4. - S. 1115.

47. Karpenko A.N. itp. Maszyny rolnicze. Wyd. 3, poprawione. i dodatkowe M., "Spike", 1975.

48. Kasyanov V.E., Anaberdiev A.Kh. M., Rogovenko T.N. Szacowanie zasobu części z uszkodzeniami zmęczeniowymi metodą badań statystycznych // Obciążenia eksploatacyjne i wytrzymałość maszyn rolniczych / DSTU. - Rostów nad Donem. 1993. S. 67-71.

49. Kasyanov V.E., Androsov A.A., Rogovenko T.N. Zapewnienie minimalnego zasobu ramy obiektu energetycznego „Don-800”. // Biuletyn Inżynierii Mechanicznej, 2003, nr 3.

50. Kasyanov V.E., Dudnikova V.V., Yamokov S.G. Model i określenie niezawodności agregatu uprawowego (grupy regałów). // Dz. w VINITI, nr -2006.

52. Kasjanow W.E. Analiza zastosowania trójparametrowego rozkładu Weibulla do obliczania niezawodności maszyn // Niezawodność i kontrola jakości. 1989. - nr 4. - S. 23-28.

53. Kasjanow W.E. itp. MP-92-83. Wyznaczanie efektywności ekonomicznej podnoszenia niezawodności produkowanych maszyn. M.: VNIINMASH, 1983. -24 s.

54. Kasjanow W.E. i wsp. MS-248-88. Niezawodność w technologii. Metody obliczania wskaźników niezawodności dla modeli „wytrzymałość-obciążenie”. M.: Wydawnictwo norm, 1988. - 20 s.

55. Kasjanow W.E. itp. R 50-109-89. Niezawodność w technologii. Zapewnienie niezawodności produktów. Ogólne wymagania. M.: Wydawnictwo norm, 1989.-15 s.

56. Kasjanow W.E. itp. RD 50-576-85. Instrukcje metodyczne. Niezawodność w technologii. Ustanowienie standardów dla wskaźników niezawodności produktów. Postanowienia podstawowe. M.: Wydawnictwo norm, 1985. - 22 s.

57. Kasjanow W.E. Integralna ocena, poprawa i optymalizacja niezawodności maszyny (na przykładzie koparki jednołopadłowej) // Vestnik mashinostroeniya. 1990. - nr 4. - S. 7-8.

58. Kasjanow W.E. Zasady tworzenia praktycznie bezawaryjnych "maszyn. // Normy i jakość. 1988. - nr 7. - P. 39-42.

59. Kasjanow W.E. Systemowe wspomaganie niezawodności maszyn stosowanych w budownictwie melioracyjnym: Streszczenie pracy dyplomowej. dis. . Dr tech. Nauki. Rostów nad Don.-1991.-48 s.

60. Kasyanov V.E., Annaberdiev A. Kh.-M. Wyznaczanie statystycznego rozkładu działających naprężeń przy niestacjonarnym obciążeniu części koparek jednołopadłowych. Zadz. w TsNIITESTROYMASH nr 51sd-85Dep., 04/20/85.

61. Kasyanov V.E., Kuzmenko A.V. Wyznaczanie gęstości rozkładu uszkodzeń maszyn. Depozyt w VINITI 8.04.04, nr 585.

62. Kasyanov V.E., Kuzmenko A.V., Yamokov S.G. Metoda analityczna wyznaczania parametrów rozkładu Weibulla dla sumy skończonej objętości działających naprężeń w częściach maszyn. Dep w VINITI nr 2006.

63. Kasyanov V.E., Pryanishnikova L.I., Dudnikova V.V., Kuzmenko A.V. Wyznaczenie parametrów rozkładu Weibulla dla całości objętości końcowej na podstawie próbki charakterystyk wytrzymałościowych stali Dep w VINITI nr 389 z 2004 roku.

64. Kasyanov V.E., Pryanishnikova L.I., Rogovenko T.N., Dudnikov V.V. Wyznaczenie wartości procentowej gamma hipotetycznego rozkładu przesunięć próbki dla charakterystyk wytrzymałościowych stali // Dep. w VINITI nr 1411, 17.07.03.

65. Kasyanov V.E., Rogovenko T.N. Probabilistyczno-statystyczna ocena procentowego zasobu gamma ramy maszyny.Vestnik mashinostroeniya. 1999. -№6. -Z. 10-12.

66. Kasyanov V.E., Rogovenko T.N. Dobór wykładnika krzywej zmęczenia w obszarze superwysokiego cyklu / Wzrost. stan Acad. budynek Rostów b.d., 1993. -8 s. - Dep. w VINITI nr 1594 - B95 z dnia 31.05.95.

67. Kasyanov V.E., Rogovenko T.N. Statystyczna ocena wytrzymałości stali za pomocą wielomianu. //Niezawodność i kontrola jakości. 1996. - nr 8. - s. 28-36

68. Kasyanov V.E., Rogovenko T.N., Dudnikova V.V. Analiza metod obliczania trwałości zmęczeniowej części maszyn. / Dz. w VINITI nr 827, 28.04.03.

69. Kasyanov V.E., Rogovenko T.N., Dudnikova V.V., Kuzmenko A.V. Wyznaczanie naprężeń średnich ważonych w częściach maszyn przy naprężeniach zmiennych. Zadz. w VINITI 12.05.03, nr 910.

70. Kasyanov V.E., Rogovenko T.N., Kinsfator A.A. Statystyczna ocena właściwości mechanicznych stali za pomocą wielomianu racjonalne stopnie. Zadz. VINITI nr 835 B00 z 2000 roku.

71. Kasyanov V.E., Rogovenko T.N., Topilin I.V. Analiza metod obliczania minimalnego zasobu części maszyn // Dep. w VINITI nr 3002-B99, 07.08.99.

72. Kasyanov V.E., Rogovenko T.N., Topilin I.V. Wyznaczenie korelacji między parametrami dystrybuanty populacji ogólnej o skończonej objętości szczegółów a rozkładami próbek // Dep. w VINITI nr 3038-B99, 10.11.99.

73. Kasyanov V.E., Rogovenko T.N., Topilin I.V. Wyznaczanie minimalnych wartości wytrzymałościowych części maszyn. // Metody zarządzania jakością, 2001, nr 12, s. 38-41.

74. Kasyanov V.E., Rogovenko T.N., Topilin I.V. Określenie relacji między minimalnymi wartościami zasobu części dla ogólnej populacji objętości końcowej i próbki. Zadz. w VINITI nr 611-B99, 26.02.99.

75. Kasyanov V.E., Rogovenko T.N., Shchulkin L.P. Podstawy teorii i praktyki tworzenia niezawodnych maszyn. // Biuletyn Inżynierii Mechanicznej, 2003, nr 10, s. 3-6.

76. Kasyanov V.E., Topilin I.V. Wyznaczenie funkcji rozkładu naprężeń średnich ważonych wartościami amplitud naprężeń do obliczania trwałości zmęczeniowej części metodą Monte Carlo. W VIITI nr 364-B99, 13.02.99.

77. Kasjanow W.E., Szczulkin L.P. Teoretyczne podstawy systemowego wsparcia niezawodności maszyn budowlanych Izvestiya Vysshikh instytucje edukacyjne"Budownictwo", 2001. nr 7. - 90-96.

78. Kogaev wiceprezes Wyznaczanie niezawodności układów mechanicznych według stanu wytrzymałości. M.: Wiedza, 1976. - 48 s.

79. Kogaev wiceprezes Obliczenia wytrzymałości pod obciążeniem zmiennych w czasie. M.: Mashinostroenie, 1977. - 233 s.

80. Kogaev V.P., Boytsov B.V. Rozpraszanie granic wytrzymałości części maszyn w związku z czynnikami konstrukcyjnymi i technologicznymi. // Niezawodność i kontrola jakości, 1969. nr 10. - S. 53-66.

81. Kogaev V.P., Makhutov N.A., Gusenkov A.P. Obliczenia części maszyn i konstrukcji pod kątem wytrzymałości i trwałości. M.: Mashinostroenie. 1985. - 224 s.

82. Kogaev V.P., Petrova I.M. Obliczanie funkcji dystrybucji zasobu części maszyn metodą testów statystycznych // Vestnik mashinostroeniya. 1981. -№ 1.-S. 9-11.

83. Kolokoltsev V.A., Volzhnov E.D. W sprawie obliczania zasobów i wytrzymałości zmęczeniowej części maszyn w nieregularnych stacjonarnych warunkach obciążenia.Vestnik mashinostroeniya. 1995. - nr 11. - S. 23-27.

84. Konovalov JI.B. Obciążenie, zmęczenie, niezawodność ■ części maszyn metalurgicznych. M.: Mashinostroenie. 1981. - 256 s.

85. W.P. Kosowa, W.I. Sidelev, M.J.I. Kamieniew, W.M. Morozow. Metoda określania niezawodności kombajnów ziemniaczanych // Ciągniki i maszyny rolnicze. 1986. - nr 3. - S. 33-34.

86. Kramer G. Matematyczne metody statystyki. M.: Mir, 1975. - 648 s.

87. Kugel R.V. Niezawodność maszyn do produkcji seryjnej. M.: Mashinostroenie, 1981. 244 s.

88. Lewicki C.B. Badanie wpływu drgań sprężystego zawieszenia korpusów roboczych szybkoobrotowego kultywatora zębowego w celu zmniejszenia oporów trakcji. Rozprawa na stopień kan. technika Nauki. Rostów nad Donem, RISHM, 1980.

89. Łukinskij p.n.e., Zajcew E.H. Prognozowanie niezawodności samochodów. - L.: Politechnika, 1991. 224 s.

90. Markowec M.P. definicja właściwości mechaniczne metale według twardości. -M.: Mashinostroenie, 1979. 191 s.

91. Metoda testowania stojaków sprężynowych. Procedura wykonania H 043.14.514. Rostów nad Donem, Krasny Aksai CJSC (V.I. Gasilin, V.G. Torgalo), 2005, s.5.

92. Metody oceny wytrzymałości konstrukcyjnej maszyn (Groshev L.M., Spichenko V.V., Androsov A.A. i inni) Podręcznik. Rostów nad Donem: Centrum Wydawnicze DSTU. 1997. 163 s.

93. Mirkitanov V.I., Zhuravel A.I., Pochtenny E.K., Shchurik K.V. Obliczenia i eksperymentalna ocena trwałości układów łożyskowych// Ciągniki i maszyny rolnicze. 1988. Nr 7. - S. 44-45.

94. Michlin W.M. Zarządzanie niezawodnością maszyn rolniczych. -M.: Kołos, 1984.-335 s.

95. Niezawodność i wydajność w inżynierii: Podręcznik: Yut. / Wyd. Wskazówka: p.n.e. Avduevsky (poprzedni) i inni M .: Mashinostroyeniye, 1988. - V. 5 .: Analiza niezawodności konstrukcji / Ed. W I. Patruszew i A.I. Rembeza. -316s.

96. Niezawodność i wydajność w inżynierii: Podręcznik: Yut. / Wyd. Rada:

97. p.n.e. Avduevsky (poprzedni) i inni M.: Mashinostroenie, 1988. - T. 6: Rozwój eksperymentalny i testowanie / Pod. Brzdąc. Wyd. PC Sudakowa, O.I. Teski. - 376 pkt.

98. Nakhatakyan R.Kh., Klyatis JI.M., Karpov L.I. Prognozowanie niezawodności nowych maszyn na podstawie wyników badań odbiorczych // Ciągniki i maszyny rolnicze. 1991. - nr 11. - S. 30-32.

99. Obolensky E.P., Sakharov B.I., Strekozov N.P. Wytrzymałość jednostek wyposażenia i elementów systemów podtrzymywania życia samolot. M.: Mashinostroenie, 1989. - 248 s.

100. Oskin CB. Techniczno-ekonomiczna ocena efektywności pracy urządzeń // Mechanizacja i elektryfikacja rolnictwa socjalistycznego, 2006 r. nr 1. - s. 2-3.

101. Pochtenny E.K., Kapusta P.P. Schematy probabilistyczne wysokocyklowego zmęczenia części maszyn. // Biuletyn Inżynierii Mechanicznej, 1993. nr 12.1. C. 5-7.

102. Pryanishnikova L.I., Pryanishnikov A.V., Dudnikova V.V. Analityczna definicja procentu minimalna wartość dla zestawu o skończonej objętości według danych przykładowych (przypadek średniej gwarancji) //Dep. w VINITI, nr 1852 - w 2003 r.

103. Reshetov D.N., Iwanow A.S., Fadeev V.Z. Niezawodność maszyny. M.: Szkoła wyższa. - 1988.-238 s.

104. Rogovenko T.N. Probabilistyczno-statystyczna ocena zasobu procentowego gamma krytycznych części maszyn: Streszczenie pracy magisterskiej. dis. cand. technika Nauki. -Rostów nad Donem, -1995. 24 pkt.

105. Rogovenko T.N. Metody określania minimalnej wytrzymałości stali dla niektórych próbek // Rost. stan Acad. p.-va. Rostów nad Donem, 1993. - 8 pkt. - Dep. W VINITI nr 1593 - B95 z dnia 31.05.95.

106. Rotenberg R.V. Podstawy niezawodności układu kierowca-samochód-droga-środowisko. M.: Mashinostroenie, 1986. - 216 s.

107. Ryakhin V.A. Obciążenie konstrukcji metalowych maszyn budowlanych i drogowych o działaniu cyklicznym w ocenie przeżywalności // Stroitelnye i dorognye mashiny. 1995. - nr 11. - S. 23-25.

108. Samojłow D.N., Achtariew M.R. Prognozowanie stan techniczny samochody // Mechanizacja i elektryfikacja rolnictwa socjalistycznego, 2006. Nr 7. - P. 30-31.

109. Siedow L.I. Mechanika kontinuum. M.: Nauka, 1976. T. 1. - 536 e., T. 2.-576 s.

110. Sekulovich M. Metoda elementów skończonych.-M.: Stroyizdat, 1993. 664 pkt.

111. PZ.Serensen CV, Kogaev V.P., Shneiderovich R.M. Nośność i obliczenia części maszyn pod kątem wytrzymałości. M.: Mashinostroenie, 1975. ~ 488 s.

112. Smirnov N.V., Dunin-Barkovsky I.V. Kurs teorii prawdopodobieństwa i statystyki matematycznej do zastosowań technicznych. M.: Nauka, 1969. - 512 s.

113. Sobol I.M. Metody numeryczne Monte Carlo. M.: Nauka, 1973. - 280 s.

114. Sokolov S.A. Podstawy probabilistyczne do obliczania zasobu konstrukcji metalowych według metody stany graniczne// Problemy inżynierii mechanicznej i niezawodności maszyn. 1997. - nr 4. - S. 105-111.

115. Sokołowski W.W. Teoria plastyczności. M.: Szkoła Wyższa, 1969.-608 s.

116. Wytrzymałość materiałów. Wyd. Pisarenko G.S. , Kijów: Liceum, 1979.-693 s.

117. Podręcznik projektanta budynków i budowli przemysłowych, mieszkalnych i użyteczności publicznej. M.: Gile, 1969. 200 s.

118. Tensometria w inżynierii mechanicznej. Instrukcja obsługi. Pod. Wyd. cand. technika Nauki P.A. Makarowa. M.: Mashinostroenie, 1975. 288 s.

119. Tkachenko V.A., Lvov B.V., Stopalov S.G. O wskaźnikach bezawaryjnej pracy i trwałości produktów o wysokiej niezawodności // Ciągniki i maszyny rolnicze. 1991. - nr 1. - S. 43-45.

120. Topilina I.V. Określenie związku między wartościami zasobu dla ogólnej populacji objętości końcowej a próbką / Izvestiya RGSU: Sob. Sztuka. Rostów nad Donem: RSSU. - 1999. - nr 4. - z. 237 - 238.

121. Wilks S. Statystyka matematyczna. Tłumaczenie z języka angielskiego. Nauka 1967. -632 s.

122. Fedosov V.V., Shabanov B.M. Ocena niezawodności konstrukcji nośnych ładowarek chwytakowych //DSTU. Rostów nad Donem, 1993, s. 54-59.

123. Forrest P. Zmęczenie metalami. Tłumaczenie z języka angielskiego. Wyd. Akademik Akademii Nauk ukraińskiego S.V. Sorensen. M. „Inżynieria”. 1968.

124. Khazov B.F. Efektywność podnoszenia trwałości maszyn i kompleksów // Stroitelnye i dorognye mashiny. 1990. - nr 7. - S. 2224.

125. Khazov B.F. Sprawność działania i niezawodność maszyn remontowanej klasy Vestnik mashinostroeniya. 1988.- nr 12.-S. 1821.

126. Khalfin mgr Zarządzanie niezawodnością maszyn w eksploatacji // Mechanizacja i elektryfikacja rolnictwa socjalistycznego, 1982.-nr 1.-S. 46-52.

127. Heywood R.B. Projekt na zmęczenie. M.: Mashinostroenie, 1969.-504 s.

128. Gospodarze I.A. Badanie niezawodności maszyn do hodowli zwierząt i produkcji pasz oraz optymalizacja ich wydajności // Maszyny i urządzenia do hodowli zwierząt i produkcji pasz: Sob. tr. - WNIIKOMŻH. M. 1985. - S. 24-30.

129. Gospodarze I.A. Podstawy zapewnienia niezawodności w projektowaniu linii produkcyjnych dla ferm i kompleksów hodowlanych: Podręcznik / RISHM. Rostów nad Donem, 1984. - 94 s.

130. Khramtsov L.D., Sorvanidi Yu.G., Karpenko V.D. Ocena niezawodności kombajnów Don-1500 w warunkach eksploatacyjnych // Ciągniki i maszyny rolnicze. 1991. - nr 12. - S. 44-46.

131. Czerwiakow I.V. Matematyczne metody teorii niezawodności i kontroli jakości // Metody zarządzania jakością. 2005. - nr 5. S. 37-42.

132. Szewcow W.G. Główne aspekty podnoszenia konkurencyjności krajowych ciągników rolniczych // Ciągniki i maszyny rolnicze. 1992. - nr 7. - P.9-16.

133. Szor Ja.B. Statystyczne metody analizy i kontroli jakości oraz niezawodności. M.: Radio sowieckie, 1962. - 552 s.

134. Dubey SD Nadmierna wydajność parametru lokalizacji zgodnie z prawami Weibulla // Kwartalnik Logistyki Badań Morskich. 1966. - N13. - P.253.

135. Epstein B. Aplikacja o teorii wartości ekstremalnych w problemach pękania, J. Amer. statystyk. dr hab. 1948, t.43, s. 403-412.

136. Fisher R.A., Tippet L.H.C. Formy graniczne rozkładu częstości najdłuższego lub najmniejszego elementu próbki. OCPS, 24 (1928). 180 pensów.

137 Gumbel E.J. Les valeurs extremes des distributions statistiques, Annales de G Institute Henri Poincare, 1935. v. 4, Fasc, 2 s. 115.

138. Isermann R., Balle P. Trendy w zastosowaniu modelowego wykrywania usterek i diagnozy procesów technicznych. XIII Światowy Kongres IFAC. Preprinty, tom. 4, 1996.-s. 1-12.

139. Newton D.W. Matematyka niezawodności. W: Inżynieria niezawodności (red.: O „Connor PDT), Hemisphere Publishing Corporation, Waszyngton, 1998.

140. Oakland J.S. Kompleksowe zarządzanie jakością: Droga do poprawy wydajności. Wydanie II. Butterworth Heinemann Professional Publishing Ltd., Oxford, 1994.

141. Sholtes P. Całkowita ocena jakości lub wyników: wybierz jedną // Nation Prod Rev, 1993. 12. - nr 3. - str. 349 - 363.

142. Weibull W. Rozkład statystyczny o szerokim zastosowaniu. J. Appl. Mech. 1951.s. 293-297.

143. Weibull W. Statystyczna teoria wytrzymałości materiałów, inż. Vetenskaps Akad. Handl, N151.1939.

Zwracamy uwagę, że przedstawione powyżej teksty naukowe są kierowane do recenzji i uzyskiwane poprzez rozpoznanie oryginalnych tekstów prac dyplomowych (OCR). W związku z tym mogą zawierać błędy związane z niedoskonałością algorytmów rozpoznawania.
W dostarczanych przez nas plikach PDF rozpraw i abstraktów nie ma takich błędów.

Głównymi źródłami efektywności ekonomicznej w zakresie eksploatacji jest poprawa niezawodności urządzeń, zwiększenie ich wydajności, zmniejszenie związanych z tym kosztów kapitałowych, zmniejszenie kosztów materiałów eksploatacyjnych, kosztów konserwacji i napraw.

Wszystkie te źródła mogą manifestować się niezależnie, ale najczęściej są ze sobą połączone. Tym samym zwiększenie niezawodności sprzętu zwiększa jego wydajność, choć ta ostatnia po standaryzacji może wzrosnąć z innych powodów – zmian konstrukcyjnych, automatyzacji poszczególnych elementów, zastosowania zaawansowanych materiałów itp.

Uwzględnienie efektu ekonomicznego wynikającego ze wzrostu niezawodności urządzeń jest procesem niezwykle złożonym. W celu jego ujawnienia konieczne jest bardziej szczegółowe rozważenie jego elementów składowych.

Niezawodność technologii jest złożonym wskaźnikiem i charakteryzuje się takimi właściwościami produktów jak niezawodność, trwałość, łatwość konserwacji i trwałość. Dla każdej z tych właściwości ustalono szereg wskaźników, które charakteryzują niezawodność produktu i są regulowane w NTD dla produktów, aw szczególności w normach państwowych. Główne wskaźniki niezawodności sprzętu przedstawiono w tabeli. (3.4).

Ogólnie rzecz biorąc, rosnąca niezawodność zmienia wydajność sprzętu, jego żywotność, koszty operacyjne, wielkość inwestycji kapitałowych, czyli wszystkie składniki użyte do obliczenia efektu ekonomicznego użytkowania nowego sprzętu. Jednak każda z poszczególnych właściwości niezawodności przyczynia się do uzyskania krajowego efektu ekonomicznego, dlatego też metody jego obliczania mają swoją specyfikę.

Ekonomiczny efekt zwiększenia niezawodności określa wzór:

gdzie C 1 i C 2 - jednostkowy koszt produkcji przed i po poprawie niezawodności; K 1 i K 2 - specyficzne inwestycje kapitałowe w majątek produkcyjny przed i po poprawie niezawodności; mi H - normatywny współczynnik efektywności ekonomicznej; W 1 i W 2 - roczne ilości produktów (pracy) wyprodukowanych przez jedną maszynę przed i po poprawie niezawodności; - rocznych kosztów operacyjnych konsumenta przed i po zwiększeniu niezawodności, w oparciu o wielkość produkcji (pracy) wytworzonej przez maszynę o zwiększonej niezawodności oraz - powiązane inwestycje kapitałowe konsumenta (z wyłączeniem kosztu maszyny) przed i po zwiększeniu niezawodności, w oparciu o wielkość produkcji (pracy) wytworzonej przez maszynę o podwyższonej niezawodności; R 2 - udział odliczeń od wartości księgowej za całkowitą renowację (renowację) maszyny o podwyższonej niezawodności; ALE 2 - roczna produkcja maszyn o wysokiej niezawodności.

Tabela 3.4

Zintegrowane podejście do badania niezawodności

Podstawowe właściwości niezawodności	Charakterystyka właściwości niezawodnościowych pojedynczego produktu	Podstawowe wskaźniki niezawodność	pomiary
Niezawodność	MTBF Czas do porażki	Zainstalowany czas pracy MTBF
Trwałość	Dożywotni	Zainstalowany zasób Średni zasób. Ustaw żywotność. Średnia żywotność	Godziny pracy, cykle, kilometry
konserwowalność	powrót do zdrowia	Średni czas regeneracji. Specyficzna intensywność pracy powrót do zdrowia	miesiące, lata,
Trwałość	Okres trwałości	Ustaw okres przydatności do spożycia. Średni okres przydatności do spożycia

W niektórych przypadkach czynnik wzrostu produktywności (B 2 /B 1) można wyrazić jako:

gdzie T 1 i T 2 - czas pracy urządzeń przed i po poprawie niezawodności;

gdzie δ jest współczynnikiem obciążenia sprzętu; F około - efektywny roczny fundusz czasu.

Specyfika obliczania efektywności ekonomicznej zwiększania niezawodności dla każdej z jej właściwości przejawia się nie tylko w sposobie obliczania samego efektu, ale także w niezbędnych kosztach związanych ze zwiększeniem tego lub innego wskaźnika. Dlatego dla każdego z opisanych elementów niezawodności konieczne jest rozważenie metod obliczania kosztów uzyskania wskaźników podwyższonych niezawodności.

Koszt zwiększenia niezawodności i metod ich obliczania można przedstawić w następujący sposób:

koszty jednorazowe, w tym prace projektowe, wzrost kosztów montażu większej ilości bezawaryjnych podzespołów, zespołów, zespołów, redundancji poszczególnych podzespołów i mechanizmów, określa wzór:

(3.59)

gdzie W celu ITP- koszt prac projektowych; - wzrost kosztów poszczególnych części, zespołów, zespołów; P- ilość części, zespołów i zespołów do modernizacji; - Cena dodatkowe urządzenia i mechanizmy; m

Różnica w kosztach operacyjnych, które powstają w wyniku częstszych badań profilaktycznych, dokładniejszej diagnostyki stanu technicznego części, zespołów, zespołów i maszyny jako całości, określa wzór:

(3.60)

gdzie u to roczne koszty operacyjne przed i po poprawie niezawodności; B 2 /W 1 - współczynnik rozliczania wzrostu wydajności.

Ekonomiczny efekt zwiększenia trwałości określa wzór:

gdzie Z 1 i Z 2 - jednostkowy koszt produkcji przed i po zwiększeniu trwałości; K 1 i W celu 2 - określone inwestycje kapitałowe w majątek produkcyjny przed i po zwiększeniu trwałości; mi- normatywny współczynnik efektywności ekonomicznej; R 1 i P 2 - udziały odliczeń od wartości księgowej z tytułu pełnej renowacji (remontu) przed i po zwiększeniu trwałości; - roczne koszty operacyjne przed i po zwiększeniu trwałości oraz - związane inwestycje kapitałowe konsumenta przed i po zwiększeniu trwałości; ALE 2 - roczna produkcja wyrobów o podwyższonej trwałości.

Koszt poprawy trwałości należy również podzielić na koszty jednorazowe i bieżące.

Koszty jednorazowe, w tym koszt prac projektowych, wzrost kosztów poszczególnych części, podzespołów, zespołów, wprowadzenie dodatkowych podzespołów i mechanizmów, określa wzór:

(3.62)

gdzie W celu ITP- koszt prac projektowych; - wzrost kosztów poszczególnych części, podzespołów, zespołów - koszt dodatkowych urządzeń i mechanizmów; P- liczba części, komponentów i zespołów do modernizacji; m- ilość dodatkowych urządzeń i mechanizmów.

Bieżące koszty, które powstają w wyniku częstszych przeglądów prewencyjnych i napraw, dokładniejszej diagnostyki stanu technicznego części, zespołów, zespołów i maszyny jako całości, określa wzór:

gdzie R 1 i oraz R 2 j- ilość przeglądów i napraw jednego typu i-ty lub j-ty rok; W 1 i W 2 - koszt przeglądów i napraw każdego rodzaju; P oraz m- ilość rodzajów przeglądów i napraw przed i po zwiększeniu trwałości.

Efektywność ekonomiczną poprawy pielęgnowalności określa wzór:

gdzie C 1 i Z 2 - jednostkowy koszt produkcji przed i po zwiększeniu pielęgnowalności; K 1 i W celu 2 - określone inwestycje kapitałowe w majątek produkcyjny przed i po zwiększeniu pielęgnowalności; mi H - normatywny współczynnik efektywności ekonomicznej; B 1 i W 2 - roczna ilość produktów (pracy) wytworzonych przez maszynę o zwiększonej konserwacji; R 2 - udział odliczeń od wartości księgowej za całkowitą renowację (renowację) maszyny o zwiększonej konserwacji; - roczne koszty operacyjne przed i po uaktualnieniu pielęgnowalności oraz - powiązana inwestycja kapitałowa klienta przed uaktualnieniem pielęgnacyjnym i po nim; ALE 2-letnia produkcja wyrobów o podwyższonej konserwacji.

Koszty poprawy pielęgnowalności są dzielone na jednorazowe, obejmujące koszt prac projektowych i koszt opracowania dokumentacji naprawczej oraz bieżące, związane ze wzrostem kosztów poszczególnych podzespołów i produkowanych mechanizmów z uwzględnieniem wymagań dotyczących zwiększenia ich przydatność do konserwacji i naprawy. W wyniku wzrostu łatwości konserwacji uzyskuje się:

redukcja rocznych kosztów operacyjnych:

wzrost czynnika wzrostu produktywności:

I wreszcie ostatnie są wskaźniki trwałości produktów. Źródłami oszczędności ze względu na wydłużony okres przydatności do spożycia są: zmniejszone koszty instalacji; skrócenie terminów rozwoju zdolności projektowych.

Ekonomiczny efekt wydłużenia okresu przydatności do spożycia określa wzór:

gdzie Z 1 i Z 2 - jednostkowy koszt produkcji przed i po wydłużeniu okresu przydatności do spożycia; W celu 1 i W celu 2 - specyficzne inwestycje kapitałowe w majątek produkcyjny przed i po wzroście trwałości; mi H - normatywny współczynnik efektywności ekonomicznej; - roczne koszty operacyjne przed i po przedłużeniu okresu przydatności do spożycia oraz - powiązana inwestycja kapitałowa klienta przed i po przedłużeniu okresu przydatności do spożycia; R 2 - udział odliczeń od wartości księgowej za całkowitą renowację (renowację) maszyny o zwiększonej trwałości; ALE 2 - roczna produkcja produktów o wydłużonym okresie przydatności do spożycia.

Koszt zwiększenia trwałości tworzą:

wzrost kosztów prac projektowych, skutkujący rozwojem bardziej zaawansowanych rozwiązań projektowych;

więcej niż skuteczne metody konserwacja i pakowanie;

lepsze warunki przechowywania.

VF Rezinskikh, A.G. Tumanowski
OJSC „Wszechrosyjski dwukrotnie Order Czerwonego Sztandaru Pracy Instytut Badawczy Techniki Cieplnej”, Moskwa

ADNOTACJA

Przedstawiono niektóre z najważniejszych niskobudżetowych propozycji technicznych OAO VTI mających na celu poprawę niezawodności i efektywności działania zainstalowanych urządzeń TPP.

1. WSTĘP

Jednym z głównych zadań Instytutu jest zapewnienie niezawodnej i wydajnej pracy istniejących urządzeń. Sprzęt zainstalowany w elektrowniach w latach 60-80 ubiegłego wieku będzie służył przez długi czas. Mimo znacznego wieku, środki na poprawę jego niezawodności i sprawności operacyjnej nie zostały jeszcze w pełni wyczerpane. Poniżej znajduje się opis niektórych rozwiązań technicznych szybkiego zwrotu kosztów opracowanych przez OJSC VTI, które pozwolą przedsiębiorstwom wytwórczym na wydajniejszą eksploatację urządzeń cieplno-mechanicznych elektrowni cieplnych.

2. OPTYMALIZACJA HARMONOGRAMU NAPRAW SPRZĘTU TPP

Znaczna część kosztów związanych z produkcją ciepła i energii elektrycznej przypada na naprawy urządzenia cieplno-mechaniczne. Podczas przeprowadzania napraw dąży się do dwóch celów: utrzymania niezawodności sprzętu na akceptowalnym poziomie oraz jego wydajności. Terminy napraw i ich wielkości regulują przepisy branżowe, które ustalają jednolite wymagania dla standardowego wyposażenia bez względu na jego stan techniczny. Z reguły wymagania te mają charakter konserwatywny. W przypadku konkretnego sprzętu możliwe jest ograniczenie prac naprawczych i/lub odroczenie naprawy. Jednocześnie nie można wykluczyć sytuacji, w której dla sprzętu, który wypracował przydzielony mu zasób, terminy i zakresy napraw określone przez system konserwacji zapobiegawczej nie będą już zapewniać niezawodności i efektywności jego działania. W takim przypadku konieczne będzie skrócenie okresu eksploatacji i zwiększenie ilości prac naprawczych.

Celem pracy jest optymalizacja kosztów przedsiębiorstwa wytwórczej podczas eksploatacji urządzeń cieplno-mechanicznych TPP do remontów.

Aby osiągnąć ten cel, rozwiązywane są następujące zadania:

Ocena stanu technicznego urządzeń elektrowni TPP na podstawie danych o awariach urządzeń, wynikach diagnostyki i wykonanych naprawach;

Audyt techniczny elektrowni wraz z prognozą pogorszenia się ich wskaźników pracy w okresie remontu;

Ocena ryzyka związanego ze zmianami w przepisach dotyczących kontroli metalu i naprawy sprzętu;

Ekonomiczne uzasadnienie przejścia na nowe przepisy dotyczące naprawy urządzeń cieplno-mechanicznych;

Opracowanie dokumentów regulacyjnych dotyczących kontroli metalu głównych elementów kotłów, turbin i rurociągów oraz regulaminów ich napraw.

Dotychczasowe doświadczenia z prowadzenia tej pracy w JSC VTI w kilku elektrowniach na blokach energetycznych o mocy 200-800 MW pozwoliły do ​​tej pory na zwiększenie zasobu między remontami do 50 tys. godzin.

3. MODERNIZACJA BLOKÓW GAZOWYCH I OLEJOWYCH Z WYKORZYSTANIEM TECHNOLOGII MIESZANEJ

W związku z rozwojem zasobu jednostek obiecująca wydaje się ich modernizacja, którą można osiągnąć poprzez:

Demontaż i wymiana na ISU;

Modernizacja zgodnie z obiegiem parowo-gazowym. Aby ta modernizacja była jak

jest skuteczny, OJSC VTI proponuje realizację tego projektu w następującej kolejności:

1) opracowanie projektu inwestycyjnego;

2) rozwój wymagania techniczne na sprzęt;

3) optymalizacja termiczna i obwody rozruchowe i algorytm sterowania;

4) doskonalenie reżimów uzdatniania wody i chemii wody;

5) opracowywanie środków ochrony środowiska;

6) rozruchy i testy gwarancyjne.

4. OPRACOWANIE PAKIETU ŚRODKÓW DO PRZEPROWADZANIA PRACY KOTŁÓW DO SPALANIA PALIW NIEPROJEKTOWYCH

Zmiany gospodarcze w kraju powodują, że wiele elektrowni zmuszonych jest do stosowania paliw nieprojektowych.

Przy przestawianiu pracujących kotłów na spalanie paliwa innego niż projektowe pojawiają się problemy, które można z powodzeniem przezwyciężyć tylko wtedy, gdy:

ich kompleksowe rozwiązanie: opracowanie środków przygotowania paliwa do spalania (dostarczanie paliwa, systemy suszarniczo-młynarskie), organizowanie spalania w palenisku kotła, oczyszczanie spalin z szkodliwe emisje zapewnienie niezawodności działania urządzeń i osiągnięcie wymaganych standardów wskaźników środowiskowych i ekonomicznych

W wyniku realizacji tych działań możliwe jest zapewnienie sprawności kotłów, ograniczenie szkodliwych emisji do wymaganych norm, zwiększenie niezawodności i sprawności poszczególnych kotłów.

5. OPRACOWANIE I WDROŻENIE ZINTEGROWANEJ METODY REDUKCJI EMISJI TLENKÓW AZOTU DLA KOTŁÓW WĘGLA I GAZU ZIEMNEGO

W wielu systemach energetycznych europejskiej części Rosji i Uralu pracują kotły pyłowe w okresie wiosenno-letnim i jesiennym gazu ziemnego i tylko 2-3 miesiące są zmuszeni spalać paliwo stałe. Dla takich kotłów ze względów ekonomicznych nie jest racjonalne budowanie instalacji do oczyszczania spalin z NOX, nawet w przypadku dużego zanieczyszczenia gazów atmosferycznych z innych źródeł.

Znaczące redukcje emisji można osiągnąć przy spalaniu trzystopniowym z redukcją NOX, tworząc lokalną strefę redukcyjną w palenisku.

OAO „VTI” proponuje realizację projektu, który pozwoli systemom energetycznym zmniejszyć emisję ΝΟΧ ze spalania węgla o 75% przy minimalnych kosztach.

6. OPRACOWANIE ŚRODKÓW REDUKCJI KOROZJI GAZOWEJ POWIERZCHNI GRZEWCZYCH KOTŁA

Podczas pracy kotłów na paliwach stałych, ciekłych i gazowych o dużej zawartości siarki obserwuje się korozję ekranów komór spalania, przegrzewaczy, ekonomizerów oraz powierzchni grzewczych ogonów. Główny związek powodujący korozję ekranów pieca (siarkowodór) powstaje w strefie aktywnego spalania przy braku środka utleniającego. Eliminacja tworzenia się H2S w kielichu znacznie zmniejsza szybkość korozji.

Przegrzewacze mogą być narażone na intensywną wysokotemperaturową korozję gazową ze względu na nierównomierność aerodynamiczną przepływu gorących gazów oraz hydrodynamiczną nierównomierność przepływu czynnika przez poszczególne wężownice. Powierzchnie grzewcze ogona są poddawane korozji siarkowej, której szybkość zależy od temperatury metalu i stężenia par kwasu siarkowego w gazach

Proponuje się zmniejszenie szybkości korozji sit poprzez:

Intensyfikacja mieszania strumieni pyłowo-gazowych w objętości komory spalania i na wylocie palników;

Optymalizacja stosunku nadmiaru powietrza w palnikach;

Racjonalny dobór temperatur w strefie aktywnego spalania;

przegrzewacze ze względu na:

Eliminacja nierównomiernego przepływu gazu z zewnętrznej powierzchni rur oraz przepływu czynnika para-woda pomiędzy poszczególnymi wężownicami - od wewnątrz;

nagrzewnice powietrza ze względu na:

Racjonalny dobór temperatury metalu, jego jakości, ochrony biernej (emaliowanie itp.)

7. OPRACOWANIE ŚRODKÓW OGRANICZAJĄCYCH ZAŻUŻOWANIE POWIERZCHNI GRZEWCZYCH KOTŁÓW WĘGLOWYCH

Zażużlanie powierzchni grzewczych jest częstym problemem w kotłach węglowych. UAB „VTI” opracowała zalecenia dotyczące ograniczania zażużlania powierzchni grzewczych w kotłach węglowych.

Redukcję zażużlania ekranów i konwekcyjnych powierzchni grzewczych uzyskuje się poprzez intensyfikację zapłonu cząstek pyłu węglowego na wylocie palników, optymalizując reżim temperaturowy w strefie aktywnego spalania eliminacja stref z redukującym środowiskiem gazowym. Intensywność żużlowania i siłę osadów można zmniejszyć 2-5 razy.

8. OPRACOWANIE I WDROŻENIE NA KOTŁACH EKSPLOATACYJNYCH ZESPOŁÓW SKD PEŁNOWORUROWYCH LUB WBUDOWANYCH SEPARATORÓW Z GÓRNYM WYLOTEM PARY, ZAPEWNIAJĄ ZWIĘKSZENIE NIEZAWODNOŚCI POWIERZCHNI PRZEGRZEWAJĄCYCH PARY W TRYBACH ROZRUCHU

Ustalono, że przy istniejących wbudowanych separatorach kotłów bloków SKD woda jest wyrzucana do przegrzanych powierzchni grzewczych, co znacznie zmniejsza ich niezawodność. W przypadku stosowania separatorów z pełnym otworem, jednostka startowa jest znacznie uproszczona, eliminując skomplikowane okucia. (VZ; Dr-1 i Dr-3).

Dla konkretnych obiektów proponuje się opracowanie nowych konstrukcji separatorów (pełnoprzelotowe i zabudowane z górnym wylotem pary). Przy zastosowaniu separatorów pełnootworowych usprawnione zostaną obwody hydrauliczne części parotwórczej ciągu, umożliwiające prowadzenie wodów przy ciśnieniu ślizgowym w całym ciągu.

9. WPROWADZENIE W ELEKTROWNIACH Z JEDNOSTKAMI SCR O MOCY 300-800 MW TRYBÓW ROZRUCHU PRZY CIŚNIENIU ŚLIZGOWYM W CAŁYM CIĄGU WODOWO-PAROWYM KOTŁÓW

Rozruchy bloków SKD 300 i 800 MW przy ciśnieniu ślizgowym na całej ścieżce kotłów z różnych stanów cieplnych, w przeciwieństwie do rozruchów wg normy

Instrukcje wycia wskazywały np. na blokach 800 MW z kotłami TPP-804 następujące główne zalety: zwiększona niezawodność, skrócenie czasu rozruchu z różnych stanów cieplnych oraz uproszczenie operacji rozruchowych, oszczędność paliwa, możliwość rozruchu bloków z "własną" parą

OJSC VTI proponuje opracowanie nowych standardowych instrukcji obsługi w celu wprowadzenia trybów rozruchu ślizgowego na całej ścieżce kotła, a także harmonogramów zadań do optymalizacji takich rozruchów w różnych warunkach termicznych.

10. ULEPSZENIE SYSTEMÓW OCZYSZCZANIA WODY CHŁODZĄCEJ I KULOWEGO CZYSZCZENIA RURY SKRAPLACZA

Istniejące konstrukcje samoczyszczącego filtra automatycznego, wyłapywacza kul, komór rozładunkowych i innych urządzeń mają wady wykryte podczas eksploatacji, co niekorzystnie wpływa na niezawodność ich pracy.

UAB „VTI” oferuje opracowanie i wdrożenie ulepszonych elementy konstrukcyjne sprzęt do czyszczenia kul wykorzystujący napęd hydrauliczny do filtra; rozwój dokumentacja robocza, nadzór architektoniczny nad produkcją i montażem.

11. TYPOWE ROZWIĄZANIA ZWIĘKSZAJĄCE DOSTĘPNE OBCIĄŻENIE CIEPLNE TURBIN GRZEWCZYCH POPRZEZ ZMNIEJSZENIE STRATY CIEPŁA W SKRAPLACZU

Podczas eksploatacji turbin ciepłowniczych z całkowicie zamkniętymi przeponami regulacyjnymi, w celu zapewnienia akceptowalnego stanu cieplnego, przewidziany jest pewien przepływ wentylacyjny pary do LPR, którego wartość projektowa wynosi 20-30 t/h. W przypadku chłodzenia skraplacza wodą obiegową, ciepło tej pary jest całkowicie tracone. Proponowany jest zestaw środków w celu zwiększenia dostępnego obciążenia cieplnego turbin o mocy 50-185 MW poprzez 5-10-krotne zmniejszenie tego przepływu pary. Pakiet środków obejmuje modernizację przepon sterujących w celu ich uszczelnienia oraz montaż nowego układu chłodzenia spalin. Środki te zostały przetestowane na wielu turbinach. Ich wprowadzenie zwiększa dostępne obciążenie cieplne o 7–10 Gcal/h i pozwala na uzyskanie oszczędności paliwa o co najmniej 1 τ c.u. t / h. Jednocześnie uzyskuje się efekt ekonomiczny bez zmniejszania niezawodności, zwrotności i dostępnej mocy elektrycznej

OAO VTI jest gotowe opracować dokumentację techniczną uszczelnienia membrany regulacyjnej i układu chłodzenia turbin kogeneracyjnych o mocy 50-185 MW, a także zorganizować jej realizację.

12. OPRACOWANIE TRYBÓW I ŚRODKÓW KONSTRUKCYJNYCH W CELU ZMNIEJSZENIA ZUŻYCIA EROZYJNEGO TURBIN GRZEWCZYCH LPP

Krawędzie natarcia łopatek roboczych części niskociśnieniowych (LPP) podlegają znacznemu zużyciu erozyjnemu nie tylko w ostatnim, ale również w pierwszych etapach LPP. To zużycie jest związane z osobliwościami działania w zmiennych trybach pierwszego stopnia LPC, który ma regulacyjną membranę obrotową. Rzeczywisty proces w nim różni się znacznie od procesu dławienia, co prowadzi do wzrostu różnicy termicznej na stopień iw efekcie do wzrostu stopnia zawilgocenia na stopniach LPR. Analiza rzeczywistych trybów pracy turbin w danej elektrociepłowni (przez ciśnienie w dolnym wyciągu, obciążenie cieplne, stopień otwarcia membrany itp.) pozwala na uporządkowanie takich trybów i konkretnych działań, których realizacja zmniejsza ilość masy wilgoci w stopniach LPR różnych turbin, co zapewnia bardziej niezawodną i trwałą pracę

OJSC VTI jest gotowe do analizy trybów pracy turbiny i opracowania zaleceń dotyczących ich optymalizacji, a także przygotowania dokumentacji technicznej dla działań projektowych.

13. ZAUTOMATYZOWANY SYSTEM KONTROLI I DIAGNOSTYKI DRGAŃ (ASKVD) ZESPOŁÓW TURBO, W TYM AWP DO KONSERWACJI DRGANIOWEJ URZĄDZEŃ OBROTOWYCH

ASKVD został opracowany i wdrożony w szeregu TPP, co zapewnia spełnienie wszystkich wymagań PTE i GOST dotyczących monitorowania stanu drgań zespołów turbinowych. Wykorzystując technologie sieciowe, w ramach ASKVD wdrożono AWP do utrzymania wibracji i kontroli urządzeń. Wieloletnie doświadczenie eksploatacyjne na siedmiu zespołach turbin Konakowskiej GRES potwierdziło skuteczność wykorzystania ASKVD do identyfikacji rozwijających się usterek, zapobiegania sytuacje awaryjne, wykonujący prace wibroochronne.

UAB „VTI” jest gotowa do dostarczenia systemów, uruchomienia ASKVD i AWS pod klucz w oparciu o istniejące standardowe urządzenia wibracyjne lub jako zestaw w nowym; dostosowanie systemu do istniejących urządzeń (programy do monitoringu, diagnostyki, bilansowania, analizy danych archiwalnych itp.); wykonać konserwację serwisową systemu i jego wsparcie techniczne, szkolenie personelu.

14. WPROWADZENIE ODZYSKOWEJ OBRÓBKI CIEPLNEJ RUROCIĄGÓW PAROWYCH

Wymiana linii pary, która wyczerpała swój zasób, jest operacją bardzo kosztowną i czasochłonną. Terminowo i prawidłowo przeprowadzona obróbka cieplna rekuperacyjna (RHT) może w pełni

możliwe jest przywrócenie zasobu metalowego rurociągu parowego. UAB „VTI” ma wieloletnie pozytywne doświadczenie w utrzymywaniu WTO.

W ramach tej pracy JSC „VTI” jest gotowy do określenia wykonalności i sposobów prowadzenia WTO, organizacji WTO oraz określenia zasobów odrestaurowanego rurociągu parowego. Regeneracyjna obróbka cieplna zwiększa żywotność rurociągu parowego około dwa razy.

15. OPRACOWANIE I WDROŻENIE POWŁOK ANTYEROZJALNYCH NA ŁOPATY TURBIN PAROWOWYCH

Erozyjne zużycie krawędzi natarcia i spływu łopatek ostatnich stopni turbin kondensacyjnych i ciepłowniczych jest główną przyczyną ich przedwczesnej awarii i późniejszej wymiany na nowe. Istniejące metody ochrony krawędzi natarcia ostrzy są zawodne. Łopatki tytanowe, ze względu na specyficzne właściwości stopów tytanu, generalnie nie mają ochrony przed erozyjnymi skutkami przepływu pary-kropel.

Firma OAO VTI opracowała i z powodzeniem stosuje od około 10 lat technologię nakładania przeciwerozyjnych powłok ochronnych na stalowe i tytanowe łopatki turbin parowych, opartą na technologii stapiania elektroiskrowego. Technologia umożliwia regenerację łopatek bez odgarniania wirnika podczas remontu turbiny.

Zebrane do tej pory doświadczenie VTI umożliwia wydłużenie żywotności ostrzy ostatnich etapów co najmniej 2 razy. Obecnie ponad 20 000 łopatek ostatnich stopni turbin K-200-130 LMZ, K-300-240 KhTGZ, K-300-240 LMZ, K-220-44 KhTGZ, K-800-240 LMZ Stavropolskaya TPP jest w eksploatacji , Kostromskaya GRES, Ryazanskaya GRES, Berezovskaya GRES-1, GRES-24, Zainskaya GRES, Iriklinskaya GRES, Kola NPP itp.

16. PRZEGLĄD PRAC OPERACYJNYCH WRAZ Z OPRACOWANIEM WNIOSKÓW O OPTYMALIZACJĘ ICH DZIAŁANIA I WYKONYWANIE PRAC REGULACYJNYCH

Warunki pracy WTP wielu TPP uległy znacznej zmianie, nowe materiały, odczynniki, żywice jonowymienne. Ich wprowadzenie pozwala na uzyskanie znaczącego efektu ekonomicznego bez przebudowy OŚ.

Specjaliści OAO VTI przeprowadzają ankietę TLU, opracowują niskonakładowe środki optymalizacji działania TLU oraz służą pomocą w ich realizacji. Efektem przeprowadzonych działań są nowe reżimowe mapy eksploatacji sprzętu, zaktualizowana instrukcja obsługi.

17. WYKONYWANIE CZYSZCZENIA, PASYWACJI I KONSERWACJI KOTŁÓW PAROWYCH, TURBIN I INNEGO URZĄDZENIA CIEPŁO-MECHANICZNEGO TPP

Zastosowanie obróbki parowo-tlenowej kotłów energetycznych i bloków energetycznych jako całości umożliwia jednoczesne rozwiązywanie problemów częściowego czyszczenia powierzchni grzewczych i toru przepływu turbin, pasywacji i konserwacji urządzeń przy niewielkim lub zerowym użyciu odczynników chemicznych .

Opracowano UAB „VTI” wytyczne(MU) w sprawie wykorzystania tej technologii zarówno do czyszczenia przedstartowego sprzętu, jak i do czyszczenia operacyjnego. Ze względu na to, że charakter złóż produkcyjnych może być niezwykle różnorodny, technologię i schemat uzdatniania należy dobrać do każdego obiektu. Dla konkretnego obiektu opracowywane są regulacje technologiczne i system technologii. Świadczy pomoc techniczną we wdrażaniu technologii.

18. OPRACOWANIE I WDROŻENIE OCHRONY SPRZĘTU ZASILAJĄCEGO PODCZAS DŁUGICH DNI

UAB „VTI” oferuje metody konserwacji kotłów energetycznych i wodnych za pomocą błonotwórczych inhibitorów korozji lub powietrza.

Konserwowanie za pomocą inhibitorów błonotwórczych

Zalety konserwacji tymi inhibitorami są następujące:

konserwację przeprowadza się w temperaturze pokojowej;

roztwór konserwujący może być ponownie użyty, tj. sprzęt można z kolei konserwować tym samym roztworem inhibitora, co zapewnia znaczne oszczędności;

po utworzeniu się folii ochronnej roztwór konserwujący można spuścić (umożliwia to naprawę lub wymianę sprzętu) lub pozostawić do końca okresu konserwacji.

OAO VTI oferuje odkładanie na mole kotłów energetycznych z niskotoksycznymi inhibitorami korozji N-M-1 i D-Sch oraz odkładanie na mole kotłów wodnych z nietoksycznym inhibitorem Mincor-12.

Termin efekt ochronny inhibitorów przy spuszczaniu roztworów wynosi 6 miesięcy, gdy roztwór inhibitora znajduje się w objętości przez cały okres konserwacji - do dwóch lat.

Ochrona powietrza

Ta technologia umożliwia:

zachować sprzęt od pierwszego dnia przestoju;

chronić powierzchnie wewnętrzne przed korozją atmosferyczną metodą bezodczynnikową przez długi okres przestoju;

wykonywać bieżące prace naprawcze na sprzęcie naftarynowym;

skrócić czas regeneracji reżimu wodno-chemicznego do norm PTE podczas rozruchu po przestoju.

UAB "VTI" oferuje centrale wentylacyjne osuszacze powietrza typu VOU oraz wentylacyjne osuszacze powietrza typu BONU, przeznaczone do konserwacji kotłów i turbin oraz swoje usługi podczas konserwacji.

19. OPRACOWANIE STANDARDÓW MAKSYMALNYCH DOPUSZCZALNYCH I TYMCZASOWYCH UZGODNIONYCH EMISJI (MAL I TEM) ZANIECZYSZCZEŃ DO ATMOSFERY DLA TPP

UAB „VTI” od wielu lat opracowuje projekty MPE dla TPP z inwentaryzacją emisji zanieczyszczeń i zatwierdzeniem przez organy Rospotrebnadzor i Rostekhnadzor.

Odbudowie i modernizacji urządzeń TPP towarzyszy uzasadnienie środowiskowe oraz dostosowanie istniejących dokumentów w zakresie regulacji emisji zanieczyszczeń. Ponadto istnieje możliwość dostosowania granic SPZ, jeśli jest to konieczne dla wskaźników środowiskowych, z uwzględnieniem uruchomienia nowego sprzętu. Przy dostosowywaniu wielkości MPE, normy dla jednostkowych emisji zanieczyszczeń do atmosfery ustalane są według metodyki opracowanej przez WTI i zalecanej przez Ministerstwo Zasobów Naturalnych do stosowania w 2009 roku.

Wprowadzenie nowych, wydajniejszych urządzeń do zbierania popiołu pozwala w wielu przypadkach uzasadnić obniżenie współczynnika osiadania popiołu w atmosferze i dostosować normę MPE w kierunku jego wzrostu bez naruszania wymagań środowiskowych. Jest to szczególnie prawdziwe w obliczu rosnącego udziału paliwo stałe w strukturze bilansu paliw.

20. ROZWIĄZANIA TECHNICZNE TANIEJ MODERNIZACJI FILTRÓW ELEKTRYCZNYCH EKSPLOATACJI TPP

Elektrofiltry przestarzałych moralnie i fizycznie typów PGD, DGPN, PGD, PGDS o wysokości elektrody do 7,5 m zainstalowane w elektrociepłowniach opalanych węglem wyczerpały się, mają niewystarczające wymiary, aby zapewnić standardową emisję popiołu lotnego do atmosfery i wymagają znacznej przebudowy, aby wielokrotnie ograniczać emisje popiołów lotnych. Nowsze urządzenia typu UGZ, EGA, EGB i EHD o wysokości elektrody 9-12 m również z reguły nie zapewniają wskaźników oczyszczenia konstrukcji i wymagają modernizacji, która zmniejszy emisję popiołu lotnego 2-3 krotnie. W związku z tym konieczne jest opracowanie rozwiązań technicznych, które pozwolą, bez zwiększania wymiarów, przy umiarkowanych kosztach, zmniejszyć emisje popiołu i zwiększyć niezawodność aparatury. Do takich rozwiązań należą:

Instalacja prefiksu wyładowania mikrosekundowego do bloków energetycznych;

Instalacja systemu automatyczna kontrola oraz optymalizacja trybów zasilania i drgania elektrod;

Instalacja automatycznego systemu rozładunku popiołu.

Efektem prac będzie dokumentacja techniczna modernizacji elektrofiltrów; montaż, dostawa i regulacja sprzętu. Oczekuje się, że emisje popiołu lotnego zmniejszą się 2-3 razy, a zużycie wody do hydraulicznego usuwania popiołu 2 razy.

WNIOSEK

Reprezentowane rozwiązania techniczne nie wyczerpują całego pakietu propozycji OAO VTI mających na celu poprawę niezawodności i efektywności działania zainstalowanych urządzeń TPP. Jesteśmy gotowi dokładnie przestudiować życzenia klientów i znaleźć najlepsze rozwiązania zidentyfikowanych problemów.

10.04.2018

Źródło: magazyn PROneft

Zarządzanie niezawodnością i integralnością sprzętu jest ważnym narzędziem zwiększania efektywności biznesowej

UDC 338,45:622,276

V.R. Amirowa
PJSC Gazprom Nieft

Słowa kluczowe: niezawodność, integralność, sprzęt, ryzyko, koszty, wydajność, budżet, planowanie, bezpieczeństwo przemysłowe, system zarządzania operacjami (OMS)

V.R. Amirowa
Gazprom Neft PJSC, RF, Sankt-Petersburg

Artykuł poświęcony jest poprawie efektywności eksploatacyjnej złóż ropy naftowej i gazu ziemnego oraz analizuje jeden z kluczowych kierunków systemu zarządzania operacyjnego (OMS). Tym kierunkiem jest zarządzanie niezawodnością i integralnością sprzętu – realizowane przez cykl Deminga. Warunkiem skutecznego zarządzania rzetelnością i integralnością jest prawidłowa ocena aktualnego stanu zasobu przez ocena ryzyka i koszty rejestracji oraz odszkodowania. Podejście oparte na ryzyku pozwala na porównywalne poziomy kosztów bezpośrednich zarządzania niezawodnością i integralnością, aby poprawić całkowity wynik ekonomiczny (koszty bezpośrednie + uszkodzenia) przy jednoczesnym zmniejszeniu liczby awarii. Podsumowując, ocena aktualnego stanu zarządzania niezawodnością i integralnością w Oddziale Wydobywczym GPN

słowa kluczowe: niezawodność, integralność, sprzęt, ryzyko, koszt, wydajność, budżet, planowanie, bezpieczeństwo produkcji, system zarządzania operacyjnego (OMS)

DOI : 10.24887/2587-7399-2018-1-10-15

Wstęp

Celem programu Etalon (system zarządzania działalnością operacyjną (OMS)) PJSC Gazprom Nieft jest zapewnienie maksymalnej efektywności operacyjnej spółki poprzez niezawodność i bezpieczeństwo działalności produkcyjnej oraz zaangażowanie wszystkich pracowników w proces ciągłego doskonalenia. Equipment Reliability and Integrity Management (REM) to zestaw środków zapewniających płynną pracę urządzeń na polach naftowych przez cały okres eksploatacji. O znaczeniu tego obszaru działalności produkcyjnej świadczy jego wyodrębnienie w odrębny element OMS.

Koszty bezpośrednie i całkowity wynik ekonomiczny

W kontekście obiektywnego pogorszenia warunków eksploatacji w przemyśle naftowo-gazowym (wyczerpywanie się złóż, wzrost zużycia wody w produkcji odwiertów itp.) wskazane jest „świeże spojrzenie” na ocenę struktury kosztów utrzymania bieżącą działalność aktywów. Znaczną część (do 20) zajmują koszty UNCO. Są one przydzielane do różnych linii budżetowych aktywów i można je podzielić na następujące obszary (koszty bezpośrednie):

1.1. bieżąca naprawa sprzętu;

1.2. remont (lub wymiana) sprzętu (częściowo realizowany kosztem inwestycji kapitałowych);

1.3. diagnostyka stanu urządzeń (w tym badanie bezpieczeństwa przemysłowego urządzeń o upływającym okresie użytkowania, środki monitorowania korozji itp.);

1.4. ochrona sprzętu (w tym dobór materiałów, nakładanie powłok ochronnych, hamowanie korozji itp.).

Ponadto w toku działalności operacyjnej powstają dodatkowe koszty dla UNCO, które również wpływają na koszt wydobycia ropy:

2.1. koszty usuwania awarii sprzętu i usuwania skutków tych awarii;

2.2. kary i opłaty związane z naruszeniem integralności i awariami sprzętu.

Trzecia grupa kosztów, a właściwie strat, które wpływają wyniki finansowe działalność aktywa dla okres sprawozdawczy obejmuje:

3.1. straty produktów związane z naruszeniami integralności i awariami sprzętu. Te trzy grupy kosztów aktywów są w różny sposób skorelowane z ryzykiem naruszenia integralności sprzętu. Koszty 1.1., 1.2., 1.4. zmniejszyć te ryzyka (zarówno prawdopodobieństwo, jak i konsekwencje), koszty 2.1., 2.2., 3.1. powstają w wyniku uświadomionych ryzyk. Koszty 1.3. zapewniają ocenę tych zagrożeń i nie wpływają na wielkość ryzyka. Skuteczność UNCO ocenia się na podstawie skumulowanego wyniku ekonomicznego, będącego sumą wszystkich powyższych kosztów. Zarządzanie całkowitym wynikiem ekonomicznym stanowi podstawę STCO i obejmuje: planowanie, realizację, monitorowanie realizacji i ocenę efektywności oraz aktualizację podejścia do STCO.

Ryzyko i szkody

Ocena kosztów ryzyka i szkód to wartości charakteryzujące przewidywane i rzeczywiste rezultaty działań związanych z UNCO.

Ryzyko integralności - przewidywana wartość uszkodzeń na skutek awarii i naruszenia integralności sprzętu w planowanym okresie. Jakość tej oceny ryzyka jest określana przez porównanie tej oceny z ilością szkód poniesionych podczas podany okres biorąc pod uwagę zapobieżone uszkodzenie. Ponieważ w chwili obecnej skala uszkodzeń spowodowanych awariami i naruszeniem integralności sprzętu nie jest w pełni uwzględniona, określenie jakości oceny odpowiedniego ryzyka nie jest łatwe ze względu na brak bazy porównawczej.

W tych warunkach uzasadnieniem działań związanych z UNCO może być jedynie przekonanie, że koszty (1.1., 1.2., 1.3., 1.4.) są znacznie mniejsze niż szkody, którym powinny zapobiegać. W przypadku nowych, rosnących aktywów założenie to jest zwykle prawdziwe, ale wraz ze spadkiem marż

biznesu, pojawia się pytanie o zasadność tych kosztów.

Generalnie działania związane z UNCO mają sens ekonomiczny, jeśli:

gdzie Zi - koszty w obszarach 1.1., 1.2., 1.3., 1.4. w okresie sprawozdawczym; Y - uszkodzenia spowodowane awariami i naruszeniem integralności sprzętu w okresie sprawozdawczym (2.1., 2.2., 3.1.); Cm - zapobiegano uszkodzeniom w okresie sprawozdawczym.

W celu ekonomicznego uzasadnienia kosztów UNCO należy uwzględnić koszty 1.1., 1.2., 1.3., 1.4. za okres sprawozdawczy uszkodzenia wynikające z awarii i naruszenia integralności sprzętu (wydatki 2.1., 2.2., 3.1.), a także zapobiegniętych uszkodzeniom w tym okresie.

Zadania te rozwiązywane są w ramach organizacji odpowiedniej sprawozdawczości: o kosztach bezpośrednich UNCO, o uszkodzeniach spowodowanych awariami sprzętu i naruszeniem integralności sprzętu, o efektywności kosztów bezpośrednich UNCO.

Oparte na ryzyku podejście do zarządzania niezawodnością i integralnością sprzętu

Obecnie w przemyśle naftowo-gazowym istnieją głównie dwa podejścia do UNCO.

1. Naprawa i wymiana sprzętu odbywa się w minimalnej ilości w przypadku awarii. Diagnostyka urządzeń przeprowadzana jest zgodnie z wymogami prawa (badanie techniczne zgodnie z przepisami BHP, badanie BHP dla urządzeń z upływającym okresem użytkowania itp.). Skumulowany wynik ekonomiczny tego podejścia jest przedstawiony na rysunku w postaci czerwonego diamentu i jest daleki od optymalnego pod względem liczby zapobieganych awarii (zielone kółko). Takie podejście jest typowe dla dojrzałych aktywów na późnym etapie rozwoju pola, przy znacznych kosztach operacyjnych.

2. Naprawa i wymiana sprzętu odbywa się zgodnie z terminy regulacyjne, zalecenia producenta z uwzględnieniem wyników certyfikacja techniczna. Diagnostyka urządzeń przeprowadzana jest zgodnie z wymogami prawa (badanie techniczne zgodnie z przepisami BHP, badanie BHP dla urządzeń z upływającym okresem użytkowania itp.).

Łączny wynik ekonomiczny wdrożenia podejść 1 i 2 (a) oraz podejścia opartego na ryzyku (b)

Takie podejście jest typowe dla rozwoju aktywów przy rosnącej produkcji. Skumulowany wynik ekonomiczny tego podejścia pokazano na rysunku, a diament żółty kolor a także nie optymalne. Ponadto wysokość kosztów bezpośrednich dla UNCO jest w tym przypadku większa niż szkoda, a do spełnienia powyższego warunku konieczne jest oszacowanie wysokości szkód, którym udało się zapobiec, co, jak już wspomniano, jest dość trudne.

Alternatywne podejście opiera się na ocenie ryzyka awarii i naruszenia integralności sprzętu (RBI - Risk Based Inspection, RCM - Reliability Centered Maintenance), które nazywa się oparte na ryzyku. Efekt wdrożenia tego podejścia przedstawiono na rysunku b. Należy zauważyć, że przy takim podejściu kształt krzywej charakteryzującej uszkodzenia od uszkodzeń różni się od pokazanego na rysunku a. Wynika to z faktu, że przy podejściu opartym na ryzyku koszty są skierowane przede wszystkim na zapobieganie awariom o najbardziej negatywnych skutkach (szkody dla ludzi, środowiska, reputacji firmy, znaczne straty produkcyjne), tj. niedopuszczalne ryzyko. Na odcinku krzywej odpowiadającym 70 - 100 zapobieganym uszkodzeniom występują uszkodzenia o znikomych konsekwencjach. Porównanie krzywych na rysunku a, b pokazuje, że podejście oparte na ryzyku pozwala, przy porównywalnych poziomach kosztów bezpośrednich dla UNCO, poprawić ogólny wynik ekonomiczny przy jednoczesnym zmniejszeniu liczby awarii. Optymalny skumulowany wynik ekonomiczny pokazano na rysunku b z zielonym kółkiem. Takie podejście jest szczególnie skuteczne w firmach o różnych aktywach (nowe, rozwijające się, dojrzałe).

Aby zastosować podejście oparte na ryzyku do STCO, należy rozwiązać dwa problemy.

1. Przeprowadź jakościową ocenę ryzyka integralności różnego rodzaju sprzęt na planowany okres, w tym opracowanie i wdrożenie modelu obliczeniowego:

– prawdopodobieństwo awarii sprzętu w zależności od klucza (wewnętrznego i zewnętrznego)

czynniki wpływu, które obejmują żywotność, wyniki badania technicznego, stan ochrony sprzętu, materiał produkcyjny, warunki i historię jego działania itp.;

– konsekwencje awarii sprzętu w zależności od jego wydajności, parametrów pracy, kosztów, miejsca instalacji (w stosunku do innych urządzeń, lokalizacji personelu, rozliczenia, strefy ochrony wód itp.), przedział czasu reakcji na krytyczne odchylenia parametrów pracy, stan konserwacji sprzętu, stan zewnętrznych systemów ochrony i reagowania itp.

2. Generuj automatyczne raporty za określony okres

– o kosztach bezpośrednich UNCO według rodzajów sprzętu (1.1, 1.2, 1.3, 1.4);

– o zrealizowanych ryzykach awarii i naruszenia integralności sprzętu (2.1, 2.2, 3.1).

Przedstawione podejście służy do krótko-, średnio- i długoterminowego planowania działań związanych z UNCO.

Stan obecny i perspektywy bloku unco poszukiwań i wydobycia Gazprom Neft PJSC

Aby rozwiązać pierwsze zadanie, Dyrekcja Produkcji (PD) Bloku Poszukiwawczo-Wydobywczego (EPD) spółki Gazprom Nieft PJSC opracowała i wdraża program niezawodności i integralności sprzętu naftowego (OPE), obejmujący:

– ocena ryzyka naruszenia integralności organizacji pozarządowych poprzez wypełnienie i analizę arkuszy ewaluacyjnych według rodzaju organizacji pozarządowych;

– opracowanie na podstawie tej oceny metodologii planowania kosztów dla organizacji pozarządowej UC;

– tworzenie jednostek dla UNCO w spółki zależne;

- Ocena skuteczności realizacji programu obsługowo-naprawczego dla organizacji pozarządowych.

Dyrekcja Gazu i Energii (DG&E) realizuje obecnie projekt pilotażowy „Stworzenie ujednoliconego systemu planowania i kontroli konserwacji prewencyjnej urządzeń energetycznych”, którego głównym celem jest ograniczenie liczby napraw i ich kosztów poprzez określenie rodzaju oraz zakres napraw na podstawie oceny stanu technicznego urządzeń elektroenergetycznych (RBI) oraz równowagi pomiędzy wymaganym poziomem niezawodności a kosztem jej utrzymania (RCM). Ponadto w najbliższym czasie DG&E planuje rozpoczęcie realizacji projektu pilotażowego „Testowanie systemów analityki predykcyjnej na głównych urządzeniach elektrowni i obiektów przesyłu gazu”, którego zadaniem jest zwiększenie niezawodności działania, skrócenie czasu nieplanowane przestoje sprzętu poprzez zapobieganie i eliminowanie awarii w wczesna faza(RBI).

Drugie zadanie w zakresie oceny szkód ma rozwiązać wprowadzenie dokumentu metodologicznego MD-16.10-05 „Metodyka finansowej oceny szkód powstałych w wyniku incydentów bezpieczeństwa przemysłowego” opracowanego przez Gazprom Nieft PJSC poprzez wybór z istniejących systemy informacyjne incydenty według KT-55, które są klasyfikowane jako naruszenia integralności sprzętu (wszystkie awarie, przerwy w rurociągach itp.).

Organizacja raportowania kosztów bezpośrednich STCO powinna być prowadzona na podstawie:

– wdrożenie w UNCO fundamentalnego standardu Gazprom Nieft PJSC, którego opracowanie Centrum Rozwoju SUOD kończy w 2018 roku;

– analiza istniejącego zautomatyzowanego systemu raportowania zarządczego.

Wyniki

1. Skumulowany wynik ekonomiczny jest kluczowym wskaźnikiem efektywności działań związanych z UNCO.

2. Wprowadzenie i analiza raportowania kosztów i uszkodzeń powstałych w wyniku awarii sprzętu i naruszenia integralności pozwalają na priorytetyzację kosztów UNCO.

3. Podejście oparte na ryzyku zapewnia najbardziej efektywny rozkład kosztów bezpośrednich dla STCO.

4. Obecny stan STCO w BRD, zarówno w zakresie procedur, jak i udostępnienia dokumentacji regulacyjnej i metodologicznej, pozwala na wdrożenie podstawowego standardu dla STCO bez istotnych zmian w istniejących dokumentach.