Uvod

zajednički dio

Karakteristika objekta

Određivanje broja potrošača topline. Grafikon godišnje potrošnje toplote

Šema sistema i strujnog kola opskrbe toplinom

Proračun toplotne šeme kotlarnice

Izbor opreme kotlarnice

Izbor i postavljanje glavne i pomoćne opreme

Toplotni proračun kotlovske jedinice

Aerodinamički proračun toplotnog kanala

Specijalni dio.

2. Razvoj blok sistema grijača.

2.1 Osnovno vodosnabdijevanje

2.2 Odabir plana tretmana vode

2.3 Proračun opreme toplane

2.4 Proračun mrežne instalacije

3. Tehničko-ekonomski dio

3.1 Početni podaci

3.2 Obračun ugovorne cijene građevinskih i instalaterskih radova

3.3 Određivanje godišnjih operativnih troškova

3.4. Određivanje godišnjeg ekonomskog efekta

Ugradnja sekcijskih bojlera

5. Automatizacija

Automatska regulacija i termička kontrola kotlovske jedinice KE-25-14s

6. Zaštita rada u građevinarstvu

6.1 Zaštita rada pri ugradnji energetske i tehnološke opreme u kotlarnici

6.2 Analiza i prevencija potencijalnih opasnosti

6.3 Proračun remena

7. Organizacija, planiranje i upravljanje izgradnjom

7.1 Ugradnja kotlova

7.2 Uvjeti za početak rada

7.3 Proračun troškova rada i nadnica u proizvodnji

7.4 Proračun parametara rasporeda

7.5 Organizacija plana zgrade

7.6 Proračun tehničkih i ekonomskih pokazatelja

8. Organizacija rada i ušteda energije

Spisak korišćene literature

Uvod.

U našem teškom vremenu, sa bolesnom kriznom ekonomijom, izgradnja novih industrijskih objekata je bremenita velikim poteškoćama, ako je gradnja uopšte moguća. Ali u svakom trenutku, u svakoj ekonomskoj situaciji, postoji cela linija industrije bez čijeg razvoja je nemoguće normalno funkcioniranje Nacionalna ekonomija, nemoguće je obezbijediti potrebne sanitarno-higijenske uslove za stanovništvo. Takve industrije uključuju energetiku, koja pruža ugodne uslove za život stanovništvu i kod kuće i na poslu.

Najnovija istraživanja su pokazala ekonomsku isplativost održavanja značajnog udjela učešća velikih kotlovnica za grijanje u pokrivanju ukupne potrošnje toplotne energije.

Pored velikih industrijskih, proizvodnih i toplotnih kotlarnica kapaciteta stotina tona pare na sat ili stotina MW toplotnog opterećenja, ugrađen je veliki broj kotlovskih agregata do 1 MW koji rade na skoro sve vrste goriva. .

Međutim, najveći problem je sa gorivom. Za tečna i gasovita goriva potrošači često nemaju dovoljno novca da plate. Stoga je neophodno koristiti lokalne resurse.

U okviru ovog diplomskog projekta razvija se rekonstrukcija proizvodno-toplovne kotlovnice RSC Energia, koja kao gorivo koristi lokalni ugalj. U budućnosti je planirano prebacivanje kotlovskih agregata na sagorevanje gasa iz degazacije emisija gasova iz rudnika, koji se nalazi na teritoriji prerađivačkog pogona. Postojeća kotlarnica ima dva parna kotlovska agregata KE‑25‑14, koji su služili za snabdevanje parom preduzeća pogona RSC Energia, a bojleri za toplu vodu TVG-8 (2 kotla) za grijanje, ventilaciju i toplu vodu upravnih zgrada i stambenog naselja.

Zbog smanjenja proizvodnje uglja došlo je do smanjenja proizvodnih kapaciteta ugljarskog preduzeća, što je dovelo do smanjenja potreba za parom. To je izazvalo rekonstrukciju kotlarnice, koja se sastoji u korištenju parnih kotlova KE-25 ne samo u proizvodne svrhe, već i za proizvodnju vruća voda za grijanje, ventilaciju i opskrbu toplom vodom u posebnim izmjenjivačima topline.

1. OPĆE

1.1. KARAKTERISTIKE OBJEKTA

Projektovana kotlarnica se nalazi na teritoriji pogona RSC Energia

Raspored, postavljanje zgrada i konstrukcija na industrijskoj lokaciji prerađivačkog pogona izrađeni su u skladu sa zahtjevima SNiP-a.

Površina industrijskog lokaliteta u granicama ograde je 12,66 hektara, građevinska površina je 52194 m 2 .

Transportnu mrežu građevinskog područja predstavljaju javne željeznice i lokalni putevi.

Teren je ravan, sa blagim usponima, u zemljištu preovlađuje ilovača.

Izvor vodosnabdijevanja je stanica za filtriranje i kanal Severski Donec-Donbas. Predviđeno je dupliranje vodova.

1.3. Određivanje broja potrošača topline. Grafikon godišnje potrošnje toplote.

Procijenjena potrošnja toplote industrijskih preduzeća određena je specifičnim normama potrošnje toplote po jedinici proizvodnje ili po jednom nosaču toplote (voda, para) koji radi po vrsti. Troškovi toplinske energije za grijanje, ventilaciju i tehnološke potrebe prikazani su u tabeli 1.2. termička opterećenja.

Godišnji grafikon potrošnje toplinske energije se gradi u zavisnosti od trajanja stajaćih vanjskih temperatura, što je prikazano u tabeli 1.2. ovaj diplomski projekat.

Maksimalna ordinata godišnji raspored potrošnja topline odgovara potrošnji topline na vanjske temperature vazduh -23 S.

Područje ograničeno krivom i ordinatama daje ukupnu potrošnju topline za grijni period, a pravougaonik na desnoj strani grafikona prikazuje potrošnju topline za opskrbu toplom vodom ljeti.

Na osnovu podataka u tabeli 1.2. izračunavamo troškove grijanja za potrošače za 4 režima: maksimalni zimski (t r. o. = -23C;); at prosječna temperatura vanjski zrak za grejne sezone; pri spoljnoj temperaturi vazduha od +8C; tokom letnjeg perioda.

Proračun vršimo u tabeli 1.3. prema formulama:

Toplotno opterećenje za grijanje i ventilaciju, MW

Q OB \u003d Q R OV * (t ekst -t n) / (t ekst -t r.o.)

Toplotno opterećenje na opskrbu toplom vodom ljeti, MW

Q L GV \u003d Q R GV * (t g -t chl) / (t g -t xs) * 

gdje je: Q P OV - izračunato zimsko toplotno opterećenje za grijanje i ventilaciju pri izračunatoj vanjskoj temperaturi za projektovanje sistema grijanja. Prihvatamo prema tabeli. 1.2.

t VN - unutrašnja temperatura zraka u grijanoj prostoriji, t VN = 18S

Q R GW - izračunato zimsko toplotno opterećenje na opskrbu toplom vodom (tabela 1.2);

t n - trenutna vanjska temperatura, ° C;

t r.o. - izračunatu temperaturu grijanja vanjskog zraka,

t g - temperatura tople vode u sistemu za dovod tople vode, t g = 65 ° S

t chl, t xs - temperatura hladne vode ljeti i zimi, t xl =15°C, t xs =5°C;

 - korekcijski faktor za ljetni period, =0,85

Tabela 1.2

Termička opterećenja

Tabela 1.3.

Proračun godišnjih toplotnih opterećenja

Prema tabeli. 1.1. i 1.3. gradimo grafikon godišnjih troškova toplotnog opterećenja, prikazan na slici 1.1.

1.4. SISTEM SNABDIJEVANJA TOPLOTNOM I GLAVNI DIJAGRAM

Izvor snabdijevanja toplinom je rekonstruirana kotlarnica rudnika. Nosač toplote je para i pregrijana voda. Pije vodu koristi se samo za sisteme tople vode. Za tehnološke potrebe koristi se para P = 0,6 MPa. Za pripremu pregrijane vode temperature 150-70S predviđena je mrežna instalacija, za pripremu vode sa t=65°S - instalacija za toplu vodu.

Sistem grijanja je zatvoren. Zbog nedostatka direktnog unosa vode i blagog curenja rashladne tekućine kroz nepropusne spojeve cijevi i opreme, zatvorene sisteme karakterizira visoka postojanost količine i kvaliteta vode iz mreže koja cirkulira u njoj.

U zatvorenim sistemima grijanja vode, voda iz toplinskih mreža koristi se samo kao medij za grijanje za grijanje vode iz slavine u površinskim grijačima, koja zatim ulazi u lokalni sistem tople vode. U otvorenim sistemima za grijanje vode, topla voda na slavine lokalnog sistema tople vode dolazi direktno iz mreže grijanja.

Na industrijskom lokalitetu toplovodni cjevovodi se polažu duž mostova i galerija i djelimično u neprohodne kanale žlebova tipa Kl. Cjevovodi se polažu kompenzacijskim uređajem zbog uglova zavoja trase i kompenzatora u obliku slova U.

Cjevovodi su izrađeni od čeličnih elektrozavarenih cijevi sa termoizolacijskim uređajem.

Na listu 1 grafičkog dijela diplomskog projekta prikazan je generalni izgled industrijskog prostora sa razvodom toplinske mreže do objekata potrošnje.

1.5. PRORAČUN TERMIČKE ŠEME KOTLOVNICE

Glavni termički dijagram karakteriše suštinu glavnog tehnološkog procesa konverzije energije i korišćenja toplote radnog fluida u instalaciji. To je uslovni grafički prikaz glavne i pomoćne opreme, objedinjene cevovodima radnog fluida u skladu sa redosledom njegovog kretanja u instalaciji.

Glavna svrha izračunavanja termičke sheme kotlovnice je:

Određivanje ukupnih toplotnih opterećenja, koje se sastoje od spoljašnjih opterećenja i potrošnje toplote za sopstvene potrebe, i raspodela ovih opterećenja između toplovodnih i parnih delova kotlarnice radi opravdavanja izbora glavne opreme;

Određivanje svih toplotnih i masenih tokova potrebnih za odabir pomoćne opreme i određivanje prečnika cjevovoda i fitinga;

Određivanje početnih podataka za dalje tehničko-ekonomske proračune (godišnja proizvodnja toplote, godišnja potrošnja goriva i sl.).

Proračun toplinske sheme omogućava vam da odredite ukupnu toplinsku snagu kotlovnice za nekoliko načina rada.

Termička shema kotlovnice prikazana je na listu 2 grafičkog dijela diplomskog projekta.

Početni podaci za proračun toplotne šeme kotlovnice dati su u tabeli 1.4, a proračun same toplotne šeme dat je u tabeli 1.5.

Tabela 1.4

Početni podaci za proračun toplotne šeme grejne i proizvodne kotlovnice sa parni kotlovi KE-25-14s za zatvoreni sistem grijanja.

Tabela 1.5

Proračun toplinske sheme kotlovnice za grijanje i proizvodnju s parnim kotlovima KE-25-14s za zatvoreni sistem opskrbe toplinom.

Proračun termičke šeme.

Na glavnom termičkom dijagramu je prikazana glavna oprema (kotlovi, pumpe, deaeratori, grijači) i glavni cjevovodi.

1. Opis termičke šeme.

Zasićena para iz kotlova radnog pritiska P = 0,8 MPa ulazi u zajednički parovod kotlarnice, iz kojeg se deo pare odvodi u opremu instaliranu u kotlarnici i to: u mrežni bojler; grijač tople vode; deaerator. Drugi dio pare usmjerava se na potrebe proizvodnje preduzeća.

Kondenzat iz proizvodnog potrošača se gravitacijom, u količini od 30% na temperaturi od 80°C, vraća u kolektor kondenzata i zatim se kondenzatnom pumpom šalje u rezervoar tople vode.

Zagrijavanje mrežne vode, kao i zagrijavanje tople vode, vrši se parom u dva serijski spojena grijača, dok grijači rade bez sifona pare, a izduvni kondenzat se šalje u deaerator.

Deaerator također prima kemijski pročišćenu vodu iz HVO-a, čime se nadoknađuje gubitak kondenzata.

Pumpa za sirovu vodu šalje vodu iz gradskog vodovoda u HVO i u rezervoar tople vode.

Deaerirana voda temperature oko 104°C pumpa se napojnom pumpom u ekonomajzere i zatim ulazi u kotlove.

Dopunska voda za sistem grijanja uzima se pumpom za dopunu iz spremnika tople vode.

Glavna svrha izračunavanja termičke sheme je:

određivanje ukupnih toplinskih opterećenja, koje se sastoje od vanjskih opterećenja i potrošnje pare za vlastite potrebe,

određivanje svih toplotnih i masenih tokova potrebnih za izbor opreme,

utvrđivanje početnih podataka za dalje tehničko-ekonomske proračune (godišnja proizvodnja toplotne energije, goriva i sl.).

Proračun termičke sheme omogućava vam da odredite ukupnu izlaznu paru kotlovskog postrojenja u nekoliko načina rada. Proračun je napravljen za 3 karakteristična načina rada:

maksimalna zima

najhladniji mjesec

2. Početni podaci za proračun termičke šeme.

Pošaljite svoj dobar rad u bazu znanja je jednostavno. Koristite obrazac ispod

Studenti, postdiplomci, mladi naučnici koji koriste bazu znanja u svom studiranju i radu biće vam veoma zahvalni.

Hostirano na http://allbest.ru/

Withsadržaja

Uvod

1. Proračun grijanja, ventilacije i tople vode škole za 90 učenika

1.1 kratak opisškole

1.2 Određivanje toplotnih gubitaka kroz vanjske ograde garaže

1.3 Proračun grejne površine i izbor uređaja za grejanje sistema centralnog grejanja

1.4 Proračun školskog zraka

1.5 Izbor grijača

1.6 Obračun potrošnje toplote za toplu vodu škole

2. Proračun grijanja i ventilacije ostalih objekata prema datoj shemi br. 1 sa centraliziranim i lokalnim opskrbom toplinom

2.1 Proračun potrošnje topline za grijanje i ventilaciju prema zbirnim standardima za stambene i javne objekte

2.2 Proračun potrošnje topline za opskrbu toplom vodom za stambene i javne zgrade

3.Izrada godišnjeg rasporeda toplotnog opterećenja i izbor kotlova

3.1 Izrada godišnjeg grafikona toplotnog opterećenja

3.2 Izbor medija za prijenos topline

3.3 Izbor kotla

3.4 Izrada godišnjeg plana za regulisanje snabdijevanja termo kotlarnice

Bibliografija

Uvod

Agroindustrijski kompleks je energetski intenzivna grana nacionalne privrede. Veliki broj energija se troši na grijanje industrijskih, stambenih i javnih zgrada, stvarajući vještačku mikroklimu objekti za stoku i konstrukcije zaštitnih terena, sušenje poljoprivrednih proizvoda, proizvodnja proizvoda, dobijanje veštačka hladnoća i za mnoge druge svrhe. Stoga snabdijevanje agrobiznisa energijom uključuje širok spektar zadataka koji se odnose na proizvodnju, prijenos i korištenje toplotnih i električna energija korištenje tradicionalnih i netradicionalnih izvora energije.

Ovaj kursni projekat predlaže varijantu integrisanog snabdevanja energijom lokalitet:

za datu shemu objekata agroindustrijskog kompleksa, analiza potreba za toplotnom energijom, električnom energijom, gasom i hladnom vodom;

Proračun opterećenja grijanja, ventilacije i opskrbe toplom vodom;

odlučan potrebna snaga kotlarnica, koja bi mogla zadovoljiti potrebe privrede u toplini;

Kotlovi su odabrani.

obračun potrošnje gasa,

1. Proračun grijanja, ventilacije i tople vode škole za 90 učenika

1 . 1 Kratko hakarakteristike škole

Dimenzije 43.350x12x2.7.

Zapremina prostorije V = 1709,34 m 3.

Vanjski uzdužni zidovi - nosivi, izrađeni su od obložnih i završnih, zadebljanih opeka marke KP-U100 / 25 u skladu sa GOST 530-95 na cementu - pješčani malter M 50, 250 i 120 mm debljine i 140 mm izolacije - ekspandirani polistiren između njih.

Unutrašnji zidovi - su šuplji, zadebljani keramičke opeke marke KP-U100/15 prema GOST 530-95, na otopini M50.

Pregrade - izrađene su od opeke KP-U75/15 prema GOST 530-95, na malteru M 50.

Krov - krovni materijal (3 sloja), cementno-pješčana košuljica 20mm, ekspandirani polistiren 40mm, krovni materijal u 1 sloju, cementno-pješčana košuljica 20mm i armirano-betonska ploča;

Podovi - beton M300 i zemlja nabijena lomljenim kamenom.

Prozori su dupli sa parnim drvenim vezom, dimenzija prozora je 2940x3000 (22 kom) i 1800x1760 (4 kom).

Vanjska drvena jednokrilna vrata 1770x2300 (6 kom)

Projektni parametri vanjskog zraka tn = - 25 0 S.

Procijenjena zimska temperatura vanjskog zraka tn.a. = - 16 0 S.

Procijenjena temperatura unutrašnjeg zraka tv = 16 0 S.

Zona vlažnosti prostora je normalno suva.

Barometarski pritisak 99,3 kPa.

1.2 Proračun školskog zraka

Proces učenja se odvija u školi. Karakterizira ga dug boravak veliki broj studenti. štetne emisije br. Koeficijent zračne smjene za školu će biti 0,95…2.

gdje je Q razmjena zraka, m?/h; Vp - zapremina prostorije, m?; K - prihvaćena je učestalost izmjene zraka = 1.

Fig.1. Dimenzije sobe.

Volumen prostorije:

V = 1709,34 m 3.

Q = 1 1709,34 = 1709,34 m 3 / h.

Uređenje u zatvorenom prostoru opšta ventilacija u kombinaciji sa grijanjem. prirodno izduvna ventilacija rasporedimo u obliku izduvnih osovina, površina poprečnog presjeka F izduvnih osovina nalazi se po formuli: F = Q / (3600 ? n k.vn) . , prethodno odredivši brzinu vazduha u izduvnom oknu visine h = 2,7 m

n k.vn. = = 1,23 m/s

F = 1709,34 / (3600 1,23) = 0,38 m?

Broj izduvnih osovina

n vsh \u003d F / 0,04 = 0,38 / 0,04 \u003d 9,5? deset

Prihvatamo 10 ispušnih okna visine 2 m sa dnevnim dijelom od 0,04 m? (dimenzija 200 x 200 mm).

1.3 Određivanje toplotnih gubitaka kroz vanjske ograde prostorije

Toplotni gubici kroz unutrašnje ograde prostorija se ne uzimaju u obzir, jer temperaturna razlika u zajedničkim prostorijama ne prelazi 5 0 C. Određujemo otpornost na prijenos topline ogradnih konstrukcija. Otpor na prijenos topline vanjski zid(Sl. 1) nalazimo po formuli, koristeći podatke u tabeli. 1 znajući to termička otpornost percepcija toplote unutrašnja površina ograde Rv \u003d 0,115 m 2 0 C / W

gde je Rv - toplotna otpornost na apsorpciju toplote unutrašnje površine ograde, m?·?S / W; - zbir toplotnih otpora toplotne provodljivosti pojedinih slojeva m - debljina slojevite ograde di (m), od materijala sa toplotnom provodljivošću li, W/(m ? C), vrednosti l su date u tabeli 1; Rn - toplinska otpornost na prijenos topline vanjske površine ograde Rn = 0,043 m 2 0 C / W (za vanjske zidove i gole podove).

Sl.1 Struktura zidnih materijala.

Tabela 1. Toplotna provodljivost i širina zidnih materijala.

Otpor na prijenos topline vanjskog zida:

R 01 \u003d m? ? C / W.

2) Otpor prijenosa topline prozora Ro.ok \u003d 0,34 m 2 0 C / W (pronalazimo iz tabele na str. 8)

Otpor prijenosa topline vanjskih vrata i kapija 0,215 m 2 0 C/W (pronalazimo iz tabele na str. 8)

3) Otpor na prijenos topline stropa za pod koji nije u potkrovlju (Rv = 0,115 m 2 0 C / W, Rn = 0,043 m 2 0 C / W).

Proračun toplotnih gubitaka kroz podove:

Sl.2 stropna konstrukcija.

Tabela 2. Toplotna provodljivost i širina podnih materijala

Otpor na prijenos topline stropa

m 2 0 C/W.

4) Toplotni gubici kroz podove obračunavaju se po zonama - trakama širine 2 m, paralelno sa spoljnim zidovima (Sl. 3).

Površine etažnih zona minus podrumske površine:

F1 = 43 2 + 28 2 = 142 m 2

F1 = 12 2 + 12 2 = 48 m 2,

F2 = 43 2 + 28 2 = 148 m 2

F2 = 12 2 + 12 2 = 48 m 2,

F3 = 43 2 + 28 2 = 142 m 2

F3 = 6 0,5 + 12 2 = 27 m 2

Površine podrumskih zona:

F1 = 15 2 + 15 2 = 60 m 2

F1 = 6 2 + 6 2 = 24 m 2,

F2 = 15 2 + 15 2 = 60 m 2

F2 = 6 2 = 12 m 2

F1 = 15 2 + 15 2 = 60 m 2

Podovi koji se nalaze direktno na tlu smatraju se neizoliranim ako se sastoje od nekoliko slojeva materijala, od kojih je toplinska provodljivost l?1,16 W/(m 2 0 C). Izoliranim se smatraju podovi čiji izolacijski sloj ima l<1,16 Вт/м 2 0 С.

Otpor prijenosa topline (m 2 0 C/W) za svaku zonu određuje se kao za neizolovane podove, jer toplinska provodljivost svakog sloja l? 1,16 W / m 2 0 C. Dakle, otpor prijenosa topline Ro \u003d Rn.p. za prvu zonu je 2,15, za drugu - 4,3, za treću - 8,6, ostatak - 14,2 m 2 0 C / W.

5) Ukupna površina prozorskih otvora:

Fok = 2,94 3 22 + 1,8 1,76 6 = 213 m 2.

Ukupna površina spoljnih vrata:

Fdv = 1,77 2,3 6 = 34,43 m 2.

Površina vanjskog zida minus otvori za prozore i vrata:

Fn.s. \u003d 42,85 2,7 + 29,5 2,7 + 11,5 2,7 + 14,5 2,7 + 3 2,7 + 8,5 2,7 - 213-34,43 \u003d 62 m 2 .

Površina podrumskog zida:

Fn.s.p =14,5 2,7+5,5 2,7-4,1=50

6) Površina plafona:

Fpot = 42,85 12 + 3 8,5 = 539,7 m 2,

gdje je F površina ograde (m?), koja se izračunava s točnošću od 0,1 m? (linearne dimenzije ogradnih konstrukcija određuju se sa tačnošću od 0,1 m, poštujući pravila merenja); tv i tn - projektne temperature unutrašnjeg i vanjskog zraka, ?S (pribl. 1 ... 3); R 0 - ukupna otpornost na prijenos topline, m 2 0 C / W; n - koeficijent u zavisnosti od položaja vanjske površine ograde u odnosu na vanjski zrak, uzet ćemo vrijednosti koeficijenta n = 1 (za vanjske zidove, nepotkrovne obloge, tavanske podove sa čelični, popločani ili azbest-cementni krovovi duž rijetke sanduke, podovi na zemlji)

Gubitak topline kroz vanjske zidove:

Fns = 601,1 W.

Gubitak topline kroz vanjske zidove podruma:

Fn.s.p = 130,1W.

Fn.s. =F n.s. + F n.s.p. \u003d 601,1 + 130,1 \u003d 731,2 W.

Gubitak toplote kroz prozore:

Fok \u003d 25685 W.

Gubitak toplote kroz vrata:

Fdv \u003d 6565,72 W.

Gubitak toplote kroz plafon:

Fpot = = 13093,3 W.

Gubitak toplote kroz pod:

Fpol = 6240,5 W.

Gubitak topline kroz podrumski pod:

Fpol.p = 100 W.

F kat \u003d F kat. + F pol.p. \u003d 6240,5 + 100 \u003d 6340,5 W.

Dodatni gubici topline kroz vanjske vertikalne i kosih (vertikalna projekcija) zidova, vrata i prozora ovise o različitim faktorima. Vrijednosti Fdob se izračunavaju kao postotak glavnih toplinskih gubitaka. Dodatni gubici topline kroz vanjski zid i prozore okrenute prema sjeveru, istoku, sjeverozapadu i sjeveroistoku iznose 10%, jugoistoku i zapadu - 5%.

Dodatni gubici za infiltraciju vanjskog zraka za industrijske zgrade uzimaju se u iznosu od 30% glavnih gubitaka kroz sve ograde:

Finf = 0,3 (Fn.s. + Focal. + Fpot. + Fdv + Fpol.) = 0,3 (731,2 + 25685 + 13093,3 + 6565,72 + 6340,5) \u003d 17 W

Dakle, ukupni gubitak topline je određen formulom:

Magla = 78698,3 W.

1.4 Proračun površine grijanja i odabiruređaji za grijanje sistema centralnog grijanja

Najčešći i najraznovrsniji uređaji za grijanje koji se koriste su radijatori od lijevanog željeza. Ugrađuju se u stambene, javne i razne industrijske objekte. Čelične cijevi koristimo kao grijače u industrijskim prostorijama.

Prvo odredimo tok topline iz cjevovoda sistema grijanja. Toplotni tok koji se u prostoriju odaje otvoreno položenim neizoliranim cjevovodima određuje se formulom 3:

Ftr = Ftr ktr (tfr - tv) s,

gdje je Ftr = p? d l je površina vanjske površine cijevi, m?; d i l - vanjski promjer i dužina cjevovoda, m (prečnici glavnih cjevovoda su obično 25 ... 50 mm, usponi 20 ... 32 mm, priključci na uređaje za grijanje 15 ... 20 mm); ktr - koeficijent prolaza toplote cevi W / (m 2 0 S) određuje se prema tabeli 4 u zavisnosti od temperaturne razlike i vrste rashladnog sredstva u cevovodu, ?S; h - koeficijent jednak dovodnom vodu koji se nalazi ispod plafona, 0,25, za vertikalne uspone - 0,5, za povratni vod koji se nalazi iznad poda - 0,75, za priključke na uređaj za grijanje - 1,0

Nabavni cjevovod:

Prečnik-50mm:

F1 50 mm = 3,14 73,4 0,05 = 11,52 m?;

Prečnik 32 mm:

F1 32mm = 3,14 35,4 0,032 = 3,56 m?;

Prečnik-25mm:

F1 25 mm = 3,14 14,45 0,025 = 1,45 m?;

Prečnik-20:

F1 20 mm = 3,14 32,1 0,02 = 2,02 m?;

Povratni cjevovod:

Prečnik-25mm:

F2 25 mm = 3,14 73,4 0,025 = 5,76 m?;

Prečnik-40mm:

F2 40 mm = 3,14 35,4 0,04 = 4,45 m?;

Prečnik-50mm:

F2 50 mm = 3,14 46,55 0,05 = 7,31 m?;

Koeficijent prijenosa topline cijevi za prosječnu razliku između temperature vode u uređaju i temperature zraka u prostoriji (95 + 70) / 2 - 15 \u003d 67,5 ° C uzima se jednakim 9,2 W / (m? ° S ). u skladu sa podacima u tabeli 4.

Direktna toplotna cijev:

F p1,50 mm = 11,52 9,2 (95 - 16) 1 = 8478,72 W;

F p1,32 mm = 3,56 9,2 (95 - 16) 1 = 2620,16 W;

F p1,25 mm = 1,45 9,2 (95 - 16) 1 = 1067,2 W;

F p1,20 mm = 2,02 9,2 (95 - 16) 1 = 1486,72 W;

Povratna toplotna cijev:

F p2,25 mm = 5,76 9,2 (70 - 16) 1 = 2914,56 W;

F p2,40 mm = 4,45 9,2 (70 - 16) 1 = 2251,7 W;

F p2,50 mm = 7,31 9,2 (70 - 16) 1 = 3698,86 W;

Ukupni protok toplote iz svih cjevovoda:

F tr \u003d 8478,72 + 2620,16 + 1067,16 + 1486,72 + 2914,56 + 2251,17 + 3698,86 = 22517,65 W

Potrebna površina grijanja (m?) uređaja približno je određena formulom 4:

gdje je Fogr-Ftr - prijenos topline uređaja za grijanje, W; Ffr - prijenos topline otvorenih cjevovoda koji se nalaze u istoj prostoriji sa uređajima za grijanje, W;

kpr - koeficijent prolaza toplote uređaja, W / (m 2 0 S). za grijanje vode tpr \u003d (tg + to) / 2; tg i to - projektna temperatura tople i rashlađene vode u uređaju; za grijanje parom niskog tlaka uzima se tpr = 100 ° C; u sustavima visokog tlaka, tpr je jednak temperaturi pare ispred uređaja pri njegovom odgovarajućem tlaku; tv - projektna temperatura zraka u prostoriji, ?S; u 1 - faktor korekcije, uzimajući u obzir način ugradnje grijača. Sa slobodnom ugradnjom uz zid ili u nišu dubine 130 mm u 1 = 1; u ostalim slučajevima, vrijednosti u 1 se uzimaju na osnovu sljedećih podataka: a) uređaj je postavljen uz zid bez niše i prekriven je pločom u obliku police s razmakom između ploče i grijača od 40 ... 100 mm; koeficijent u 1 \u003d 1,05 ... 1,02; b) uređaj je ugrađen u zidnu nišu dubine više od 130 mm s razmakom između ploče i grijača od 40 ... 100 mm, koeficijent u 1 = 1,11 ... 1,06; c) uređaj je ugrađen u zid bez niše i zatvoren drvenim ormarićem sa prorezima u gornjoj dasci i u prednjem zidu u blizini poda sa rastojanjem između ploče i grijača od 150, 180, 220 i 260 mm, koeficijent 1 je 1,25; 1.19; 1.13 i 1.12; u 1 - faktor korekcije u 2 - faktor korekcije koji uzima u obzir hlađenje vode u cjevovodima. S otvorenim polaganjem cjevovoda za grijanje vode i parnim grijanjem u 2 \u003d 1. za cevovod skrivenog polaganja, sa cirkulacijom pumpe u 2 = 1,04 (jednocevni sistemi) i u 2 = 1,05 (dvocevni sistemi sa gornjim ožičenjem); u prirodnoj cirkulaciji, zbog povećanja hlađenja vode u cjevovodima, vrijednosti 2 treba pomnožiti sa faktorom 1,04.

Potreban broj sekcija radijatora od lijevanog željeza za izračunatu prostoriju određuje se formulom:

n = Fpr / fsection,

gdje je fsection površina grijaće površine jednog dijela, m? (Tabela 2).

n = 96 / 0,31 = 309.

Rezultirajuća vrijednost n je približna. Po potrebi se dijeli na nekoliko uređaja i uvođenjem korekcijskog faktora 3, uzimajući u obzir promjenu prosječnog koeficijenta prolaza topline uređaja u zavisnosti od broja sekcija u njemu, pronalaze broj sekcija prihvaćenih za ugradnja u svaki uređaj za grijanje:

nset \u003d n u 3;

nset = 309 1,05 = 325.

Postavljamo 27 radijatora u 12 sekcija.

grijanje vodosnabdijevanje škola ventilacija

1.5 Izbor grijača

Grijači se koriste kao uređaji za grijanje za povećanje temperature zraka koji se dovodi u prostoriju.

Izbor grijača se određuje sljedećim redoslijedom:

1. Odredite toplotni tok (W) koji će zagrijati zrak:

Fv = 0,278 Q? sa? c (tv - tn), (10)

gdje je Q zapreminski protok zraka, m?/h; s - gustina vazduha na temperaturi tk, kg/m?; sr = 1 kJ/(kg ?S) - specifični izobarični toplotni kapacitet vazduha; tk - temperatura zraka nakon grijača, ?S; tn - početna temperatura zraka koji ulazi u grijač, ?S

Gustina zraka:

c \u003d 346 / (273 + 18) 99,3 / 99,3 \u003d 1,19;

Fv = 0,278 1709,34 1,19 1 (16- (-16)) = 18095,48 W.

Procijenjena masovna brzina zraka je 4-12 kg/s m?.

3. Zatim, prema tabeli 7, biramo model i broj grijača zraka sa otvorenim prostorom koji je blizak izračunatom. Uz paralelnu (duž zraka) ugradnju nekoliko grijača, uzima se u obzir njihova ukupna površina dijela pod naponom. Biramo 1 K4PP br. 2 sa vazdušnom površinom od 0,115 m? i grejne površine 12,7 m?

4. Za odabrani grijač izračunajte stvarnu masovnu brzinu zraka

5. Nakon toga, prema grafikonu (Sl. 10) za prihvaćeni model grijača, nalazimo koeficijent prolaza topline k u zavisnosti od vrste rashladnog sredstva, njegove brzine i vrijednosti ns. Prema rasporedu, koeficijent prijenosa topline k = 16 W / (m 2 0 C)

6. Odredite stvarni toplotni tok (W) koji kalorička jedinica prenosi na zagrijani zrak:

Fk = k F (t?avg - tav),

gdje je k koeficijent prolaza topline, W / (m 2 0 S); F - površina grijanja grijača zraka, m?; t?av - prosječna temperatura rashladnog sredstva, ?S, za rashladno sredstvo - para - t?av = 95?S; tav - prosječna temperatura zagrijanog zraka t?av = (tk + tn) / 2

Fk \u003d 16 12,7 (95 - (16-16) / 2) = 46451 2 = 92902 W.

2 pločasta grijača KZPP br.7 daju toplinski tok od 92902 W, a potreban je 83789,85 W. Stoga je prijenos topline u potpunosti osiguran.

Marža prijenosa topline je = 6%.

1.6 Obračun potrošnje toplote za toplu vodu škole

Školi je potrebna topla voda za sanitarne potrebe. Škola sa 90 mjesta troši 5 litara tople vode dnevno. Ukupno: 50 litara. Stoga postavljamo 2 uspona sa protokom vode od 60 l / h svaki (to jest, ukupno 120 l / h). Uzimajući u obzir činjenicu da se topla voda za sanitarne potrebe u prosjeku koristi oko 7 sati u toku dana, nalazimo količinu tople vode - 840 l/dan. U školi se po satu troši 0,35 m³/h

Tada će protok topline do vodovoda biti

FGV. \u003d 0,278 0,35 983 4,19 (55 - 5) \u003d 20038 W

Broj tuš kabina za školu je 2. Satna potrošnja tople vode po jednoj kabini je Q=250 l/h, pretpostavljamo da tuš u prosjeku radi 2 sata dnevno.

Tada ukupna potrošnja tople vode: Q = 3 2 250 10 -3 = 1m 3

FGV. \u003d 0,278 1 983 4,19 (55 - 5) \u003d 57250 W.

F \u003d 20038 + 57250 \u003d 77288 W.

2. Proračun toplotnog opterećenja za daljinsko grijanje

2.1 Rproračun potrošnje topline za grijanje i ventilaciju premakonsolidovani standardi

Maksimalni protok toplote (W) potrošen za grejanje stambenih i javnih zgrada u selu, uključenih u sistem daljinskog grejanja, može se odrediti agregiranim pokazateljima u zavisnosti od stambene površine koristeći sledeće formule:

Fotografija = c? F,

Foto.l.=0.25 Foto.l., (19)

gdje je c zbirni pokazatelj maksimalnog specifičnog toplotnog toka koji se troši za grijanje 1 m? stambenog prostora, W/m?. Vrijednosti se određuju u zavisnosti od izračunate zimske temperature vanjskog zraka prema rasporedu (Sl. 62); F - stambena površina, m?.

1. Za trinaest 16 stambenih zgrada površine 720 m 2 dobijamo:

Fotografija \u003d 13 170 720 \u003d 1591200 W.

2. Za jedanaest zgrada sa 8 stanova površine ​​​360 m 2 dobijamo:

Fotografija \u003d 8 170 360 \u003d 489 600 vati.

3. Za med. tačke dimenzija 6x6x2.4 dobijamo:

Fotoukupno=0,25 170 6 6=1530 W;

4. Za kancelariju dimenzija 6x12 m:

Photo common = 0,25 170 6 12 = 3060 W,

Za pojedinačne stambene, javne i industrijske zgrade, maksimalni toplinski tokovi (W) utrošeni za grijanje i grijanje zraka u sustavu dovodne ventilacije približno su određeni formulama:

Fotografija \u003d qot Vn (tv - tn) a,

Fv \u003d qv Vn (tv - tn.v.),

gdje je q iz i q in - specifične karakteristike grijanja i ventilacije zgrade, W/(m 3 0 C), uzete prema tabeli 20; V n - zapremina objekta prema vanjskoj mjeri bez podruma, m 3, uzima se prema tipskim projektima ili se određuje množenjem njegove dužine sa širinom i visinom od planske oznake zemlje do vrha nadstrešnice; t in = prosječna projektna temperatura zraka, tipična za većinu prostorija zgrade, 0 C; t n \u003d izračunata zimska temperatura vanjskog zraka, - 25 0 C; t N.V. - izračunata zimska temperatura ventilacije vanjskog zraka, - 16 0 C; a je faktor korekcije koji uzima u obzir uticaj na specifične termičke karakteristike lokalnih klimatskih uslova pri tn=25 0 S a = 1,05

Ph = 0,7 18 36 4,2 (10 - (- 25)) 1,05 = 5000,91W,

Fv.tot.=0,4 5000,91=2000 W.

brigadna kuća:

Fotografija \u003d 0,5 1944 (18 - (- 25)) 1,05 = 5511,2 W,

Školska radionica:

Fotografija \u003d 0,6 1814,4 (15 - (- 25)) 1,05 = 47981,8 W,

Fv = 0,2 1814,4 (15 - (- 16)) = 11249,28 W,

2.2 RProračun potrošnje topline za opskrbu toplom vodom zastambene i javne zgrade

Prosječni toplinski protok (W) utrošen u periodu grijanja za opskrbu toplom vodom zgrada nalazi se po formuli:

F = q god. · n f,

Ovisno o stopi potrošnje vode na temperaturi od 55 0 C, zbirni pokazatelj prosječnog toplotnog fluksa (W) utrošenog na opskrbu toplom vodom jedne osobe bit će jednak: je 407 vati.

Za 16 stambenih zgrada sa 60 stanovnika, toplotni tok za vodosnabdijevanje će biti: \u003d 407 60 \u003d 24420 W,

za trinaest takvih kuća - F g.v. \u003d 24420 13 \u003d 317460 W.

Potrošnja toplote za toplu vodu osam 16 stambenih zgrada sa 60 stanovnika ljeti

F g.w.l. = 0,65 F g.w. = 0,65 317460 = 206349 W

Za 8 stambenih zgrada sa 30 stanovnika, toplotni tok za vodosnabdijevanje će biti:

F \u003d 407 30 \u003d 12210 W,

za jedanaest takvih kuća - F g.v. \u003d 12210 11 \u003d 97680 W.

Potrošnja toplote za toplu vodu 11 8 stambenih zgrada sa 30 stanovnika ljeti

F g.w.l. = 0,65 F g.w. \u003d 0,65 97680 \u003d 63492 W.

Tada će protok toplote do vodovoda kancelarije biti:

FGV. = 0,278 0,833 983 4,19 (55 - 5) = 47690 W

Potrošnja toplote za kancelarijsku toplu vodu ljeti:

F g.w.l. = 0,65 F g.w. = 0,65 47690 = 31000 W

Toplotni tok za vodosnabdijevanje meda. tačka će biti:

FGV. = 0,278 0,23 983 4,19 (55 - 5) = 13167 W

Potrošnja toplote za med za opskrbu toplom vodom. bodovi ljeti:

F g.w.l. = 0,65 F g.w. = 0,65 13167 = 8559 W

U radionicama je topla voda potrebna i za sanitarne potrebe.

Radionica ima 2 uspona sa protokom vode od 30 l/h svaki (tj. ukupno 60 l/h). S obzirom da se u prosjeku topla voda za sanitarne potrebe troši oko 3 sata u toku dana, nalazimo količinu tople vode - 180 l/dan.

FGV. \u003d 0,278 0,68 983 4,19 (55 - 5) \u003d 38930 W

Protok topline utrošen za vodosnabdijevanje školske radionice u ljetnom periodu:

Fgw.l = 38930 0,65 \u003d 25304,5 W

Zbirna tabela toplotnih tokova

F ukupno \u003d F od + F do + F g.v. \u003d 2147318 + 13243 + 737078 \u003d 2897638 W.

3. Izrada godišnjeg grafikonatermičko opterećenje i izbor kotlova

3.1 Izrada godišnjeg grafikona toplotnog opterećenja

Godišnja potrošnja za sve vrste potrošnje topline može se izračunati analitičkim formulama, ali je pogodnije odrediti grafički iz godišnjeg rasporeda toplinskog opterećenja, što je također potrebno za uspostavljanje režima rada kotlovnice tijekom cijele godine. Takav raspored se gradi u zavisnosti od trajanja različitih temperatura na datom području, što je određeno Dodatkom 3.

Na sl. 3 prikazuje godišnji raspored opterećenja kotlovnice koja opslužuje stambeni dio naselja i grupu industrijskih objekata. Grafikon se gradi na sljedeći način. Na desnoj strani, duž ose apscise, ucrtano je trajanje rada kotlovnice u satima, na lijevoj strani - temperatura vanjskog zraka; potrošnja toplote je iscrtana duž y-ose.

Najprije se iscrtava grafikon promjene potrošnje toplinske energije za grijanje stambenih i javnih zgrada u zavisnosti od vanjske temperature. Da bi se to postiglo, ukupni maksimalni toplotni protok utrošen na grijanje ovih zgrada iscrtava se na y-osi, a pronađena tačka je povezana ravnom linijom sa tačkom koja odgovara vanjskoj temperaturi zraka, koja je jednaka prosječnoj projektnoj temperaturi. stambenih zgrada; javne i industrijske zgrade tv = 18 °C. S obzirom da se početak grejne sezone uzima na temperaturi od 8 °C, linija 1 grafikona do ove temperature prikazana je isprekidanom linijom.

Potrošnja topline za grijanje i ventilaciju javnih zgrada u funkciji tn je nagnuta prava linija 3 od tv = 18 °C do izračunate temperature ventilacije tn.v. za ovu klimatsku regiju. Na nižim temperaturama se zrak prostorije miješa sa dovodnim, tj. dolazi do recirkulacije, a potrošnja toplote ostaje nepromenjena (grafikon ide paralelno sa x-osom). Na sličan način se grade i grafikoni potrošnje topline za grijanje i ventilaciju različitih industrijskih zgrada. Prosječna temperatura industrijskih zgrada tv = 16 °C. Na slici je prikazana ukupna potrošnja topline za grijanje i ventilaciju za ovu grupu objekata (redovi 2 i 4 počevši od temperature od 16 °C). Potrošnja topline za opskrbu toplom vodom i tehnološke potrebe ne ovisi o tn. Opšti grafikon ovih toplotnih gubitaka prikazan je pravolinijom 5.

Ukupni grafikon potrošnje topline u zavisnosti od vanjske temperature prikazan je isprekidanom linijom 6 (prelomna tačka odgovara tn.a.), odsijecajući na y-osi segment jednak maksimalnom potrošenom protoku topline za sve vrste potrošnja (?Fot + ?Fv + ?Fg. in. + ?Ft) pri izračunatoj vanjskoj temperaturi tn.

Dodavanjem ukupnog opterećenja dobijeno je 2,9W.

Desno od apscisne ose, za svaku vanjsku temperaturu, ucrtan je broj sati grijne sezone (kumulativno) tokom kojih je temperatura održavana jednakom ili nižom od one za koju se gradi ( Dodatak 3). I kroz ove tačke povucite okomite linije. Nadalje, ordinate se projektuju na ove linije iz grafa ukupne potrošnje topline, što odgovara maksimalnoj potrošnji topline pri istim vanjskim temperaturama. Dobijene tačke su povezane glatkom krivom 7, koja predstavlja grafik toplotnog opterećenja za period grijanja.

Područje ograničeno koordinatnim osa, krivulja 7 i horizontalna linija 8, koja pokazuje ukupno ljetno opterećenje, izražava godišnju potrošnju topline (GJ/god):

Qgodina = 3,6 10 -6 F m Q m n ,

gdje je F površina godišnjeg rasporeda toplinskog opterećenja, mm?; m Q i m n su skale potrošnje topline i vrijeme rada kotlovnice, W/mm i h/mm, respektivno.

Qgodina = 3,6 10 -6 9871,74 23548 47,8 = 40001,67 J/god.

Od čega je udio grijnog perioda 31681,32 J/god, što je 79,2%, za ljeto 6589,72 J/god, što je 20,8%.

3.2 Izbor rashladnog sredstva

Koristimo vodu kao nosač toplote. Dakle, kako je toplotno projektovano opterećenje Fr? 2,9 MW, što je manje od uvjeta (Fr? 5,8 MW), dozvoljeno je koristiti vodu temperature 105°C u dovodnom vodu, a temperatura vode u povratnom cjevovodu se pretpostavlja 70°C. Istovremeno, uzimamo u obzir da pad temperature u mreži potrošača može doseći i do 10%.

Upotreba pregrijane vode kao nosača topline daje veće uštede u metalu cijevi zbog smanjenja njihovog promjera, smanjuje potrošnju energije mrežnih pumpi, jer se smanjuje ukupna količina vode koja cirkulira u sistemu.

Budući da je nekim potrošačima para potrebna u tehničke svrhe, kod potrošača se moraju ugraditi dodatni izmjenjivači topline.

3.3 Izbor bojlera

Kotlovi za grijanje i industrijski, ovisno o vrsti kotlova koji se u njih ugrađuju, mogu biti vodno grijani, parni ili kombinirani - sa parnim i toplovodnim kotlovima.

Izbor konvencionalnih kotlova od livenog gvožđa sa niskotemperaturnim rashladnim sredstvom pojednostavljuje i smanjuje troškove lokalnog snabdevanja energijom. Za snabdevanje toplotom prihvatamo tri kotla za vodu od livenog gvožđa "Tula-3" toplotne snage od 779 kW svaki sa gasnim gorivom sledećih karakteristika:

Procijenjena snaga Fr = 2128 kW

Instalirana snaga Fu = 2337 kW

Površina grijanja - 40,6 m?

Broj sekcija - 26

Dimenzije 2249×2300×2361 mm

Maksimalna temperatura grijanje vode - 115?

Efikasnost pri radu na gas c.a. = 0,8

Kada se radi u parnom režimu, višak pritiska pare - 68,7 kPa

Pri radu u parnom modu snaga se smanjuje za 4 - 7%

3.4 Izrada godišnjeg plana regulacije snabdijevanja termo kotlarnice

Zbog činjenice da toplotno opterećenje potrošača varira u zavisnosti od vanjske temperature, načina rada sistema ventilacije i klimatizacije, protoka vode za vodosnabdijevanje i tehnološke potrebe, ekonomičnih načina proizvodnje topline u kotlovnici treba obezbediti centralnom regulacijom snabdevanja toplotom.

U mrežama za grijanje vode koristi se visokokvalitetna regulacija opskrbe toplinom, koja se provodi promjenom temperature rashladnog sredstva pri konstantnom protoku.

Grafikoni temperatura vode u toplovodnoj mreži su tp = f (tn, ?S), to = f (tn, ?S). Napravivši graf prema metodi datoj u radu za tn = 95?S; do = 70 °S za grijanje (uzima se u obzir da temperatura nosača toplote u mreži za vodosnabdijevanje ne bi trebala pasti ispod 70 °S), tpv = 90 °S; tov = 55 ° C - za ventilaciju određujemo raspone promjene temperature rashladnog sredstva u mrežama za grijanje i ventilaciju. Na osi apscise su ucrtane vrijednosti vanjske temperature, na osi ordinate - temperatura vode u mreži. Porijeklo koordinata poklapa se sa izračunatom unutrašnjom temperaturom za stambene i javne zgrade (18 °C) i temperaturom rashladne tekućine, također jednakom 18 °C. Na presjeku okomica vraćenih na koordinatne osi u tačkama koje odgovaraju temperaturama tp = 95 °C, tn = -25 °C, nalazi se tačka A, a povlačenjem vodoravne prave linije od temperature povratne vode od 70 °C, tačka B. Povezivanjem tačaka A i In sa ishodištem koordinata dobijamo grafik promene temperature direktne i povratne vode u toplovodnoj mreži u zavisnosti od spoljne temperature. U prisustvu opterećenja tople vode, temperatura rashladne tekućine u dovodu mreže otvorenog tipa ne bi trebala pasti ispod 70 ° C, stoga graf temperature za dovodnu vodu ima tačku prekida C, lijevo od koji f p = konst. Dovod topline za grijanje na konstantnoj temperaturi regulira se promjenom protoka rashladnog sredstva. Minimalna temperatura povratne vode određuje se povlačenjem vertikalne linije kroz tačku C sve dok se ne siječe sa krivom povratne vode. Projekcija tačke D na y-osu pokazuje najmanju vrijednost pho. Okomica, rekonstruisana iz tačke koja odgovara izračunatoj spoljnoj temperaturi (-16 ?C), siječe linije AC i BD u tačkama E i F, pokazujući maksimalne temperature dovodne i povratne vode za ventilacione sisteme. Odnosno, temperature su 91 ?S i 47 ?S, respektivno, koje ostaju nepromijenjene u rasponu od tn.v i tn (linije EK i FL). U ovom rasponu vanjskih temperatura, ventilacijske jedinice rade sa recirkulacijom, čiji je stupanj reguliran tako da temperatura zraka koji ulazi u grijače ostaje konstantna.

Grafikon temperatura vode u toplovodnoj mreži prikazan je na sl.4.

Fig.4. Grafikon temperatura vode u toplovodnoj mreži.

Bibliografija

1. Efendiev A.M. Projektovanje snabdevanja energijom za preduzeća agroindustrijskog kompleksa. Toolkit. Saratov 2009.

2. Zakharov A.A. Radionica o upotrebi toplote u poljoprivredi. Drugo izdanje, revidirano i prošireno. Moskva Agropromizdat 1985.

3. Zakharov A.A. Upotreba topline u poljoprivredi. Moskva Kolos 1980.

4. Kiryushatov A.I. Termoelektrane za poljoprivrednu proizvodnju. Saratov 1989.

5. SNiP 2.10.02-84 Zgrade i prostorije za skladištenje i preradu poljoprivrednih proizvoda.

Hostirano na Allbest.ru

Slični dokumenti

Rad sistema za snabdevanje gasom. Tehničke karakteristike uređaja za grijanje i toplu vodu AOGV-10V. Postavljanje i montaža uređaja. Određivanje satne i godišnje potrošnje prirodnog gasa kod uređaja za grijanje i toplu vodu.

teza, dodana 09.01.2009


Provjera toplinske zaštite vanjskih ograda. Provjerite ima li kondenzacije vlage. Proračun toplotne snage sistema grijanja. Određivanje površine i broja grijača. Aerodinamički proračun kanala ventilacionog sistema.

seminarski rad, dodan 28.12.2017


Vrste sistema centralnog grijanja i principi njihovog rada. Poređenje savremenih sistema za snabdevanje toplotom termohidrodinamičke pumpe tipa TC1 i klasične toplotne pumpe. Moderni sistemi grijanja i opskrbe toplom vodom u Rusiji.

sažetak, dodan 30.03.2011


Termotehnički proračun vanjskih ogradnih konstrukcija. Potrošnja toplote za zagrevanje ventilacionog vazduha. Izbor sistema grijanja i vrste grijaćih uređaja, hidraulički proračun. Protivpožarni zahtjevi za ugradnju ventilacijskih sistema.

seminarski rad, dodan 15.10.2013


Projektovanje i proračun jednocijevnog sistema grijanja vode. Određivanje izračunatog protoka topline i protoka rashladne tekućine za uređaje za grijanje. Hidraulički proračun toplotnih gubitaka u prostorijama i zgradama, temperatura u negrijanom podrumu.

seminarski rad, dodan 06.05.2015


Parametri spoljašnjeg i unutrašnjeg vazduha za hladne i tople periode godine. Termotehnički proračun ogradnih konstrukcija. Proračun toplinskih gubitaka zgrade. Izrada toplotnog bilansa i odabir sistema grijanja. grijaće površine.

seminarski rad, dodan 20.12.2015


Proračun toplinskih opterećenja grijanja, ventilacije i opskrbe toplom vodom. Sezonsko toplotno opterećenje. Proračun cjelogodišnjeg opterećenja. Proračun temperature vode u mreži. Obračun troškova mrežne vode. Proračun toplotne šeme kotlarnice. Izrada termičke šeme kotlarnice.

teza, dodana 03.10.2008


Kotlarnica, osnovna oprema, princip rada. Hidraulički proračun toplotnih mreža. Određivanje troškova toplotne energije. Izgradnja pojačanog rasporeda za regulaciju snabdijevanja toplotom. Proces omekšavanja napojne vode, rahljenja i regeneracije.

teze, dodato 15.02.2017


Karakteristike projektovanog kompleksa i izbor tehnologije za proizvodne procese. Mehanizacija vodosnabdijevanja i pojenja životinja. Tehnološki proračun i izbor opreme. Sistemi ventilacije i grijanja zraka. Proračun razmjene zraka i osvjetljenja.

seminarski rad, dodan 01.12.2008


Upotreba zračnog grijanja. Radni uslovi gasnih i električnih infracrvenih emitera. Projektovanje sistema grijanja sa grijačima ITF "Elmash-micro". Sistem kontrole temperature u hangaru i namena dvokanalnog regulatora 2TRM1.

Ñîäåðæàíèå

Uvod

Proračun grijanja, ventilacije i tople vode škole za 90 učenika

1.1 Kratak opis škole

2 Određivanje toplotnih gubitaka kroz vanjske ograde garaže

3 Proračun grejne površine i izbor uređaja za grejanje sistema centralnog grejanja

4 Proračun školskog zraka

5 Izbor grijača

6 Obračun potrošnje toplote za toplu vodu škole

Proračun grijanja i ventilacije ostalih objekata prema datoj shemi br. 1 sa centraliziranim i lokalnim opskrbom toplinom

2.1 Proračun potrošnje topline za grijanje i ventilaciju prema zbirnim standardima za stambene i javne objekte

2.2 Proračun potrošnje topline za opskrbu toplom vodom za stambene i javne zgrade

3.Izrada godišnjeg rasporeda toplotnog opterećenja i izbor kotlova

1 Izrada godišnjeg grafikona toplotnog opterećenja

3.2 Izbor medija za prijenos topline

3 Izbor kotla

3.4 Izrada godišnjeg plana za regulisanje snabdijevanja termo kotlarnice

Bibliografija

Uvod

Agroindustrijski kompleks je energetski intenzivna grana nacionalne privrede. Velika količina energije se troši na grijanje industrijskih, stambenih i javnih zgrada, stvaranje umjetne mikroklime u stočarskim objektima i zaštitnim strukturama tla, sušenje poljoprivrednih proizvoda, proizvodnju proizvoda, dobivanje umjetne hladnoće i za mnoge druge svrhe. Stoga, opskrba energijom poljoprivrednih poduzeća uključuje širok spektar zadataka vezanih za proizvodnju, prijenos i korištenje toplinske i električne energije korištenjem tradicionalnih i netradicionalnih izvora energije.

U ovom predmetnom projektu predložena je varijanta integrisanog energetskog napajanja naselja:

· za datu šemu objekata agroindustrijskog kompleksa vrši se analiza potreba za toplotnom energijom, električnom energijom, gasom i hladnom vodom;

Proračun opterećenja grijanja, ventilacije i opskrbe toplom vodom;

· utvrđuje se potrebna snaga kotlarnice koja bi mogla zadovoljiti potrebe privrede u toplinskoj energiji;

Kotlovi su odabrani.

obračun potrošnje gasa,

1. Proračun grijanja, ventilacije i tople vode škole za 90 učenika

1.1 Kratak opis škole

Dimenzije 43.350x12x2.7.

Zapremina prostorije V = 1709,34 m 3.

Vanjski uzdužni zidovi - nosivi, izrađeni su od obložene i završne, zadebljane opeke marke KP-U100 / 25 prema GOST 530-95 na cementno-pješčanom malteru M 50, 250 i 120 mm debljine i 140 mm izolacije - ekspandirani polistiren između njih.

Unutrašnji zidovi - izrađeni su od šupljih, zadebljanih keramičkih opeka razreda KP-U100/15 prema GOST 530-95, na malteru M50.

Pregrade - izrađene su od opeke KP-U75/15 prema GOST 530-95, na malteru M 50.

Krov - filc (3 sloja), cementno-pješčana košuljica 20mm, ekspandirani polistiren 40mm, krovni filc u 1 sloju, cementno-pješčana košuljica 20mm i armirano-betonska ploča;

Podovi - beton M300 i zemlja nabijena lomljenim kamenom.

Prozori su dupli sa parnim drvenim vezom, dimenzija prozora je 2940x3000 (22 kom) i 1800x1760 (4 kom).

Vanjska drvena jednokrilna vrata 1770x2300 (6 kom)

Projektni parametri vanjskog zraka tn = - 25 0 S.

Procijenjena zimska temperatura vanjskog zraka tn.a. = - 16 0 S.

Procijenjena temperatura unutrašnjeg zraka tv = 16 0 S.

Zona vlažnosti prostora je normalno suva.

Barometarski pritisak 99,3 kPa.

1.2 Proračun škole razmjene zraka

Proces učenja se odvija u školi. Karakteriše ga dug boravak velikog broja studenata. Nema štetnih emisija. Koeficijent zračne smjene za školu će biti 0,95…2.

K ∙ Vp,

gde je Q - razmena vazduha, m³/h; Vp - zapremina prostorije, m³; K - prihvaćena je učestalost izmjene zraka = 1.

Fig.1. Dimenzije sobe.

Zapremina prostorije: = 1709,34 m 3 .= 1 ∙ 1709,34 = 1709,34 m 3 / h.

U prostoriji uređujemo opću ventilaciju u kombinaciji sa grijanjem. Prirodnu izduvnu ventilaciju uređujemo u obliku izduvnih okna, površina poprečnog presjeka F izduvnih okna nalazi se po formuli: F = Q / (3600 ∙ ν k.in) . , prethodno odredivši brzinu vazduha u izduvnom oknu visine h = 2,7 m

ν k.in. =

ν k.in. = \u003d 1,23 m / s \u003d 1709,34 ∙ / (3600 ∙ 1,23) \u003d 0,38 m²

Broj izduvnih osovina vsh \u003d F / 0,04 \u003d 0,38 / 0,04 \u003d 9,5≈ 10

Prihvatamo 10 ispušnih okna visine 2 m sa dnevnim dijelom od 0,04 m² (dimenzija 200 x 200 mm).

1.3 Određivanje toplotnih gubitaka kroz vanjske ograde prostorije

Toplotni gubici kroz unutrašnje ograde prostorija se ne uzimaju u obzir, jer temperaturna razlika u zajedničkim prostorijama ne prelazi 5 0 C. Određujemo otpornost na prijenos topline ogradnih konstrukcija. Otpor prijenosa topline vanjskog zida (slika 1) nalazi se po formuli, koristeći podatke u tabeli. 1, znajući da je toplinska otpornost na apsorpciju topline unutrašnje površine ograde Rv = 0,115 m 2 ∙ 0 C / W

,

gde je Rv - toplotna otpornost na apsorpciju toplote unutrašnje površine ograde, m² ºS / W; - zbir toplotnih otpora toplotne provodljivosti pojedinih slojeva m - slojevite ograde debljine δi (m), izrađene od materijala sa toplotnom provodljivošću λi, W / (m ºS), vrednosti λ su date u Tabela 1; Rn - toplinska otpornost na prijenos topline vanjske površine ograde Rn = 0,043 m 2 ∙ 0 C/W (za vanjske zidove i gole podove).

Sl.1 Struktura zidnih materijala.

Tabela 1. Toplotna provodljivost i širina zidnih materijala.

Otpor na prijenos topline vanjskog zida:

R 01 \u003d m² ºS / W.

) Otpor prijenosa topline prozora Ro.ok \u003d 0,34 m 2 ∙ 0 C / W (pronalazimo iz tabele na str. 8)

Otpor prijenosa topline vanjskih vrata i kapija 0,215 m 2 ∙ 0 C/W (pronađi iz tabele na str. 8)

) Otpor na prijenos topline stropa za pod koji nije potkrovlje (Rv = 0,115 m 2 ∙ 0 C / W, Rn = 0,043 m 2 ∙ 0 C / W).

Proračun toplotnih gubitaka kroz podove:

Sl.2 stropna konstrukcija.

Tabela 2. Toplotna provodljivost i širina podnih materijala

Otpor na prijenos topline stropa

m 2 ∙ 0 C / W.

) Toplotni gubici kroz podove obračunavaju se po zonama - trakama širine 2 m, paralelno sa vanjskim zidovima (sl. 3).

Površine podnih zona minus površina podruma: \u003d 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 142 m 2

F1 = 12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 = 48 m 2, \u003d 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 148 m 2

F2 = 12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 = 48 m 2, \u003d 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 142 m 2

F3 \u003d 6 ∙ 0,5 + 12 ∙ 2 = 27 m 2

Površine podrumskih etaža: = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 m 2

F1 = 6 ∙ 2 + 6 ∙ 2 = 24 m 2, \u003d 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 m 2

F2 = 6 ∙ 2 = 12 m 2

F1 \u003d 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 m 2

Podovi koji se nalaze direktno na tlu smatraju se neizoliranim ako se sastoje od nekoliko slojeva materijala, od kojih je toplinska provodljivost svakog od njih λ≥1,16 W / (m 2 ∙ 0 C). Podovi se smatraju izoliranim ako njihov izolacijski sloj ima λ<1,16 Вт/м 2 ∙ 0 С.

Otpor prijenosa topline (m 2 ∙ 0 C/W) za svaku zonu određuje se kao za neizolovane podove, jer toplinska provodljivost svakog sloja λ≥1,16 W / m 2 ∙ 0 C. Dakle, otpor prijenosa topline Ro \u003d Rn.p. za prvu zonu je 2,15, za drugu - 4,3, za treću - 8,6, ostatak - 14,2 m 2 ∙ 0 C / W.

) Ukupna površina ​​prozorskih otvora: ok = 2,94 ∙ 3 ∙ 22 + 1,8 ∙ 1,76 ∙ 6 = 213 m 2.

Ukupna površina ​​vanjskih vrata: dv = 1,77 ∙ 2,3 ∙ 6 = 34,43 m 2.

Površina vanjskog zida minus otvori za prozore i vrata: n.s. = 42,85 ∙ 2,7 + 29,5 ∙ 2,7 + 11,5 ∙ 2,7 + 14,5 ∙ 2,7 + 3 ∙ 2,7 + 8,5 ∙ 2,7 - 213-34 ,43 d. 620 m.

Površina zida podruma: n.s.p = 14,5∙2,7+5,5∙2,7-4,1=50

) Površina stropa: znoj \u003d 42,85 ∙ 12 + 3 ∙ 8,5 = 539,7 m 2,

,

gdje je F površina ograde (m²), koja se izračunava s točnošću od 0,1 m² (linearne dimenzije ogradnih konstrukcija određuju se s točnošću od 0,1 m, poštujući pravila mjerenja); tv i tn - projektne temperature unutrašnjeg i vanjskog zraka, ºS (približno 1 ... 3); R 0 - ukupna otpornost na prijenos topline, m 2 ∙ 0 C / W; n - koeficijent u zavisnosti od položaja vanjske površine ograde u odnosu na vanjski zrak, uzet ćemo vrijednosti koeficijenta n = 1 (za vanjske zidove, nepotkrovne obloge, tavanske podove sa čelični, popločani ili azbest-cementni krovovi duž rijetke sanduke, podovi na zemlji)

Gubitak topline kroz vanjske zidove:

Fns = 601,1 W.

Gubitak topline kroz vanjske zidove podruma:

Fn.s.p = 130,1W.

∑F n.s. =F n.s. + F n.s.p. \u003d 601,1 + 130,1 \u003d 731,2 W.

Gubitak toplote kroz prozore:

fok = 25685 W.

Gubitak toplote kroz vrata:

Fdv = 6565,72 W.

Gubitak toplote kroz plafon:

Fpot = = 13093,3 W.

Gubitak toplote kroz pod:

Fpol = 6240,5 W.

Gubitak topline kroz podrumski pod:

Fpol.p = 100 W.

∑F kat \u003d F kat. + F pol.p. \u003d 6240,5 + 100 \u003d 6340,5 W.

Dodatni gubici topline kroz vanjske vertikalne i kosih (vertikalna projekcija) zidova, vrata i prozora ovise o različitim faktorima. Vrijednosti Fdob se izračunavaju kao postotak glavnih toplinskih gubitaka. Dodatni gubici topline kroz vanjski zid i prozore okrenute prema sjeveru, istoku, sjeverozapadu i sjeveroistoku iznose 10%, jugoistoku i zapadu - 5%.

Dodatni gubici za infiltraciju vanjskog zraka za industrijske zgrade uzimaju se u iznosu od 30% glavnih gubitaka kroz sve ograde:

Finf = 0,3 (Fn.s. + Focal. + Fpot. + Fdv + Fpol.) = 0,3 (731,2 + 25685 + 13093,3 + 6565,72 + 6340,5) \u003d 17 W

Dakle, ukupni gubitak topline je određen formulom:

1.4 Proračun površine grijanja i izbor grijača za sisteme centralnog grijanja

Najčešći i najraznovrsniji uređaji za grijanje koji se koriste su radijatori od lijevanog željeza. Ugrađuju se u stambene, javne i razne industrijske objekte. Čelične cijevi koristimo kao grijače u industrijskim prostorijama.

Prvo odredimo tok topline iz cjevovoda sistema grijanja. Toplotni tok koji se u prostoriju odaje otvoreno položenim neizoliranim cjevovodima određuje se formulom 3:

Ffr = Ftr ∙ ktr (tfr - tv) ∙ η,

gdje je Ftr \u003d π ∙ d l površina vanjske površine cijevi, m²; d i l - vanjski promjer i dužina cjevovoda, m (prečnici glavnih cjevovoda su obično 25 ... 50 mm, usponi 20 ... 32 mm, priključci na uređaje za grijanje 15 ... 20 mm); ktr - koeficijent prolaza toplote cevi W / (m 2 ∙ 0 S) određuje se prema tabeli 4 u zavisnosti od temperaturne razlike i vrste rashladnog sredstva u cevovodu, ºS; η - koeficijent jednak dovodnom vodu koji se nalazi ispod plafona, 0,25, za vertikalne uspone - 0,5, za povratni vod koji se nalazi iznad poda - 0,75, za priključke na uređaj za grejanje - 1,0

Nabavni cjevovod:

Prečnik-50mm:50mm =3.14∙73.4∙0.05=11.52 m²;

Prečnik 32mm:32mm =3.14∙35.4∙0.032=3.56 m²;

Prečnik-25mm:25mm =3.14∙14.45∙0.025=1.45m²;

Prečnik-20:20mm = 3,14∙32,1∙0,02=2,02 m²;

Povratni cjevovod:

Prečnik-25mm:25mm =3.14∙73.4∙0.025=5.76 m²;

Prečnik-40mm:40mm =3.14∙35.4∙0.04=4.45 m²;

Prečnik-50mm:50mm =3,14∙46,55∙0,05=7,31 m²;

Koeficijent prijenosa topline cijevi za prosječnu razliku između temperature vode u uređaju i temperature zraka u prostoriji (95 + 70) / 2 - 15 \u003d 67,5 ºS uzima se kao 9,2 W / (m² ∙ ºS). u skladu sa podacima u tabeli 4.

Direktna toplotna cijev:

F p1,50 mm = 11,52 ∙ 9,2 (95 - 16) ∙ 1 = 8478,72 W;

F p1,32 mm = 3,56 ∙ 9,2 (95 - 16) ∙ 1 = 2620,16 W;

F p1,25 mm = 1,45 ∙ 9,2 (95 - 16) ∙ 1 = 1067,2 W;

F p1,20 mm = 2,02 ∙ 9,2 (95 - 16) ∙ 1 = 1486,72 W;

Povratna toplotna cijev:

F p2,25 mm = 5,76 ∙ 9,2 (70 - 16) ∙ 1 = 2914,56 W;

F p2,40 mm = 4,45 ∙ 9,2 (70 - 16) ∙ 1 = 2251,7 W;

F p2,50 mm = 7,31 ∙ 9,2 (70 - 16) ∙ 1 = 3698,86 W;

Ukupni protok toplote iz svih cjevovoda:

F tr \u003d 8478,72 + 2620,16 + 1067,16 + 1486,72 + 2914,56 + 2251,17 + 3698,86 = 22517,65 W

Potrebna površina grijanja (m²) uređaja približno je određena formulom 4:

,

gdje je Fogr-Ftr - prijenos topline uređaja za grijanje, W; Ffr - prijenos topline otvorenih cjevovoda koji se nalaze u istoj prostoriji sa uređajima za grijanje, W; pr - koeficijent prolaza topline uređaja, W / (m 2 ∙ 0 S). za grijanje vode tpr \u003d (tg + to) / 2; tg i to - projektna temperatura tople i rashlađene vode u uređaju; za grijanje parom niskog pritiska uzima se tpr = 100 ºS; u sistemima visokog pritiska, tpr je jednak temperaturi pare ispred uređaja pri odgovarajućem pritisku; tv - projektna temperatura zraka u prostoriji, ºS; β 1 - faktor korekcije, uzimajući u obzir način ugradnje grijača. Sa slobodnom ugradnjom uz zid ili u nišu dubine 130 mm, β 1 = 1; u ostalim slučajevima, vrijednosti β 1 uzimaju se na osnovu sljedećih podataka: a) uređaj je postavljen uz zid bez niše i pokriven je daskom u obliku police s razmakom između ploče i grijač 40 ... 100 mm, koeficijent β 1 = 1,05 ... 1,02; b) uređaj je ugrađen u zidnu nišu dubine više od 130 mm s razmakom između ploče i grijača od 40 ... 100 mm, koeficijent β 1 = 1,11 ... 1,06; c) uređaj se ugrađuje u zid bez niše i zatvara se drvenim ormarićem sa prorezima u gornjoj dasci i u prednjem zidu u blizini poda sa rastojanjem između ploče i grijača od 150, 180, 220 i 260 mm, koeficijent β 1, respektivno, jednak je 1,25; 1.19; 1.13 i 1.12; β 1 - faktor korekcije β 2 - faktor korekcije koji uzima u obzir hlađenje vode u cjevovodima. Kod otvorenog polaganja cjevovoda za grijanje vode i kod parnog grijanja, β 2 =1. za skriveni cjevovod za polaganje, s cirkulacijom pumpe β 2 = 1,04 (jednocijevni sistemi) i β 2 = 1,05 (dvocijevni sistemi sa gornjim ožičenjem); u prirodnoj cirkulaciji, zbog povećanja hlađenja vode u cjevovodima, vrijednosti β 2 treba pomnožiti sa faktorom 1,04.pr \u003d 96 m²;

Potreban broj sekcija radijatora od lijevanog željeza za izračunatu prostoriju određuje se formulom:

Fpr / fsection,

gdje je fsection površina grijne površine jednog dijela, m² (tabela 2).= 96 / 0,31 = 309.

Rezultirajuća vrijednost n je približna. Po potrebi se dijeli na nekoliko uređaja i uvođenjem korekcijskog faktora β 3, koji uzima u obzir promjenu prosječnog koeficijenta prolaza topline uređaja u zavisnosti od broja sekcija u njemu, broj sekcija prihvaćenih za ugradnju u svakom uređaju za grijanje nalazi se:

usta \u003d n β 3;

usta = 309 1,05 = 325.

Postavljamo 27 radijatora u 12 sekcija.

grijanje vodosnabdijevanje škola ventilacija

1.5 Izbor grijača

Grijači se koriste kao uređaji za grijanje za povećanje temperature zraka koji se dovodi u prostoriju.

Izbor grijača se određuje sljedećim redoslijedom:

Određujemo toplotni tok (W) koji će zagrijati zrak:

Phv = 0,278 ∙ Q ∙ ρ ∙ c ∙ (tv - tn), (10)

gdje je Q zapreminski protok zraka, m³/h; ρ - gustina vazduha na temperaturi tk, kg/m³; sr = 1 kJ/ (kg ∙ ºS) - specifični izobarični toplotni kapacitet vazduha; tk - temperatura zraka nakon grijača, ºS; tn - početna temperatura zraka koji ulazi u grijač, ºS

Gustina zraka:

ρ = 346/(273+18) 99,3/99,3 = 1,19;

Fw = 0,278 ∙ 1709,34 ∙ 1,19 ∙ 1 ∙ (16- (-16)) = 18095,48 W.

,

Procijenjena masovna brzina zraka je 4-12 kg/s∙m².

m².

3. Zatim, prema tabeli 7, biramo model i broj grijača zraka sa otvorenim prostorom koji je blizak izračunatom. Uz paralelnu (duž zraka) ugradnju nekoliko grijača, uzima se u obzir njihova ukupna površina dijela pod naponom. Biramo 1 K4PP br. 2 sa površinom slobodnog vazduha od 0,115 m² i grejnom površinom od 12,7 m²

4. Za odabrani grijač izračunajte stvarnu masovnu brzinu zraka

= 4,12 m/s.

Nakon toga, prema grafikonu (Sl. 10) za usvojeni model grijača, nalazimo koeficijent prolaza topline k u zavisnosti od vrste rashladnog sredstva, njegove brzine i vrijednosti νρ. Prema rasporedu, koeficijent prijenosa topline k = 16 W / (m 2 0 C)

Određujemo stvarni toplotni tok (W) koji toplotna instalacija prenosi na zagrijani zrak:

Fk = k ∙ F ∙ (t´av - tav),

gdje je k koeficijent prolaza topline, W / (m 2 ∙ 0 S); F - površina grijanja grijača zraka, m²; t´av - prosječna temperatura rashladnog sredstva, ºS, za rashladno sredstvo - para - t´av = 95 ºS; tav - prosječna temperatura zagrijanog zraka t´av = (tk + tn) /2

Fk \u003d 16 ∙ 12,7 ∙ (95 - (16-16) / 2) = 46451 ∙ 2 = 92902 W.

pločasti grijač KZPP br.7 obezbjeđuje toplotni tok od 92902 W, a potreban je 83789,85 W. Stoga je prijenos topline u potpunosti osiguran.

Margina prijenosa topline je =6%.

1.6 Obračun potrošnje toplote za toplu vodu škole

Školi je potrebna topla voda za sanitarne potrebe. Škola sa 90 mjesta troši 5 litara tople vode dnevno. Ukupno: 50 litara. Stoga postavljamo 2 uspona sa protokom vode od 60 l / h svaki (to jest, ukupno 120 l / h). Uzimajući u obzir činjenicu da se topla voda za sanitarne potrebe u prosjeku koristi oko 7 sati u toku dana, nalazimo količinu tople vode - 840 l/dan. Škola troši 0,35 m³/h na sat

Tada će protok topline do vodovoda biti

FGV. \u003d 0,278 0,35 983 4,19 (55 - 5) \u003d 20038 W

Broj tuš kabina za školu je 2. Satna potrošnja tople vode po jednoj kabini je Q=250 l/h, pretpostavljamo da tuš u prosjeku radi 2 sata dnevno.

Tada ukupna potrošnja tople vode: Q = 3 2 250 10 -3 = 1m 3

FGV. \u003d 0,278 1 983 4,19 (55 - 5) \u003d 57250 W.

∑ F godina \u003d 20038 + 57250 \u003d 77288 W.

2. Proračun toplotnog opterećenja za daljinsko grijanje

Maksimalni protok toplote (W) potrošen za grejanje stambenih i javnih zgrada u selu, uključenih u sistem daljinskog grejanja, može se odrediti agregiranim pokazateljima u zavisnosti od stambene površine koristeći sledeće formule:

Fotografija = φ ∙ F,

Photo.l.=0.25∙Photo.l., (19)

gdje je φ zbirni pokazatelj maksimalnog specifičnog toplinskog toka koji se troši za grijanje 1 m² stambenog prostora, W / m². Vrijednosti φ određuju se u zavisnosti od izračunate zimske temperature vanjskog zraka prema rasporedu (Sl. 62); F - stambena površina, m².

1. Za trinaest 16 stambenih zgrada površine 720 m 2 dobijamo:

Fotografija \u003d 13 170 720 \u003d 1591200 W.

Za jedanaest zgrada sa 8 stanova površine ​​​360 m 2 dobijamo:

Fotografija = 8 ∙ 170 ∙ 360 = 489600 W.

Za med. tačke dimenzija 6x6x2.4 dobijamo:

Photototal=0,25∙170∙6∙6=1530 W;

Za kancelariju dimenzija 6x12 m:

Photo common = 0,25 ∙ 170 ∙ 6 12 = 3060 W,

Za pojedinačne stambene, javne i industrijske zgrade, maksimalni toplinski tokovi (W) utrošeni za grijanje i grijanje zraka u sustavu dovodne ventilacije približno su određeni formulama:

Fotografija \u003d qot Vn (tv - tn) a,

Fv \u003d qv Vn (tv - tn.v.),

gdje je q iz i q in - specifične karakteristike grijanja i ventilacije zgrade, W/(m 3 0 C), uzete prema tabeli 20; V n - zapremina objekta prema vanjskoj mjeri bez podruma, m 3, uzima se prema tipskim projektima ili se određuje množenjem njegove dužine sa širinom i visinom od planske oznake zemlje do vrha nadstrešnice; t in = prosječna projektna temperatura zraka, tipična za većinu prostorija zgrade, 0 C; t n \u003d izračunata zimska temperatura vanjskog zraka, - 25 0 C; t N.V. - izračunata zimska temperatura ventilacije vanjskog zraka, - 16 0 C; a je faktor korekcije koji uzima u obzir uticaj na specifične termičke karakteristike lokalnih klimatskih uslova pri tn=25 0 S a = 1,05

Fotografija \u003d 0,7 ∙ 18 ∙ 36 ∙ 4,2 ∙ (10 - (- 25)) ∙ 1,05 = 5000,91 W,

Fv.tot.=0,4∙5000,91=2000 W.

brigadna kuća:

Fotografija \u003d 0,5 ∙ 1944 ∙ (18 - (- 25)) ∙ 1,05 = 5511,2 W,

Školska radionica:

Fotografija \u003d 0,6 ∙ 1814,4 ∙ (15 - (- 25)) 1,05 = 47981,8 W,

Fv \u003d 0,2 ∙ 1814,4 ∙ (15 - (- 16)) ∙ = 11249,28 W,

2.2 Proračun potrošnje topline za opskrbu toplom vodom za stambene i javne zgrade

Prosječni toplinski protok (W) utrošen u periodu grijanja za opskrbu toplom vodom zgrada nalazi se po formuli:

F = q god. · n f,

Ovisno o stopi potrošnje vode na temperaturi od 55 0 C, zbirni pokazatelj prosječnog toplotnog fluksa (W) utrošenog na opskrbu toplom vodom jedne osobe bit će jednak: je 407 vati.

Za 16 stambenih zgrada sa 60 stanovnika, toplotni tok za vodosnabdijevanje će biti: \u003d 407 60 \u003d 24420 W,

za trinaest takvih kuća - F g.v. \u003d 24420 13 \u003d 317460 W.

Potrošnja toplote za toplu vodu osam 16 stambenih zgrada sa 60 stanovnika ljeti

F g.w.l. = 0,65 F g.w. = 0,65 317460 = 206349 W

Za 8 stambenih zgrada sa 30 stanovnika, toplotni tok za vodosnabdijevanje će biti:

F \u003d 407 30 \u003d 12210 W,

za jedanaest takvih kuća - F g.v. \u003d 12210 11 \u003d 97680 W.

Potrošnja toplote za toplu vodu 11 8 stambenih zgrada sa 30 stanovnika ljeti

F g.w.l. = 0,65 F g.w. \u003d 0,65 97680 \u003d 63492 W.

Tada će protok toplote do vodovoda kancelarije biti:

FGV. = 0,278 ∙ 0,833 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55 - 5) = 47690 W

Potrošnja toplote za kancelarijsku toplu vodu ljeti:

F g.w.l. = 0,65 ∙ F g.c. = 0,65 ∙ 47690 = 31000 W

Toplotni tok za vodosnabdijevanje meda. tačka će biti:

FGV. = 0,278 ∙ 0,23 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55 - 5) = 13167 W

Potrošnja toplote za med za opskrbu toplom vodom. bodovi ljeti:

F g.w.l. = 0,65 ∙ F g.c. = 0,65 ∙ 13167 = 8559 W

U radionicama je topla voda potrebna i za sanitarne potrebe.

Radionica ima 2 uspona sa protokom vode od 30 l/h svaki (tj. ukupno 60 l/h). S obzirom da se u prosjeku topla voda za sanitarne potrebe troši oko 3 sata u toku dana, nalazimo količinu tople vode - 180 l/dan.

FGV. \u003d 0,278 0,68 983 4,19 (55 - 5) \u003d 38930 W

Protok topline utrošen za vodosnabdijevanje školske radionice u ljetnom periodu:

Fgw.l = 38930 0,65 \u003d 25304,5 W

Zbirna tabela toplotnih tokova

∑F ukupno =F od +F do +F g.v. \u003d 2147318 + 13243 + 737078 \u003d 2897638 W.

3. Izrada godišnjeg rasporeda toplotnog opterećenja i izbor kotlova

.1 Iscrtavanje godišnje krive toplotnog opterećenja

Godišnja potrošnja za sve vrste potrošnje topline može se izračunati analitičkim formulama, ali je pogodnije odrediti grafički iz godišnjeg rasporeda toplinskog opterećenja, što je također potrebno za uspostavljanje režima rada kotlovnice tijekom cijele godine. Takav raspored se gradi u zavisnosti od trajanja različitih temperatura na datom području, što je određeno Dodatkom 3.

Na sl. 3 prikazuje godišnji raspored opterećenja kotlovnice koja opslužuje stambeni dio naselja i grupu industrijskih objekata. Grafikon se gradi na sljedeći način. Na desnoj strani, duž ose apscise, ucrtano je trajanje rada kotlovnice u satima, na lijevoj strani - temperatura vanjskog zraka; potrošnja toplote je iscrtana duž y-ose.

Najprije se iscrtava grafikon promjene potrošnje toplinske energije za grijanje stambenih i javnih zgrada u zavisnosti od vanjske temperature. Da bi se to postiglo, ukupni maksimalni toplotni protok utrošen na grijanje ovih zgrada iscrtava se na y-osi, a pronađena tačka je povezana ravnom linijom sa tačkom koja odgovara vanjskoj temperaturi zraka, koja je jednaka prosječnoj projektnoj temperaturi. stambenih zgrada; javne i industrijske zgrade tv = 18 °C. S obzirom da se početak grejne sezone uzima na temperaturi od 8 °C, linija 1 grafikona do ove temperature prikazana je isprekidanom linijom.

Potrošnja topline za grijanje i ventilaciju javnih zgrada u funkciji tn je nagnuta prava linija 3 od tv = 18 °C do izračunate temperature ventilacije tn.v. za ovu klimatsku regiju. Na nižim temperaturama se zrak prostorije miješa sa dovodnim, tj. dolazi do recirkulacije, a potrošnja toplote ostaje nepromenjena (grafikon ide paralelno sa x-osom). Na sličan način se grade i grafikoni potrošnje topline za grijanje i ventilaciju različitih industrijskih zgrada. Prosječna temperatura industrijskih zgrada tv = 16 °C. Na slici je prikazana ukupna potrošnja topline za grijanje i ventilaciju za ovu grupu objekata (redovi 2 i 4 počevši od temperature od 16 °C). Potrošnja topline za opskrbu toplom vodom i tehnološke potrebe ne ovisi o tn. Opšti grafikon ovih toplotnih gubitaka prikazan je pravolinijom 5.

Ukupni grafik potrošnje topline u zavisnosti od vanjske temperature zraka prikazan je isprekidanom linijom 6 (prelomna tačka odgovara tn.a.), odsijecajući na y-osi segment jednak maksimalnom potrošenom protoku topline za sve tipove potrošnje (∑Fot + ∑Fv + ∑Fg. in. + ∑Ft) pri projektovanoj vanjskoj temperaturi tn.

Dodavanjem ukupnog opterećenja dobijeno je 2,9W.

Desno od apscisne ose, za svaku vanjsku temperaturu, ucrtan je broj sati grijne sezone (kumulativno) tokom kojih je temperatura održavana jednakom ili nižom od one za koju se gradi ( Dodatak 3). I kroz ove tačke povucite okomite linije. Nadalje, ordinate se projektuju na ove linije iz grafa ukupne potrošnje topline, što odgovara maksimalnoj potrošnji topline pri istim vanjskim temperaturama. Dobijene tačke su povezane glatkom krivom 7, koja predstavlja grafik toplotnog opterećenja za period grijanja.

Područje ograničeno koordinatnim osa, krivulja 7 i horizontalna linija 8, koja pokazuje ukupno ljetno opterećenje, izražava godišnju potrošnju topline (GJ/god):

godina = 3,6 ∙ 10 -6 ∙ F ∙ m Q ∙ m n ,

gdje je F površina godišnjeg rasporeda toplinskog opterećenja, mm²; m Q i m n - skale potrošnje toplote i vremena rada kotlovnice, odnosno W/mm i h/mm.godina = 3,6 ∙ 10 -6 ∙ 9871,74 ∙ 23548 ∙ 47,8 = 40001,67 J/god.

Od čega je udio grijnog perioda 31681,32 J/god, što je 79,2%, za ljeto 6589,72 J/god, što je 20,8%.

3.2 Izbor medija za prijenos topline

Koristimo vodu kao nosač toplote. Budući da je toplotno projektovano opterećenje Fr ≈ 2,9 MW, što je manje od uslova (Fr ≤ 5,8 MW), dozvoljeno je koristiti vodu temperature 105 ºS u dovodnom vodu, a temperatura vode u povratnom cjevovodu je pretpostavljeno da je 70 ºS. Istovremeno, uzimamo u obzir da pad temperature u mreži potrošača može doseći i do 10%.

Upotreba pregrijane vode kao nosača topline daje veće uštede u metalu cijevi zbog smanjenja njihovog promjera, smanjuje potrošnju energije mrežnih pumpi, jer se smanjuje ukupna količina vode koja cirkulira u sistemu.

Budući da je nekim potrošačima para potrebna u tehničke svrhe, kod potrošača se moraju ugraditi dodatni izmjenjivači topline.

3.3 Izbor kotla

Kotlovi za grijanje i industrijski, ovisno o vrsti kotlova koji se u njih ugrađuju, mogu biti vodno grijani, parni ili kombinirani - sa parnim i toplovodnim kotlovima.

Izbor konvencionalnih kotlova od livenog gvožđa sa niskotemperaturnim rashladnim sredstvom pojednostavljuje i smanjuje troškove lokalnog snabdevanja energijom. Za snabdevanje toplotom prihvatamo tri kotla za vodu od livenog gvožđa "Tula-3" toplotne snage od 779 kW svaki sa gasnim gorivom sledećih karakteristika:

Procijenjena snaga Fr = 2128 kW

Instalirana snaga Fu = 2337 kW

Površina grijanja - 40,6 m²

Broj sekcija - 26

Dimenzije 2249×2300×2361 mm

Maksimalna temperatura zagrevanja vode - 115 ºS

Efikasnost pri radu na gas η k.a. = 0,8

Kada se radi u parnom režimu, višak pritiska pare - 68,7 kPa

.4 Izrada godišnjeg plana za regulisanje snabdijevanja termo kotlarnice

Zbog činjenice da toplotno opterećenje potrošača varira u zavisnosti od vanjske temperature, načina rada sistema ventilacije i klimatizacije, protoka vode za vodosnabdijevanje i tehnološke potrebe, ekonomičnih načina proizvodnje topline u kotlovnici treba obezbediti centralnom regulacijom snabdevanja toplotom.

U mrežama za grijanje vode koristi se visokokvalitetna regulacija opskrbe toplinom, koja se provodi promjenom temperature rashladnog sredstva pri konstantnom protoku.

Grafikoni temperatura vode u toplovodnoj mreži su tp = f (tn, ºS), to = f (tn, ºS). Izgradivši graf prema metodi datoj u radu za tn = 95 ºS; do = 70 ºS za grijanje (uzima se u obzir da temperatura nosača toplote u mreži tople vode ne bi trebala pasti ispod 70 ºS), tpv = 90 ºS; tov = 55 ºS - za ventilaciju određujemo opsege promjene temperature rashladne tekućine u mrežama grijanja i ventilacije. Na osi apscise su ucrtane vrijednosti vanjske temperature, na osi ordinate - temperatura vode u mreži. Porijeklo koordinata poklapa se sa izračunatom unutrašnjom temperaturom za stambene i javne zgrade (18 ºS) i temperaturom rashladne tekućine, također jednakom 18 ºS. Na presjeku okomica vraćenih na koordinatne ose u tačkama koje odgovaraju temperaturama tp = 95 ºS, tn = -25 ºS, nalazi se tačka A, a povlačenjem vodoravne prave linije od temperature povratne vode od 70 ºS, tačka B. Povezivanjem tačaka A i B sa početnim koordinatama dobijamo grafik promene temperature direktne i povratne vode u toplovodnoj mreži u zavisnosti od spoljne temperature. U prisustvu opterećenja opskrbe toplom vodom, temperatura rashladne tekućine u dovodnoj liniji mreže otvorenog tipa ne bi trebala pasti ispod 70 ° C, stoga graf temperature za dovodnu vodu ima tačku prekida C, lijevo od koji je τ p = konst. Dovod topline za grijanje na konstantnoj temperaturi regulira se promjenom protoka rashladnog sredstva. Minimalna temperatura povratne vode određuje se povlačenjem vertikalne linije kroz tačku C sve dok se ne siječe sa krivom povratne vode. Projekcija tačke D na y-osu pokazuje najmanju vrijednost τo. Okomica, rekonstruisana iz tačke koja odgovara izračunatoj spoljnoj temperaturi (-16 ºS), seče prave linije AC i BD u tačkama E i F, pokazujući maksimalne temperature dovodne i povratne vode za ventilacione sisteme. Odnosno, temperature su 91 ºS i 47 ºS, respektivno, koje ostaju nepromijenjene u rasponu od tn.v i tn (linije EK i FL). U ovom rasponu vanjskih temperatura, ventilacijske jedinice rade sa recirkulacijom, čiji je stupanj reguliran tako da temperatura zraka koji ulazi u grijače ostaje konstantna.

Grafikon temperatura vode u toplovodnoj mreži prikazan je na sl.4.

Fig.4. Grafikon temperatura vode u toplovodnoj mreži.

Bibliografija

1. Efendiev A.M. Projektovanje snabdevanja energijom za preduzeća agroindustrijskog kompleksa. Toolkit. Saratov 2009.

Zakharov A.A. Radionica o upotrebi toplote u poljoprivredi. Drugo izdanje, revidirano i prošireno. Moskva Agropromizdat 1985.

Zakharov A.A. Upotreba topline u poljoprivredi. Moskva Kolos 1980.

Kiryushatov A.I. Termoelektrane za poljoprivrednu proizvodnju. Saratov 1989.

SNiP 2.10.02-84 Zgrade i prostorije za skladištenje i preradu poljoprivrednih proizvoda.