Uvod

zajednički dio

Karakteristike objekta

Određivanje broja potrošača topline. Grafikon godišnje potrošnje toplote

Sistem opskrbe toplinom i shematski dijagram

Proračun toplotnog dijagrama kotlarnice

Izbor opreme kotlarnice

Izbor i postavljanje glavne i pomoćne opreme

Toplotni proračun kotlovske jedinice

Aerodinamički proračun puta toplote

Specijalna jedinica.

2. Razvoj blok sistema grijanja.

2.1 Početni podaci o vodosnabdijevanju

2.2 Odabir šeme pripreme vode

2.3 Proračun instalacijske opreme za grijanje vode

2.4 Proračun mrežne instalacije

3. Tehničko-ekonomski dio

3.1 Početni podaci

3.2 Obračun ugovorne cijene građevinskih i instalaterskih radova

3.3 Određivanje godišnjih operativnih troškova

3.4 Određivanje godišnjeg ekonomskog efekta

Ugradnja sekcijskih bojlera

5. Automatizacija

Automatska regulacija i termička kontrola kotlovske jedinice KE-25-14s

6. Zaštita rada u građevinarstvu

6.1 Zaštita na radu pri ugradnji energetske i tehnološke opreme u kotlarnici

6.2 Analiza i prevencija potencijalnih opasnosti

6.3 Proračun priveznica

7. Organizacija, planiranje i upravljanje izgradnjom

7.1 Instalacija kotlova

7.2 Uvjeti za početak rada

7.3 Troškovi proizvodnje troškova rada i plata

7.4 Proračun parametara rasporeda

7.5 Organizacija plana izgradnje

7.6 Proračun tehničkih i ekonomskih pokazatelja

8. Organizacija rada i ušteda energije

Spisak korišćene literature

Uvod.

U našim teškim vremenima, sa bolesnom kriznom ekonomijom, izgradnja novih industrijskih objekata je povezana sa velikim poteškoćama, ako je gradnja uopšte moguća. Ali u svakom trenutku, u svakoj ekonomskoj situaciji, postoji cela linija industrije bez čijeg razvoja je nemoguće normalno funkcioniranje Nacionalna ekonomija, nemoguće je obezbijediti potrebne sanitarno-higijenske uslove za stanovništvo. Takve industrije uključuju energetiku, koja pruža ugodne uslove za život stanovništvu i kod kuće i na poslu.

Nedavne studije su pokazale ekonomsku isplativost održavanja značajnog udjela učešća velikih kotlovnica za grijanje u pokrivanju ukupne potrošnje toplotne energije.

Pored velikih industrijskih, proizvodnih i toplotnih kotlarnica kapaciteta stotina tona pare na sat ili stotina MW toplotnog opterećenja, ugrađen je veliki broj kotlovskih agregata do 1 MW koji rade na gotovo sve vrste goriva. .

Ipak, najveći problem je sa gorivom. Potrošači često nemaju dovoljno novca da plate tečna i gasovita goriva. Stoga je neophodno koristiti lokalne resurse.

U ovom diplomskom projektu razvija se rekonstrukcija proizvodno-toplovne kotlovnice elektrane RSC Energia, koja kao gorivo koristi ugalj iz lokalnog kopa. U budućnosti je planirano prebacivanje kotlovskih agregata za sagorevanje gasa iz degazacionih gasnih emisija iz rudnika, koji se nalazi na teritoriji postrojenja za obogaćivanje. U postojećoj kotlarnici ugrađene su dvije parne kotlovske jedinice KE-25-14 koje su služile za opskrbu parom preduzeća pogona RSC Energia, a kotlovi za toplu vodu TVG-8 (2 kotla) za grijanje, ventilaciju i toplu vodu upravnih zgrada i stambenih naselja.

Zbog smanjenja proizvodnje uglja došlo je do smanjenja proizvodnih kapaciteta ugljarskog preduzeća, što je dovelo do smanjenja potreba za parom. To je izazvalo rekonstrukciju kotlovnice, koja se sastoji od korištenja parnih kotlova KE-25 ne samo u proizvodne svrhe, već i za proizvodnju vruća voda za grijanje, ventilaciju i opskrbu toplom vodom u posebnim izmjenjivačima topline.

1. OPŠTI DIO

1.1. KARAKTERISTIKE OBJEKTA

Projektovana kotlarnica se nalazi na teritoriji pogona RSC Energia

Raspored i postavljanje zgrada i objekata na industrijskoj lokaciji prerađivačke fabrike izvode se u skladu sa zahtjevima SNiP-a.

Veličina industrijskog prostora u granicama ograde je 12,66 hektara, građevinska površina je 52.194 m2.

Transportnu mrežu građevinskog područja predstavljaju javne željeznice i lokalni putevi.

Teren je ravan, sa blagim uzvišenjima, a na tlu dominira ilovača.

Izvor vodosnabdijevanja je filterska stanica i kanal Severski Donec-Donbas. Predviđeno je dupliranje vodovoda.

1.3. Određivanje količine utrošene topline. Grafikon godišnje potrošnje toplote.

Procijenjena potrošnja topline u industrijskim preduzećima određena je specifičnim standardima potrošnje topline po jedinici proizvodnje ili po jednom radniku prema vrsti rashladnog sredstva (voda, para). Potrošnja topline za grijanje, ventilaciju i tehnološke potrebe prikazana je u tabeli 1.2. termička opterećenja.

Godišnji raspored potrošnje toplotne energije je prikazan u zavisnosti od trajanja spoljašnjih temperatura, što je prikazano u tabeli 1.2. ovog diplomskog projekta.

Maksimalna ordinata godišnji raspored potrošnja topline odgovara potrošnji topline na spoljna temperatura vazduh –23 S.

Područje ograničeno krivuljom i osom ordinata daje ukupnu potrošnju topline za grijni period, a pravougaonik na desnoj strani grafikona daje potrošnju topline za opskrbu toplom vodom ljeti.

Na osnovu podataka u tabeli 1.2. Računamo potrošnju toplote po potrošačima za 4 režima: maksimalni zimski (t r.o. = -23C;); at prosječna temperatura vanjski zrak za grejne sezone; pri spoljnoj temperaturi vazduha +8C; u ljeto.

Proračun vršimo u tabeli 1.3. prema formulama:

Toplotno opterećenje za grijanje i ventilaciju, MW

Q OB =Q R OB *(t u -t n)/(t u -t r.o.)

Toplotno opterećenje na opskrbu toplom vodom ljeti, MW

Q L HW =Q R HW *(t g -t chl)/(t g -t xs)*

gdje je: Q R OV izračunato zimsko toplinsko opterećenje za grijanje i ventilaciju pri izračunatoj temperaturi vanjskog zraka za projektovanje sistema grijanja. Prihvatamo prema tabeli. 1.2.

t HV - unutrašnja temperatura zraka u grijanoj prostoriji, t HV = 18S

Q R GV - izračunato zimsko toplotno opterećenje na snabdevanje toplom vodom (tabela 1.2);

t n - trenutna temperatura vanjskog zraka, °C;

t p.o. - izračunatu temperaturu grijanja vanjskog zraka,

t g - temperatura tople vode u sistemu za dovod tople vode, t g = 65°C

t xl, t xs - temperatura hladne vode ljeti i zimi, t xl = 15°C, t xs = 5°C;

 - faktor korekcije za ljetni period,  = 0,85

Tabela 1.2

Termička opterećenja

Tabela 1.3.

Proračun godišnjih toplotnih opterećenja

Prema tabeli. 1.1. i 1.3. Gradimo grafikon godišnjih troškova toplotnog opterećenja, prikazan na slici 1.1.

1.4. SISTEM I PRINCIP DIJAGRAM SNABDIJEVANJA TOPLOTNOM

Izvor snabdijevanja toplinom je rekonstruirana kotlarnica rudnika. Rashladno sredstvo je para i pregrijana voda. Pije vodu koristi se samo za sisteme tople vode. Za tehnološke potrebe koristi se para P = 0,6 MPa. Predviđena je mrežna instalacija za pripremu pregrijane vode temperature 150-70°C, a instalacija tople vode za pripremu vode temperature 150-70°C.

Sistem za snabdevanje toplotom je zatvoren. Zbog nepostojanja direktnog vodosnabdijevanja i neznatnog curenja rashladne tekućine kroz curenja u priključcima cijevi i opreme, zatvorene sisteme karakterizira visoka postojanost količine i kvaliteta vode iz mreže koja cirkulira u njima.

U zatvorenim sistemima za grijanje vode voda iz toplovodnih mreža koristi se samo kao medij za grijanje za zagrijavanje vode iz slavine u površinskim grijačima, koja zatim ulazi u lokalni sistem tople vode. U otvorenim sistemima za grijanje vode, topla voda do slavina lokalnog sistema tople vode dolazi direktno iz mreže grijanja.

Na industrijskoj lokaciji toplovodni cjevovodi se polažu duž mostova i galerija i dijelom u neprohodnim trasnim kanalima tipa Kl. Cjevovodi se polažu kompenzacijskim uređajem zbog uglova rotacije trase i kompenzatora u obliku slova U.

Cjevovodi su izrađeni od elektrozavarenih čeličnih cijevi sa toplinskom izolacijom.

Na listu 1 grafičkog dijela diplomskog projekta prikazan je generalni plan industrijske lokacije sa razvodom toplovodnih mreža do konzumnih objekata.

1.5. PRORAČUN TERMIČKOG DIJAGRAMA KOTLOVNICE

Glavni termički dijagram karakteriše suštinu glavnog tehnološkog procesa pretvaranja energije i korišćenja toplote radnog fluida u instalaciji. To je konvencionalni grafički prikaz glavne i pomoćne opreme, objedinjene cevovodima radnog fluida u skladu sa redosledom njegovog kretanja u instalaciji.

Glavna svrha izračunavanja toplotnog dijagrama kotlovnice je:

Određivanje opštih toplotnih opterećenja, koje se sastoje od spoljašnjih opterećenja i potrošnje toplote za sopstvene potrebe, i raspodela ovih opterećenja između toplovodnih i parnih delova kotlarnice kako bi se opravdao izbor glavne opreme;

Određivanje svih toplotnih i masenih tokova potrebnih za odabir pomoćne opreme i određivanje prečnika cjevovoda i fitinga;

Određivanje početnih podataka za dalje tehničko-ekonomske proračune (godišnja toplotna snaga, godišnja potrošnja goriva, itd.).

Proračun toplotnog dijagrama omogućava vam da odredite ukupni kapacitet grijanja kotlovske instalacije u nekoliko načina rada.

Termički dijagram kotlarnice prikazan je na listu 2 grafičkog dijela diplomskog projekta.

Početni podaci za proračun toplotnog kruga kotlarnice dati su u tabeli 1.4, a proračun samog toplotnog kruga dat je u tabeli 1.5.

Tabela 1.4

Početni podaci za proračun toplotnog dijagrama grejne i industrijske kotlovnice sa parni kotlovi KE-25-14s za zatvoreni sistem grijanja.

Tabela 1.5

Proračun toplotnog dijagrama grijanja i industrijske kotlovnice s parnim kotlovima KE-25-14s za zatvoreni sistem opskrbe toplinom.

Proračun termičkog kruga.

Osnovni termalni dijagram prikazuje glavnu opremu (bojleri, pumpe, odzračivači, grijači) i glavne cjevovode.

1. Opis termičkog kruga.

Zasićena para iz kotlova radnog pritiska P = 0,8 MPa ulazi u zajednički parovod kotlarnice, iz kojeg se deo pare odvodi u opremu instaliranu u kotlarnici i to: mrežni bojler; grijač tople vode; deaerator. Drugi dio pare koristi se za potrebe proizvodnje preduzeća.

Kondenzat iz proizvodnog potrošača se gravitacijom, u količini od 30% na temperaturi od 80 o C, vraća u kolektor kondenzata i zatim kondenzatnom pumpom šalje u rezervoar tople vode.

Grijanje mrežne vode, kao i zagrijavanje tople vode, vrši se parom u dva serijski spojena grijača, dok grijači rade bez odvoda kondenzata, otpadni kondenzat se šalje u deaerator.

Deaerator takođe prima hemijski prečišćenu vodu iz postrojenja za prečišćavanje hladne vode, čime se nadoknađuju gubici kondenzata.

Pumpa za sirovu vodu usmjerava vodu iz gradskog vodovoda u postrojenje za pročišćavanje otpadnih voda i u rezervoar tople vode.

Deaerisana voda temperature oko 104 o C se napojnom pumpom upumpava u ekonomajzere i zatim ulazi u kotlove.

Dopunska voda za sistem grijanja se crpi iz spremnika tople vode pomoću pumpe za dopunu.

Glavna svrha izračunavanja termičkog kruga je:

određivanje općih toplinskih opterećenja, koje se sastoje od vanjskih opterećenja i potrošnje pare za pomoćne potrebe,

određivanje svih toplinskih i masenih tokova potrebnih za odabir opreme,

utvrđivanje početnih podataka za dalje tehničko-ekonomske proračune (godišnja toplota, gorivo i sl.).

Proračun toplotnog dijagrama omogućava vam da odredite ukupnu izlaznu paru kotlovskog postrojenja u nekoliko režima rada. Proračun je napravljen za 3 karakteristična načina rada:

maksimalna zima,

najhladniji mjesec

2. Početni podaci za proračun termičkog kola.

Pošaljite svoj dobar rad u bazu znanja je jednostavno. Koristite obrazac ispod

Studenti, postdiplomci, mladi naučnici koji koriste bazu znanja u svom studiranju i radu biće vam veoma zahvalni.

Objavljeno na http://allbest.ru/

WITHposjedovanje

Uvod

1. Proračun grijanja, ventilacije i tople vode za školu za 90 učenika

1.1 kratak opisškole

1.2 Određivanje toplotnih gubitaka kroz vanjske ograde garaže

1.3 Proračun grejne površine i izbor uređaja za grejanje za sisteme centralnog grejanja

1.4 Proračun školskog zraka

1.5 Izbor grijača

1.6 Obračun potrošnje toplote za opskrbu tople vode škole

2. Proračun grijanja i ventilacije ostalih objekata prema datoj shemi br. 1 sa centraliziranim i lokalnim opskrbom toplinom

2.1 Proračun potrošnje topline za grijanje i ventilaciju prema proširenim standardima za stambene i javne zgrade

2.2 Proračun potrošnje topline za opskrbu toplom vodom za stambene i javne zgrade

3.Izrada godišnjeg rasporeda toplotnog opterećenja i izbor kotlova

3.1 Izrada godišnjeg grafikona toplotnog opterećenja

3.2 Izbor rashladnog sredstva

3.3 Izbor kotlova

3.4 Izrada godišnjeg plana za regulisanje snabdijevanja termo kotlarnice

Bibliografija

Uvod

Agroindustrijski kompleks je energetski intenzivan sektor nacionalne ekonomije. Veliki broj energija se troši na grijanje industrijskih, stambenih i javnih zgrada, stvarajući vještačku mikroklimu stočne prostorije i zaštitnih konstrukcija tla, sušenje poljoprivrednih proizvoda, proizvodnja, dobijanje veštačka hladnoća i za mnoge druge svrhe. Stoga snabdijevanje poljoprivrednih preduzeća energijom uključuje širok spektar zadataka koji se odnose na proizvodnju, prijenos i korištenje toplotnih i električna energija korištenje tradicionalnih i netradicionalnih izvora energije.

Ovaj kursni projekat nudi mogućnost integrisanog snabdevanja energijom naselje:

· za datu šemu objekata agroindustrijskog kompleksa, analizu potreba za toplotnom energijom, električnom energijom, gasom i hladnom vodom;

· vrši se proračun opterećenja grijanja, ventilacije i tople vode;

· odlučan potrebna snaga kotlarnica koja bi mogla zadovoljiti potrebe domaćinstva za toplinom;

· vrši se izbor kotlova.

· izračunati potrošnju plina,

1. Proračun grijanja, ventilacije i tople vode za školu za 90 učenika

1 . 1 Kratko hakarakteristike škole

Dimenzije 43.350x12x2.7.

Zapremina prostorije V = 1709,34 m 3.

Vanjski uzdužni zidovi su nosivi, izrađeni od obloge i završne obrade, zadebljane opeke razreda KP-U100/25 prema GOST 530-95 na cementu - rastvor peska M 50, debljine 250 i 120 mm i 140 mm izolacije - polistirenska pjena između njih.

Unutrašnji zidovi - šuplji, zadebljani keramičke cigle razred KP-U100/15 prema GOST 530-95, sa rastvorom M50.

Pregrade su izrađene od opeke KP-U75/15 u skladu sa GOST 530-95, sa malterom M 50.

Krov - filc (3 sloja), cementno-pješčana košuljica 20mm, ekspandirani polistiren 40mm, filc u 1 sloju, cementno-pješčana košuljica 20mm i armirano-betonska obloga;

Podovi - beton M300 i zemlja nabijena lomljenim kamenom.

Dvostruki prozori sa uparenim drvenim okvirima, veličine prozora 2940x3000 (22 komada) i 1800x1760 (4 komada).

Vanjska drvena jednokrilna vrata 1770x2300 (6 kom)

Projektni parametri vanjskog zraka tn = - 25 0 S.

Procijenjena zimska temperatura ventilacije vanjskog zraka tn.v. = - 16 0 C.

Procijenjena unutrašnja temperatura zraka tv = 16 0 S.

Zona vlažnosti prostora je normalno suva.

Barometarski pritisak 99,3 kPa.

1.2 Proračun školskog zraka

Proces učenja se odvija u školi. Karakterizira ga dugotrajno prisustvo veliki broj studenti. Štetne emisije br. Koeficijent izmjene zraka za školu će biti 0,95...2.

gde je Q razmena vazduha, m?/h; Vp - zapremina prostorije, m?; K - uzima se brzina izmjene zraka = 1.

Fig.1. Dimenzije sobe.

Volumen prostorije:

V=1709,34 m3.

Q = 1 1709,34 = 1709,34 m 3 / h.

Mi to organizujemo u zatvorenom prostoru opšta ventilacija, u kombinaciji sa grijanjem. Prirodno izduvna ventilacija rasporedimo ga u obliku izduvnih osovina, površina poprečnog presjeka F izduvnih osovina nalazi se po formuli: F = Q / (3600 ? n k.vn). , prethodno odredivši brzinu vazduha u izduvnom oknu visine h = 2,7 m

n k.in. = = 1,23 m/s

F = 1709,34 / (3600 1,23) = 0,38 m?

Broj izduvnih osovina

n wsh = F / 0,04 = 0,38 / 0,04 = 9,5? 10

Prihvatamo 10 izduvnih okna visine 2 m sa poprečnim presjekom pod naponom 0,04 m? (dimenzija 200 x 200 mm).

1.3 Određivanje toplotnog gubitka kroz vanjske ograde prostorije

Ne uzimamo u obzir gubitke toplote kroz unutrašnje ograde prostorije, jer temperaturna razlika u odvojenim prostorijama ne prelazi 5 0 C. Određujemo otpor prijenosa topline ogradnih konstrukcija. Otpor na prijenos topline vanjski zid(Sl. 1) će se naći pomoću formule koristeći podatke u tabeli. 1, znajući to termička otpornost percepcija toplote unutrašnja površina ograda Rv=0,115 m 2 0 S/W

gdje je Rv toplinska otpornost na apsorpciju topline unutrašnje površine ograde, m?·?S/W; - zbir toplotnih otpora prema toplotnoj provodljivosti pojedinih slojeva m - slojna ograda debljine di (m), izrađena od materijala toplotne provodljivosti li, W / (m·? C), vrijednosti su date u tabeli 1; Rn - toplinska otpornost na prijenos topline vanjske površine ograde Rn = 0,043 m 2 0 C/W (za vanjske zidove i podove potkrovlja).

Sl.1 Struktura zidnih materijala.

Tabela 1. Toplotna provodljivost i širina zidnih materijala.

Otpor na prijenos topline vanjskog zida:

R 01 = m?·?S/W.

2) Otpor prenosa toplote prozora Ro.ok = 0,34 m 2 0 C/W (pronalazimo iz tabele na strani 8)

Otpor prijenosa topline vanjskih vrata i kapija je 0,215 m 2 0 C/W (pronalazimo ga iz tabele na strani 8)

3) Otpor na prenos toplote plafona za plafon bez krova (Rv=0,115 m 2 0 S/W, Rn=0,043 m 2 0 S/W).

Proračun toplotnih gubitaka kroz plafone:

Sl.2 stropna konstrukcija.

Tabela 2. Toplotna provodljivost i širina podnih materijala

Otpor na prijenos topline stropa

m 2 0 C/W.

4) Gubitak toplote kroz podove izračunava se po zonama - trakama širine 2 m, paralelno sa spoljnim zidovima (Sl. 3).

Površina podnih zona minus podrumska površina:

F1 = 43 2 + 28 2 = 142 m 2

F1=12 2 + 12 2 = 48 m 2,

F2 = 43 2 + 28 2 = 148 m 2

F2=12 2 + 12 2 = 48 m 2,

F3 = 43 2 + 28 2 = 142 m 2

F3=6 0,5 + 12 2 = 27 m 2

Površine podrumskih površina:

F1 = 15 2 + 15 2 = 60 m 2

F1=6 2 + 6 2 = 24 m 2,

F2 = 15 2 + 15 2 = 60 m 2

F2=6 2 = 12 m 2

F1 = 15 2 + 15 2 = 60 m 2

Podovi koji se nalaze direktno na tlu smatraju se neizolovanim ako se sastoje od nekoliko slojeva materijala, od kojih je toplinska provodljivost l?1,16 W/(m 2 0 C). Podovi se smatraju izolovanim ako izolacijski sloj ima l<1,16 Вт/м 2 0 С.

Otpor prenosa toplote (m 2 0 C/W) za svaku zonu određuje se kao za neizolovane podove, jer toplotna provodljivost svakog sloja l? 1,16 W/m 2 0 C. Dakle, otpor prenosa toplote Ro = Rn.p. za prvu zonu je 2,15, za drugu - 4,3, za treću - 8,6, ostatak - 14,2 m 2 0 C/W.

5) Ukupna površina prozorskih otvora:

Fok = 2,94 3 22 + 1,8 1,76 6 = 213 m 2.

Ukupna površina spoljnih vrata:

Fdv = 1,77 2,3 6 = 34,43 m2.

Površina vanjskog zida minus otvori za prozore i vrata:

Fn.s. = 42,85 2,7 + 29,5 2,7 + 11,5 2,7 + 14,5 2,7+3 2,7+8,5 2,7 - 213-34,43 = 62 m2 .

Površina podrumskog zida:

Fn.s.p =14,5 2,7+5,5 2,7-4,1=50

6) Površina plafona:

Fpot = 42,85 12+3 8,5 = 539,7 m2,

gdje je F površina ograde (m?), koja se izračunava s tačnošću od 0,1 m? (linearne dimenzije ogradnih konstrukcija određuju se sa tačnošću od 0,1 m, poštujući pravila merenja); tv i tn - izračunate temperature unutrašnjeg i spoljašnjeg vazduha, ?C (dodatak 1…3); R 0 - ukupni otpor prijenosa topline, m 2 0 C / W; n je koeficijent koji ovisi o položaju vanjske površine ograde u odnosu na vanjski zrak, uzet ćemo vrijednosti koeficijenta n=1 (za vanjske zidove, krovove bez krova, tavanske podove sa čelikom, popločane ili azbest-cementni krov preko rijetke letve, podovi na zemlji)

Toplotni gubici kroz vanjske zidove:

Fns = 601,1 W.

Toplotni gubici kroz vanjske zidove podruma:

Fn.s.p = 130,1 W.

F n.s. =F n.s. +F n.s.p. =601,1+130,1=731,2 W.

Gubitak toplote kroz prozore:

Fokalna = 25685 W.

Toplotni gubici kroz vrata:

Fdv = 6565,72 W.

Gubitak toplote kroz plafon:

Fpot = = 13093,3 W.

Gubitak toplote kroz pod:

Fpol = 6240,5 W.

Toplotni gubici kroz podrumsku etažu:

Fpol.p = 100 W.

F sprat = F sprat. +F polovina str. =6240,5+100=6340,5 W.

Dodatni gubici topline kroz vanjske vertikalne i kosih (vertikalna projekcija) zidova, vrata i prozora ovise o različitim faktorima. Vrijednosti Fdob se izračunavaju kao postotak glavnih toplinskih gubitaka. Dodatni gubici topline kroz vanjski zid i prozore okrenute prema sjeveru, istoku, sjeverozapadu i sjeveroistoku iznose 10%, a prema jugoistoku i zapadu - 5%.

Pretpostavlja se da dodatni gubici za infiltraciju vanjskog zraka za industrijske zgrade iznose 30% glavnih gubitaka kroz sve ograde:

Finf = 0,3 · (Fn.s. + Fok. + Fpot. + Fdv + Fpol.) = 0,3 · (731,2 + 25685 + 13093,3 + 6565,72 + 6340,5) = 15724, 7 W

Dakle, ukupni gubitak topline određuje se formulom:

Magla=78698,3 W.

1.4 Proračun površine grijanja i odabiruređaji za grijanje za sisteme centralnog grijanja

Najčešći i univerzalno korišteni uređaji za grijanje su radijatori od lijevanog željeza. Ugrađuju se u stambene, javne i razne industrijske objekte. Čelične cijevi koristimo kao uređaje za grijanje u industrijskim prostorijama.

Prvo odredimo tok topline iz cjevovoda sistema grijanja. Toplotni tok koji se u prostoriju daje otvoreno položenim neizoliranim cjevovodima određuje se formulom 3:

Ftr = Ftr ktr · (ttr - tv) z,

gdje je Ftr = p? d l - površina vanjske površine cijevi, m?; d i l - vanjski prečnik i dužina cjevovoda, m (prečnici magistralnih cjevovoda su obično 25...50 mm, usponi 20...32 mm, priključci na uređaje za grijanje 15...20 mm); ktr - koeficijent prolaza toplote cevi W/(m 2 0 C) određuje se prema tabeli 4 u zavisnosti od temperaturnog pritiska i vrste rashladnog sredstva u cevovodu, ?C; z - koeficijent jednak 0,25 za dovodni vod koji se nalazi ispod plafona, za vertikalne uspone - 0,5, za povratni vod koji se nalazi iznad poda - 0,75, za priključke na uređaj za grejanje - 1,0

Dovodna cijev:

Prečnik-50mm:

F1 50mm =3,14 73,4 0,05=11,52 m?;

Prečnik 32 mm:

F1 32mm =3,14 35,4 0,032=3,56 m?;

Prečnik - 25 mm:

F1 25mm =3,14 14,45 0,025=1,45 m?;

Prečnik-20:

F1 20mm =3,14 32,1 0,02=2,02 m?;

Povratni cjevovod:

Prečnik-25mm:

F2 25mm =3,14 73,4 0,025=5,76 m?;

Prečnik-40mm:

F2 40mm =3,14 35,4 0,04=4,45 m?;

Prečnik-50mm:

F2 50mm =3,14 46,55 0,05=7,31 m?;

Koeficijent prolaza toplote cevi za prosečnu razliku između temperature vode u uređaju i temperature vazduha u prostoriji (95+70) / 2 - 15 = 67,5 °C uzima se jednakim 9,2 W/(m? °C) . u skladu sa podacima u tabeli 4.

Direktno provođenje toplote:

F p1,50 mm = 11,52 9,2 · (95 - 16) 1 = 8478,72 W;

F p1,32mm =3,56 9,2 · (95 - 16) 1=2620,16 W;

F p1,25 mm =1,45 9,2 · (95 - 16) 1=1067,2 W;

F p1,20mm =2,02 9,2 · (95 - 16) 1=1486,72 W;

Povratna toplotna cijev:

F p2,25 mm =5,76 9,2 · (70 - 16) 1=2914,56 W;

F p2,40mm =4,45 9,2 · (70 - 16) 1=2251,7 W;

F p2,50 mm = 7,31 9,2 · (70 - 16) 1 = 3698,86 W;

Ukupni protok toplote iz svih cjevovoda:

F tr =8478,72+2620,16+1067,16+1486,72+2914,56+2251,17+3698,86=22517,65 W

Potrebna površina grijanja (m?) uređaja približno je određena formulom 4:

gdje je Fogr-Ftr prijenos topline uređaja za grijanje, W; Ftr - prijenos topline otvorenih cjevovoda koji se nalaze u istoj prostoriji sa uređajima za grijanje, W;

kpr - koeficijent prolaza toplote uređaja, W/(m 2 0 C). za grijanje vode tpr = (tg+to)/2; tg i to - izračunata temperatura tople i rashlađene vode u uređaju; za grejanje parom niskog pritiska uzima se tpr = 100 °C, u sistemima visokog pritiska tpr je jednak temperaturi pare ispred uređaja pri njegovom odgovarajućem pritisku; tv - projektna temperatura zraka u prostoriji, ?S; u 1 - faktor korekcije uzimajući u obzir način ugradnje uređaja za grijanje. Kada se slobodno postavlja uz zid ili u nišu dubine 130 mm, 1 = 1; u ostalim slučajevima, vrijednosti od 1 uzimaju se na osnovu sljedećih podataka: a) uređaj je postavljen uz zid bez niše i prekriven pločom u obliku police s razmakom između ploče i uređaja za grijanje od 40...100 mm, koeficijent 1 = 1,05...1,02; b) uređaj je ugrađen u zidnu nišu dubine veće od 130 mm sa rastojanjem između ploče i uređaja za grijanje od 40...100 mm, koeficijent 1 = 1,11...1,06; c) uređaj je ugrađen u zid bez niše i zatvoren drvenim ormarićem sa utorima u gornjoj dasci i u prednjem zidu u blizini poda sa rastojanjem između ploče i uređaja za grijanje 150, 180, 220 i 260 mm, koeficijent 1 je 1,25, respektivno; 1.19; 1.13 i 1.12; u 1 - korekcijski faktor, u 2 - korekcijski faktor koji uzima u obzir hlađenje vode u cjevovodima. Sa otvorenom ugradnjom cevovoda za grejanje vode i sa parnim grejanjem u 2=1. za skriveni cevovod, sa cirkulacijom pumpe na 2 = 1,04 (jednocevni sistemi) i na 2 = 1,05 (dvocevni sistemi sa nadzemnim razvodom); sa prirodnom cirkulacijom, zbog pojačanog hlađenja vode u cjevovodima, vrijednosti 2 treba pomnožiti sa faktorom 1,04.

Potreban broj sekcija radijatora od lijevanog željeza za izračunatu prostoriju određuje se formulom:

n = Fpr / fsection,

gdje je fsection površina grijaće površine jednog dijela, m? (Tabela 2).

n = 96 / 0,31 = 309.

Rezultirajuća vrijednost n je približna. Po potrebi se dijeli na nekoliko uređaja i, uvođenjem korekcijskog faktora 3, uzimajući u obzir promjenu prosječnog koeficijenta prijenosa topline uređaja u zavisnosti od broja sekcija u njemu, broj sekcija prihvaćenih za ugradnju u svaki uređaj za grijanje je pronađen:

nset = n · u 3;

nset = 309 · 1,05 = 325.

Postavljamo 27 radijatora u 12 sekcija.

grijanje vodosnabdijevanje škola ventilacija

1.5 Izbor grijača

Grijači zraka se koriste kao uređaji za grijanje za povećanje temperature zraka koji se dovodi u prostoriju.

Izbor grijača zraka određuje se sljedećim redoslijedom:

1. Odredite toplinski tok (W) koji se koristi za zagrijavanje zraka:

Fv = 0,278 Q ? Sa? c (tv - tn), (10)

gdje je Q zapreminski protok zraka, m?/h; s - gustina vazduha na temperaturi tk, kg/m?; ap = 1 kJ/ (kg ? C) - specifični izobarični toplotni kapacitet vazduha; tk - temperatura zraka nakon grijača, °C; tn - početna temperatura zraka koji ulazi u grijač, °C

Gustina zraka:

c = 346/(273+18) 99,3/99,3 = 1,19;

Fv = 0,278 1709,34 1,19 1 (16-(-16)) = 18095,48 W.

Procijenjena masovna brzina zraka je 4-12 kg/s m?.

3. Zatim, prema tabeli 7, biramo model i broj grijača sa površinom poprečnog presjeka na otvorenom blizu izračunatoj. Prilikom ugradnje nekoliko grijača paralelno (duž protoka zraka), uzima se u obzir njihova ukupna otvorena površina poprečnog presjeka. Biramo 1 K4PP br. 2 sa površinom poprečnog presjeka čistog zraka od 0,115 m? i grejne površine 12,7 m?

4. Za odabrani grijač izračunajte stvarnu masovnu brzinu zraka

5. Nakon toga, prema grafikonu (Sl. 10) za usvojeni model grijača, nalazimo koeficijent prolaza topline k u zavisnosti od vrste rashladnog sredstva, njegove brzine i ns vrijednosti. Prema grafikonu, koeficijent prolaza toplote k = 16 W/(m 2 0 C)

6. Odredite stvarni toplinski protok (W) koji grijaća jedinica prenosi na zagrijani zrak:

Fk = k F (t?sr - tsr),

gdje je k koeficijent prolaza topline, W/(m 2 0 C); F - površina grijanja grijača, m?; t?av - prosječna temperatura rashladnog sredstva, ?C, za rashladno sredstvo - para - t?av = 95?C; tav - prosječna temperatura zagrijanog zraka t?av = (tk + tn) /2

Fk = 16 12,7 (95 -(16-16)/2) = 46451 2 = 92902 W.

2 pločasta grijača KZPP br.7 daju toplinski tok od 92902 W, a potreban je 83789,85 W. Kao rezultat toga, prijenos topline je u potpunosti osiguran.

Marža prijenosa topline je = 6%.

1.6 Obračun potrošnje toplote za opskrbu tople vode škole

U školi je topla voda potrebna za sanitarne i kućne potrebe. Škola sa 90 sedišta troši 5 litara tople vode dnevno. Ukupno: 50 litara. Stoga postavljamo 2 uspona sa protokom vode od 60 l/h svaki (odnosno samo 120 l/h). S obzirom da se topla voda u prosjeku koristi za sanitarne potrebe oko 7 sati u toku dana, nalazimo da je količina tople vode 840 l/dan. Potrošnja škole po satu je 0,35 m?/h

Tada će protok topline do vodovoda biti

Fgv. = 0,278 · 0,35 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 20038 W

Broj tuš kabina za školu je 2. Satna potrošnja tople vode po kabini je Q = 250 l/h, pretpostavimo da tuš u prosjeku radi 2 sata dnevno.

Tada ukupna potrošnja tople vode: Q = 3 2 250 10 -3 = 1m 3

Fgv. =0,278 · 1 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 57250 W.

F g.v. =20038+57250=77288 W.

2. Proračun toplotnog opterećenja za centralno grijanje

2.1 RProračun potrošnje topline za grijanje i ventilaciju premaprošireni standardi

Maksimalni protok toplote (W) potrošen na grejanje stambenih i javnih zgrada u selu uključenih u sistem centralnog grejanja može se odrediti agregiranim pokazateljima u zavisnosti od stambene površine koristeći sledeće formule:

Fotografija = c? F,

Photo.j.=0,25 Photo.j., (19)

gdje je c zbirni pokazatelj maksimalnog specifičnog toplotnog protoka utrošenog na grijanje 1 m2? stambene površine, W/m?. Vrijednosti c određuju se u zavisnosti od izračunate zimske temperature vanjskog zraka prema rasporedu (Sl. 62); F - stambena površina, m?.

1. Za trinaest zgrada sa 16 stanova površine 720 m2 dobijamo:

Fotografija = 13,170,720 = 1591200 W.

2. Za jedanaest 8-stambenih zgrada površine 360 ​​m2 dobijamo:

Fotografija = 8,170,360 = 489600 W.

3. Za med. tačka dimenzija 6x6x2.4 dobijamo:

Fotoukupno=0,25 170 6 6=1530 W;

4.Za kancelariju dimenzija 6x12 m:

Općenita slika = 0,25 170 6 12 = 3060 W,

Za pojedinačne stambene, javne i industrijske zgrade, maksimalni toplinski tokovi (W) utrošeni na grijanje i grijanje zraka u sustavu dovodne ventilacije približno su određeni formulama:

Ph = qot Vn (tv - tn) a,

Fv = qv · Vn · (tv - tn.v.),

gdje su q from i q in specifične karakteristike grijanja i ventilacije zgrade, W/(m 3 · 0 C), uzete prema tabeli 20; V n - zapremina objekta prema vanjskoj mjeri bez podruma, m 3, uzima se prema tipskim projektima ili se određuje množenjem njegove dužine sa širinom i visinom od planske razine tla do vrha vijenca ; t in = prosječna projektna temperatura zraka, tipična za većinu prostorija u zgradi, 0 C; t n = izračunata zimska temperatura spoljašnjeg vazduha, - 25 0 C; t n.v. - procijenjena zimska temperatura ventilacije vanjskog zraka, - 16 0 C; a - faktor korekcije koji uzima u obzir uticaj lokalnih klimatskih uslova na specifične termičke karakteristike pri tn = 25 0 C a = 1,05

Ph = 0,7 18 36 4,2 (10 - (- 25)) 1,05 = 5000,91 W,

Fv.tot.=0,4 5000,91=2000 W.

Brigadna kuća:

Ph = 0,5 1944 (18 - (- 25)) 1,05 = 5511,2 W,

Školska radionica:

Ph = 0,6 1814,4 (15 - (- 25)) 1,05 = 47981,8 W,

Fv = 0,2 1814,4 (15 - (- 16)) = 11249,28 W,

2.2 RProračun potrošnje topline za opskrbu toplom vodom zastambene i javne zgrade

Prosječni protok topline (W) utrošen tokom perioda grijanja za dovod tople vode u zgrade nalazi se pomoću formule:

F g.v. = q g.v. n f,

U zavisnosti od stope potrošnje vode na temperaturi od 55 0 C, zbirni pokazatelj prosječnog toplotnog protoka (W) utrošenog na opskrbu toplom vodom za jednu osobu bit će jednak: Pri potrošnji vode - 115 l/dan q g.w. je 407 W.

Za 16 stambenih zgrada sa 60 stanovnika, toplotni tok za opskrbu toplom vodom će biti: F g.w. = 407 60 = 24420 W,

za trinaest takvih kuća - F g.v. = 24420 · 13 = 317460 W.

Potrošnja toplote za toplu vodu osam 16 stambenih zgrada sa 60 stanara ljeti

F g.v.l. = 0,65 · F g.v. = 0,65 317460 = 206349 W

Za 8 stambenih zgrada sa 30 stanovnika, toplotni tok za opskrbu toplom vodom će biti:

F g.v. = 407 · 30 = 12210 W,

za jedanaest takvih kuća - F g.v. = 12210 · 11 = 97680 W.

Potrošnja toplotne energije za vodosnabdijevanje jedanaest 8-stambenih zgrada sa 30 stanovnika ljeti

F g.v.l. = 0,65 · F g.v. = 0,65 · 97680 = 63492 W.

Tada će protok topline do kancelarijskog vodovoda biti:

Fgv. = 0,278 0,833 983 4,19 (55 - 5) = 47690 W

Potrošnja toplote za kancelarijsku toplu vodu ljeti:

F g.v.l. = 0,65 F g.v. = 0,65 47690 = 31000 W

Toplotni tok u dovod medicinske vode. tačka će biti:

Fgv. = 0,278 0,23 983 4,19 (55 - 5) = 13167 W

Potrošnja toplote za med za opskrbu toplom vodom. stavka ljeti:

F g.v.l. = 0,65 F g.v. = 0,65 13167 = 8559 W

U radionicama je topla voda potrebna i za sanitarne i kućne potrebe.

Radionica sadrži 2 uspona sa protokom vode od 30 l/h svaki (odnosno ukupno 60 l/h). S obzirom da se topla voda za sanitarne potrebe u prosjeku troši oko 3 sata u toku dana, nalazimo količinu tople vode - 180 l/dan.

Fgv. = 0,278 · 0,68 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 38930 W

Toplotni protok utrošen za dovod tople vode u školsku radionicu ljeti:

Fgv.l = 38930 · 0,65 = 25304,5 W

Zbirna tabela toplotnih tokova

F ukupno =F od +F do +F g.v. =2147318+13243+737078=2897638 W.

3. Izrada godišnjeg rasporedaopterećenje grijanja i izbor kotlova

3.1 Izrada godišnjeg grafikona toplotnog opterećenja

Godišnja potrošnja za sve vrste potrošnje topline može se izračunati analitičkim formulama, ali je pogodnije odrediti grafički iz godišnjeg rasporeda toplinskog opterećenja, što je također potrebno za uspostavljanje režima rada kotlovnice tijekom cijele godine. Takav grafikon se konstruiše u zavisnosti od trajanja različitih temperatura u datom području, što je određeno prema Dodatku 3.

Na sl. Na slici 3 prikazan je grafikon godišnjeg opterećenja kotlarnice koja opslužuje stambeni prostor naselja i grupu industrijskih objekata. Grafikon se konstruiše na sledeći način. Na desnoj strani, duž ose apscise, prikazano je trajanje rada kotlarnice u satima, na lijevoj strani - temperatura vanjskog zraka; Potrošnja topline je prikazana duž ordinatne ose.

Prvo se crta grafikon promjena potrošnje topline za grijanje stambenih i javnih zgrada u zavisnosti od vanjske temperature. Da bi se to postiglo, ukupni maksimalni toplinski protok utrošen na grijanje ovih zgrada iscrtava se na osi ordinate, a pronađena tačka je povezana pravom linijom sa tačkom koja odgovara vanjskoj temperaturi zraka jednakoj prosječnoj projektnoj temperaturi stambenih zgrada; javne i industrijske zgrade tv = 18 °S. S obzirom da se početak sezone grijanja uzima na temperaturi od 8 °C, linija 1 grafikona do ove temperature prikazana je isprekidanom linijom.

Potrošnja topline za grijanje i ventilaciju javnih zgrada u funkciji tn je nagnuta prava linija 3 od tv = 18 °S do izračunate temperature ventilacije tn.v. za datu klimatsku regiju. Na nižim temperaturama se zrak prostorije miješa sa dovodnim vanjskim zrakom, tj. dolazi do recirkulacije, a potrošnja topline ostaje nepromijenjena (grafikon je paralelan s apscisnom osom). Na sličan način izrađuju se i grafikoni potrošnje topline za grijanje i ventilaciju različitih industrijskih objekata. Prosječna temperatura industrijskih zgrada tv = 16 °S. Na slici je prikazana ukupna potrošnja topline za grijanje i ventilaciju za ovu grupu objekata (redovi 2 i 4 počevši od temperature od 16 °C). Potrošnja topline za opskrbu toplom vodom i tehnološke potrebe ne ovisi o tn. Opšti grafikon za ove toplotne gubitke je prikazan kao prava linija 5.

Ukupni grafikon potrošnje topline u zavisnosti od temperature vanjskog zraka prikazan je isprekidanom linijom 6 (prelomna tačka odgovara tn.v.), odsijecajući na osi ordinate segment jednak maksimalnom protoku topline potrošenog na sve vrste potrošnje (? Ph + ? Fv + ? Fg. V. + ?Ft) pri izračunatoj vanjskoj temperaturi tn.

Zbrajanjem ukupnih opterećenja dobio sam 2.9W.

Desno od apscisne ose za svaku vanjsku temperaturu vođen je broj sati grijne sezone (kumulativno) tokom kojih je temperatura ostala jednaka ili niža od one za koju je rađena konstrukcija (Prilog 3). I kroz ove tačke se povlače okomite linije. Zatim se ordinate koje odgovaraju maksimalnoj potrošnji topline pri istim vanjskim temperaturama projiciraju na ove linije iz grafa ukupne potrošnje topline. Dobijene tačke su povezane glatkom krivom 7, koja predstavlja grafik toplotnog opterećenja tokom perioda grejanja.

Područje ograničeno koordinatnim osa, krivulja 7 i horizontalna linija 8, koja prikazuje ukupno ljetno opterećenje, izražava godišnju potrošnju topline (GJ/god):

Qgodina = 3,6 10 -6 F m Q m n,

gdje je F površina grafikona godišnjeg toplotnog opterećenja, mm?; m Q i m n su skala potrošnje topline i vremena rada kotlarnice, W/mm i h/mm, respektivno.

Qgodina = 3,6 10 -6 9871,74 23548 47,8 = 40001,67 J/god.

Od toga na period grijanja otpada 31681,32 J/god, što je 79,2%, za ljeto 6589,72 J/god, što je 20,8%.

3.2 Izbor rashladnog sredstva

Koristimo vodu kao rashladno sredstvo. Dakle, koliko je toplotno projektovano opterećenje Fr? 2,9 MW, što je manje od uvjeta (Fr? 5,8 MW), dozvoljeno je koristiti vodu temperature 105 °C u dovodnom vodu, au povratnom cjevovodu se pretpostavlja da je temperatura vode 70 °C. Istovremeno, uzimamo u obzir da pad temperature u potrošačkoj mreži može doseći 10%.

Upotreba pregrijane vode kao rashladnog sredstva omogućava veću uštedu u metalu cijevi smanjenjem njihovog promjera i smanjuje potrošnju energije mrežnih pumpi, budući da se smanjuje ukupna količina vode koja cirkulira u sistemu.

Budući da je nekim potrošačima potrebna para u tehničke svrhe, potrošači moraju ugraditi dodatne izmjenjivače topline.

3.3 Izbor kotlova

Grijanje i industrijske kotlovnice, ovisno o vrsti kotlova ugrađenih u njih, mogu biti toplovodne, parne ili kombinirane - s parnim i toplovodnim kotlovima.

Izbor konvencionalnih kotlova od livenog gvožđa sa niskotemperaturnim rashladnim sredstvom pojednostavljuje i smanjuje troškove lokalnog snabdevanja energijom. Za snabdevanje toplotom prihvatamo tri kotla za vodu od livenog gvožđa „Tula-3“ toplotne snage od 779 kW svaki na gasno gorivo sledećih karakteristika:

Procijenjena snaga Fr = 2128 kW

Instalirana snaga Fu = 2337 kW

Površina grijanja - 40,6 m?

Broj sekcija - 26

Dimenzije 2249?2300?2361 mm

Maksimalna temperatura grijanje vode - 115?C

Učinkovitost pri radu na plin zk.a. = 0,8

Kada se radi u parnom režimu, pritisak viška pare je 68,7 kPa

Kada se radi u parnom modu, snaga se smanjuje za 4 - 7%

3.4 Izrada godišnjeg plana regulacije snabdijevanja termo kotlovnice

Zbog činjenice da toplotno opterećenje potrošača varira u zavisnosti od temperature spoljašnjeg vazduha, načina rada sistema ventilacije i klimatizacije, potrošnje vode za snabdevanje toplom vodom i tehnološke potrebe, ekonomični načini proizvodnje toplotne energije u kotlarnici moraju biti osigurana centralnom regulacijom opskrbe toplinom.

U mrežama za grijanje vode koristi se visokokvalitetna regulacija opskrbe toplinom, koja se provodi promjenom temperature rashladnog sredstva pri konstantnom protoku.

Grafikoni temperatura vode u toplovodnoj mreži predstavljeni su sa tp = f (tn, ?S), to = f (tn, ?S). Konstruisavši graf metodom datom u radu za tn = 95°C; to = 70?S za grijanje (uzima se u obzir da temperatura rashladnog sredstva u toplovodnoj mreži ne smije pasti ispod 70?S), tpv = 90?S; tov = 55°C - za ventilaciju određujemo opsege temperaturnih promjena rashladnog sredstva u mrežama grijanja i ventilacije. Vrijednosti vanjske temperature su iscrtane duž apscisne ose, a temperatura dovodne vode je prikazana duž ordinatne ose. Izvor se poklapa sa izračunatom unutrašnjom temperaturom za stambene i javne zgrade (18°C) i temperaturom rashladne tečnosti, takođe jednakom 18°C. Na presjeku okomica vraćenih na koordinatne ose u tačkama koje odgovaraju temperaturama tp = 95 °S, tn = -25 °S, nalazi se tačka A, a povlačenjem horizontalne linije od temperature povratne vode od 70 °S, tačka Pronađeno je B. Povezivanjem tačaka A i Sa ishodištem koordinata dobijamo grafik promene temperature isturene i povratne vode u toplovodnoj mreži u zavisnosti od temperature spoljašnjeg vazduha. Ako postoji opterećenje za opskrbu toplom vodom, temperatura rashladne tekućine u dovodnoj liniji mreže otvorenog tipa ne bi trebala pasti ispod 70 °C, stoga graf temperature za dovodnu vodu ima prevojnu tačku C, lijevo od koje je f p =konst. Dovod topline za grijanje na konstantnoj temperaturi kontrolira se promjenom protoka rashladnog sredstva. Minimalna temperatura povratne vode određuje se povlačenjem okomite linije kroz tačku C sve dok se ne siječe sa grafikom povratne vode. Projekcija tačke D na osu ordinata pokazuje najmanju vrijednost pho. Okomita, vraćena iz tačke koja odgovara izračunatoj vanjskoj temperaturi (-16°C), siječe prave linije AC i BD u tačkama E i F, pokazujući maksimalne temperature prednje i povratne vode za ventilacione sisteme. Odnosno, temperature su 91 °C i 47 °C, respektivno, koje ostaju nepromijenjene u rasponu od tn.v i tn (linije EK i FL). U ovom rasponu vanjskih temperatura zraka, ventilacijske jedinice rade sa recirkulacijom, čiji se stepen reguliše tako da temperatura zraka koji ulazi u grijače ostaje konstantna.

Grafikon temperatura vode u mreži grijanja prikazan je na slici 4.

Fig.4. Grafikon temperatura vode u toplovodnoj mreži.

Bibliografija

1. Efendiev A.M. Projektovanje snabdevanja energijom poljoprivrednih preduzeća. Toolkit. Saratov 2009.

2. Zakharov A.A. Radionica o upotrebi toplote u poljoprivredi. Drugo izdanje, revidirano i prošireno. Moskva Agropromizdat 1985.

3. Zakharov A.A. Primena toplote u poljoprivredi. Moskva Kolos 1980.

4. Kiryushatov A.I. Termoelektrane za poljoprivrednu proizvodnju. Saratov 1989.

5. SNiP 2.10.02-84 Zgrade i prostorije za skladištenje i preradu poljoprivrednih proizvoda.

Objavljeno na Allbest.ru

Slični dokumenti

Rad sistema za snabdevanje gasom. Tehničke karakteristike uređaja za grijanje i toplu vodu AOGV-10V. Postavljanje i montaža uređaja. Određivanje satne i godišnje potrošnje prirodnog gasa kod uređaja za grijanje i toplu vodu.

teza, dodana 09.01.2009


Provjera toplinske zaštite vanjskih ograda. Provjerite ima li kondenzacije vlage. Proračun toplotne snage sistema grijanja. Određivanje površine i broja uređaja za grijanje. Aerodinamički proračun kanala ventilacionog sistema.

predmetni rad, dodato 28.12.2017


Vrste sistema centralnog grijanja i principi njihovog rada. Poređenje savremenih sistema za snabdevanje toplotom termohidrodinamičke pumpe tipa TC1 i klasične toplotne pumpe. Moderni sistemi grijanja i tople vode u Rusiji.

sažetak, dodan 30.03.2011


Termotehnički proračun vanjskih ogradnih konstrukcija. Potrošnja toplote za zagrevanje ventilacionog vazduha. Izbor sistema grijanja i vrste grijaćih uređaja, hidraulički proračun. Protivpožarni zahtjevi za projektovanje ventilacijskih sistema.

kurs, dodan 15.10.2013


Projektovanje i proračun jednocijevnog sistema grijanja vode. Određivanje izračunatog toplotnog toka i protoka rashladnog sredstva za uređaje za grijanje. Hidraulički proračun toplotnih gubitaka u prostorijama i zgradama, temperatura u negrijanom podrumu.

kurs, dodato 06.05.2015


Parametri spoljašnjeg i unutrašnjeg vazduha za hladne i tople periode godine. Termotehnički proračun ogradnih konstrukcija. Proračun toplinskih gubitaka zgrade. Izrada toplotnog bilansa i odabir sistema grijanja. Površine uređaja za grijanje.

kurs, dodato 20.12.2015


Proračun toplinskih opterećenja za grijanje, ventilaciju i potrošnu toplu vodu. Sezonsko toplotno opterećenje. Proračun cjelogodišnjeg opterećenja. Proračun temperature vode u mreži. Obračun troškova vode u mreži. Proračun toplotnog dijagrama kotlarnice. Izrada toplotnog dijagrama kotlarnice.

teza, dodana 03.10.2008


Kotlarnica, glavna oprema, princip rada. Hidraulički proračun toplovodnih mreža. Određivanje potrošnje toplotne energije. Izrada pojačanog rasporeda za regulaciju snabdijevanja toplotom. Proces omekšavanja napojne vode, rahljenja i regeneracije.

rad, dodato 15.02.2017


Karakteristike projektovanog kompleksa i izbor tehnologije procesa proizvodnje. Mehanizacija vodosnabdijevanja i pojenja životinja. Tehnološki proračun i izbor opreme. Sistemi ventilacije i grijanja zraka. Proračun razmjene zraka i osvjetljenja.

kurs, dodan 01.12.2008


Primjena radijacijskog grijanja. Radni uvjeti plinskih i električnih infracrvenih emitera. Projektovanje sistema grijanja sa grijačima ITF "Elmash-micro". Sistem kontrole temperature u hangaru i namena dvokanalnog regulatora 2TRM1.

Ñîäåðæàíèå

Uvod

Proračun grijanja, ventilacije i tople vode za školu za 90 učenika

1.1 Kratak opis škole

2 Određivanje toplotnih gubitaka kroz vanjske ograde garaže

3 Proračun grejne površine i izbor grejnih uređaja za sisteme centralnog grejanja

4 Proračun školskog zraka

5 Izbor grijača zraka

6 Obračun potrošnje toplotne energije za opskrbu tople vode škole

Proračun grijanja i ventilacije ostalih objekata prema datoj shemi br. 1 sa centraliziranim i lokalnim opskrbom toplinom

2.1 Proračun potrošnje topline za grijanje i ventilaciju prema proširenim standardima za stambene i javne zgrade

2.2 Proračun potrošnje topline za opskrbu toplom vodom za stambene i javne zgrade

3.Izrada godišnjeg rasporeda toplotnog opterećenja i izbor kotlova

1 Izrada godišnjeg grafikona toplotnog opterećenja

3.2 Izbor rashladnog sredstva

3 Izbor kotlova

3.4 Izrada godišnjeg plana za regulisanje snabdijevanja termo kotlarnice

Bibliografija

Uvod

Agroindustrijski kompleks je energetski intenzivan sektor nacionalne ekonomije. Velika količina energije se troši na grijanje industrijskih, stambenih i javnih zgrada, stvaranje umjetne mikroklime u stočarskim objektima i zaštitnim strukturama tla, sušenje poljoprivrednih proizvoda, proizvodnju proizvoda, dobivanje umjetne hladnoće i za mnoge druge svrhe. Stoga snabdijevanje poljoprivrednih preduzeća energijom uključuje širok spektar poslova vezanih za proizvodnju, prijenos i korištenje toplotne i električne energije, korištenjem tradicionalnih i netradicionalnih izvora energije.

Ovaj kursni projekat predlaže opciju integrisanog snabdevanja energijom naseljenog područja:

· za datu šemu objekata agroindustrijskog kompleksa vrši se analiza potreba za toplotnom energijom, električnom energijom, gasom i hladnom vodom;

· vrši se proračun opterećenja grijanja, ventilacije i tople vode;

· utvrđuje se potrebna snaga kotlarnice koja bi mogla zadovoljiti potrebe domaćinstva za toplinom;

· vrši se izbor kotlova.

· izračunati potrošnju plina,

1. Proračun grijanja, ventilacije i tople vode za školu za 90 učenika

1.1 Kratak opis škole

Dimenzije 43.350x12x2.7.

Zapremina prostorije V = 1709,34 m 3.

Vanjski uzdužni zidovi su nosivi, izrađeni od obložene i završne, zadebljane opeke marke KP-U100/25 u skladu sa GOST 530-95 na cementno-pješčanom malteru M 50, 250 i 120 mm debljine i 140 mm izolacije - polistirenska pjena između njih.

Unutrašnji zidovi su izrađeni od šupljih, zadebljanih keramičkih opeka razreda KP-U100/15 prema GOST 530-95, sa malterom M50.

Pregrade su izrađene od opeke KP-U75/15 u skladu sa GOST 530-95, sa malterom M 50.

Krov - filc (3 sloja), cementno-pješčana košuljica 20mm, ekspandirani polistiren 40mm, krovni filc u 1 sloju, cementno-pješčana košuljica 20mm i armirano-betonska obloga;

Podovi - beton M300 i zemlja nabijena lomljenim kamenom.

Dvostruki prozori sa uparenim drvenim okvirima, veličine prozora 2940x3000 (22 komada) i 1800x1760 (4 komada).

Vanjska drvena jednokrilna vrata 1770x2300 (6 kom)

Projektni parametri vanjskog zraka tn = - 25 0 S.

Procijenjena zimska temperatura ventilacije vanjskog zraka tn.v. = - 16 0 C.

Procijenjena unutrašnja temperatura zraka tv = 16 0 S.

Zona vlažnosti prostora je normalno suva.

Barometarski pritisak 99,3 kPa.

1.2 Proračun školskog zraka

Proces učenja se odvija u školi. Karakteriše ga dugotrajno prisustvo velikog broja studenata. Nema štetnih emisija. Koeficijent izmjene zraka za školu će biti 0,95...2.

K ∙ Vp,

gdje je Q razmjena zraka, m³/h; Vp - zapremina prostorije, m³; K - uzima se brzina izmjene zraka = 1.

Fig.1. Dimenzije sobe.

Zapremina prostorije: = 1709,34 m 3 = 1∙1709,34 = 1709,34 m 3 / h.

U prostoriji uređujemo opću ventilaciju u kombinaciji sa grijanjem. Prirodnu izduvnu ventilaciju uređujemo u obliku izduvnih šahtova, a površina poprečnog presjeka F izduvnih okna nalazi se po formuli: F = Q / (3600 ∙ ν k.in). , prethodno odredivši brzinu vazduha u izduvnom oknu visine h = 2,7 m

ν k.in. =

ν k.in. = = 1,23 m/s = 1709,34∙ / (3600 ∙ 1,23) = 0,38 m²

Broj izduvnih osovina vsh = F / 0,04 = 0,38 / 0,04 = 9,5≈ 10

Prihvatamo 10 ispušnih okna visine 2 m sa živim presjekom od 0,04 m² (dimenzija 200 x 200 mm).

1.3 Određivanje toplotnog gubitka kroz vanjske ograde prostorije

Ne uzimamo u obzir gubitke toplote kroz unutrašnje ograde prostorije, jer temperaturna razlika u odvojenim prostorijama ne prelazi 5 0 C. Određujemo otpor prijenosa topline ogradnih konstrukcija. Otpor prijenosa topline vanjskog zida (sl. 1) ćemo pronaći pomoću formule, koristeći podatke u tabeli. 1, znajući da je toplotna otpornost na apsorpciju toplote unutrašnje površine ograde Rv = 0,115 m 2 ∙ 0 C/W

,

gdje je Rv toplinska otpornost na apsorpciju topline unutrašnje površine ograde, m²·ºS / W; - zbir toplotnih otpora toplotne provodljivosti pojedinih slojeva t - slojna ograda debljine δi (m), izrađena od materijala toplotne provodljivosti λi, W/(m·ºS), vrednosti λ su date u tabeli 1; Rn - toplinska otpornost na prijenos topline vanjske površine ograde Rn=0,043 m 2 ∙ 0 C/W (za vanjske zidove i podove potkrovlja).

Sl.1 Struktura zidnih materijala.

Tabela 1. Toplotna provodljivost i širina zidnih materijala.

Otpor na prijenos topline vanjskog zida:

R 01 = m²·ºS/W.

) Otpor prenosa toplote prozora Ro.ok = 0,34 m 2 ∙ 0 C/W (pronalazimo iz tabele na strani 8)

Otpor prenosa toplote spoljnih vrata i kapija 0,215 m 2 ∙ 0 C/W (pronađeno iz tabele na strani 8)

) Otpornost stropa na prijenos topline za strop bez krova (Rv=0,115 m 2 ∙ 0 S/W, Rn=0,043 m 2 ∙ 0 S/W).

Proračun toplotnih gubitaka kroz plafone:

Sl.2 stropna konstrukcija.

Tabela 2. Toplotna provodljivost i širina podnih materijala

Otpor na prijenos topline stropa

m 2 ∙ 0 C/W.

) Toplotni gubici kroz podove izračunavaju se po zonama - trakama širine 2 m, paralelno sa vanjskim zidovima (sl. 3).

Površina etažnih zona minus površina podruma: = 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 142 m 2

F1=12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 = 48 m 2 ,= 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2=148 m 2

F2=12 ∙ 2 + 12∙ 2 = 48 m 2 ,= 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2=142 m 2

F3=6 ∙ 0,5 + 12 ∙ 2 = 27 m 2

Površine podrumskih etaža: = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 m 2

F1=6 ∙ 2 + 6 ∙ 2 = 24 m 2 ,= 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2=60 m 2

F2=6 ∙ 2 = 12 m 2

F1 = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2=60 m 2

Podovi koji se nalaze direktno na tlu smatraju se neizolovanim ako se sastoje od više slojeva materijala, od kojih je toplinska provodljivost svakog od njih λ≥1,16 W/(m 2 ∙ 0 C). Podovi se smatraju izoliranim ako izolacijski sloj ima λ<1,16 Вт/м 2 ∙ 0 С.

Otpor prenosa toplote (m 2 ∙ 0 C/W) za svaku zonu određuje se kao za neizolovane podove, jer toplotna provodljivost svakog sloja λ≥1,16 W/m 2 ∙ 0 C. Dakle, otpor prenosa toplote Ro=Rn.p. za prvu zonu je 2,15, za drugu - 4,3, za treću - 8,6, ostatak - 14,2 m 2 ∙ 0 C/W.

) Ukupna površina prozorskih otvora: cca = 2,94∙3∙22+1,8∙1,76∙6 = 213 m2.

Ukupna površina vanjskih vrata: dv = 1,77 ∙ 2,3 ∙ 6 = 34,43 m2.

Površina vanjskog zida minus otvori za prozore i vrata: n.s. = 42,85 ∙ 2,7 + 29,5 ∙ 2,7 + 11,5 ∙ 2,7 + 14,5∙ 2,7+3∙ 2,7+8,5∙ 2,7 - 213-34 ,43 = 62 m2.

Površina zida podruma: n.s.p =14,5∙2,7+5,5∙2,7-4,1=50

) Površina plafona: pot = 42,85 ∙ 12+3∙ 8,5 = 539,7 m 2 ,

,

gdje je F površina ograde (m²), koja se izračunava s točnošću od 0,1 m² (linearne dimenzije ogradnih konstrukcija određuju se s točnošću od 0,1 m, poštujući pravila mjerenja); tv i tn - izračunate temperature unutrašnjeg i spoljašnjeg vazduha, ºS (dod. 1…3); R 0 - ukupni otpor prenosa toplote, m 2 ∙ 0 C / W; n je koeficijent koji ovisi o položaju vanjske površine ograde u odnosu na vanjski zrak, uzet ćemo vrijednosti koeficijenta n=1 (za vanjske zidove, krovove bez krova, tavanske podove sa čelikom, popločane ili azbest-cementni krov preko rijetke letve, podovi na zemlji)

Toplotni gubici kroz vanjske zidove:

FNS = 601,1 W.

Toplotni gubici kroz vanjske zidove podruma:

Fn.s.p = 130,1 W.

∑F n.s. =F n.s. +F n.s.p. =601,1+130,1=731,2 W.

Gubitak toplote kroz prozore:

Fock = 25685 W.

Toplotni gubici kroz vrata:

FDV = 6565,72 W.

Gubitak toplote kroz plafon:

Fpot = = 13093,3 W.

Gubitak toplote kroz pod:

Fpol = 6240,5 W.

Toplotni gubici kroz podrumsku etažu:

Fpol.p = 100 W.

∑F sprat =F sprat. +F polovina str. =6240,5+100=6340,5 W.

Dodatni gubici topline kroz vanjske vertikalne i kosih (vertikalna projekcija) zidova, vrata i prozora ovise o različitim faktorima. Vrijednosti Fdob se izračunavaju kao postotak glavnih toplinskih gubitaka. Dodatni gubici topline kroz vanjski zid i prozore okrenute prema sjeveru, istoku, sjeverozapadu i sjeveroistoku iznose 10%, a prema jugoistoku i zapadu - 5%.

Pretpostavlja se da dodatni gubici za infiltraciju vanjskog zraka za industrijske zgrade iznose 30% glavnih gubitaka kroz sve ograde:

Finf = 0,3 · (Fn.s. + Fok. + Fpot. + Fdv + Fpol.) = 0,3 · (731,2 + 25685 + 13093,3 + 6565,72 + 6340,5) = 15724, 7 W

Dakle, ukupni gubitak topline određuje se formulom:

1.4 Proračun grejne površine i izbor uređaja za grejanje za sisteme centralnog grejanja

Najčešći i univerzalno korišteni uređaji za grijanje su radijatori od lijevanog željeza. Ugrađuju se u stambene, javne i razne industrijske objekte. Čelične cijevi koristimo kao uređaje za grijanje u industrijskim prostorijama.

Prvo odredimo tok topline iz cjevovoda sistema grijanja. Toplotni tok koji se u prostoriju daje otvoreno položenim neizoliranim cjevovodima određuje se formulom 3:

Ftr = Ftr ∙ ktr · (ttr - tv) ∙ η,

gdje je Ftr = π ∙ d l - površina vanjske površine cijevi, m²; d i l - vanjski prečnik i dužina cjevovoda, m (prečnici magistralnih cjevovoda su obično 25...50 mm, usponi 20...32 mm, priključci na uređaje za grijanje 15...20 mm); ktr - koeficijent prolaza toplote cevi W/(m 2 ∙ 0 C) određuje se prema tabeli 4 u zavisnosti od temperaturnog pritiska i vrste rashladnog sredstva u cevovodu, ºC; η - koeficijent jednak 0,25 za dovodni vod koji se nalazi ispod plafona, za vertikalne uspone - 0,5, za povratni vod koji se nalazi iznad poda - 0,75, za priključke na uređaj za grejanje - 1,0

Dovodna cijev:

Prečnik-50mm:50mm =3.14∙73.4∙0.05=11.52 m²;

Prečnik 32mm:32mm =3.14∙35.4∙0.032=3.56 m²;

Prečnik-25 mm:25mm =3,14∙14,45∙0,025=1,45 m²;

Prečnik-20:20mm =3,14∙32,1∙0,02=2,02 m²;

Povratni cjevovod:

Prečnik-25mm:25mm =3.14∙73.4∙0.025=5.76 m²;

Prečnik-40mm:40mm =3.14∙35.4∙0.04=4.45 m²;

Prečnik-50mm:50mm =3.14∙46.55∙0.05=7.31 m²;

Koeficijent prolaza toplote cevi za prosečnu razliku između temperature vode u uređaju i temperature vazduha u prostoriji (95+70) / 2 - 15 = 67,5 ºS uzima se jednakim 9,2 W/(m²∙ºS). u skladu sa podacima u tabeli 4.

Direktno provođenje toplote:

F p1,50 mm = 11,52 ∙ 9,2 · (95 - 16) ∙ 1 = 8478,72 W;

F p1,32mm =3,56∙9,2 · (95 - 16)∙1=2620,16 W;

F p1,25mm =1,45∙9,2 · (95 - 16)∙1=1067,2 W;

F p1,20mm =2,02∙9,2 · (95 - 16)∙1=1486,72 W;

Povratna toplotna cijev:

F p2,25mm =5,76∙9,2 · (70 - 16)∙1=2914,56 W;

F p2,40mm =4,45∙9,2 · (70 - 16)∙1=2251,7 W;

F p2,50mm =7,31∙9,2 · (70 - 16)∙1=3698,86 W;

Ukupni protok toplote iz svih cjevovoda:

F tr =8478,72+2620,16+1067,16+1486,72+2914,56+2251,17+3698,86=22517,65 W

Potrebna površina grijanja (m²) uređaja približno je određena formulom 4:

,

gdje je Fogr-Ftr prijenos topline uređaja za grijanje, W; Ftr - prijenos topline otvorenih cjevovoda koji se nalaze u istoj prostoriji sa uređajima za grijanje, W; pr - koeficijent prolaza topline uređaja, W/(m 2 ∙ 0 C). za grijanje vode tpr = (tg+to)/2; tg i to - izračunata temperatura tople i rashlađene vode u uređaju; za grejanje parom niskog pritiska uzima se tpr=100 ºS, u sistemima visokog pritiska tpr je jednak temperaturi pare ispred uređaja pri njegovom odgovarajućem pritisku; tv - procijenjena temperatura zraka u prostoriji, ºS; β 1 - faktor korekcije koji uzima u obzir način ugradnje uređaja za grijanje. Kada se slobodno postavlja uz zid ili u nišu dubine 130 mm, β 1 = 1; u ostalim slučajevima, vrijednosti β 1 se uzimaju na osnovu sljedećih podataka: a) uređaj se postavlja uz zid bez niše i oblaže daskom u obliku police s razmakom između ploče i ploče uređaj za grijanje 40...100 mm, koeficijent β 1 = 1,05...1,02; b) uređaj je ugrađen u zidnu nišu dubine veće od 130 mm sa rastojanjem između ploče i uređaja za grijanje od 40...100 mm, koeficijent β 1 = 1,11...1,06; c) uređaj je ugrađen u zid bez niše i pokriven drvenim ormarićem sa utorima u gornjoj dasci i u prednjem zidu u blizini poda sa rastojanjem između ploče i uređaja za grijanje 150, 180, 220 i 260 mm, koeficijent β 1 je 1,25; 1.19; 1.13 i 1.12; β 1 - faktor korekcije β 2 - faktor korekcije koji uzima u obzir hlađenje vode u cjevovodima. Sa otvorenom instalacijom cevovoda za grejanje vode i sa parnim grejanjem β 2 =1. za skriveni cevovod, sa cirkulacijom pumpe β 2 = 1,04 (jednocevni sistemi) i β 2 = 1,05 (dvocevni sistemi sa nadzemnim razvodom); pri prirodnoj cirkulaciji, zbog povećanja hlađenja vode u cevovodima, vrednosti β 2 treba pomnožiti sa koeficijentom 1,04.pr= 96 m²;

Potreban broj sekcija radijatora od lijevanog željeza za izračunatu prostoriju određuje se formulom:

Fpr / fsection,

gdje je fsection površina grijanja jednog dijela, m² (tabela 2). = 96 / 0,31 = 309.

Rezultirajuća vrijednost n je približna. Po potrebi se dijeli na nekoliko uređaja i, uvođenjem korektivnog faktora β 3, uzimajući u obzir promjenu prosječnog koeficijenta prolaza topline uređaja u zavisnosti od broja sekcija u njemu, broj sekcija prihvaćenih za ugradnju u svaki uređaj za grijanje je pronađen:

usta = n · β 3 ;

usta = 309 · 1,05 = 325.

Postavljamo 27 radijatora u 12 sekcija.

grijanje vodosnabdijevanje škola ventilacija

1.5 Izbor grijača

Grijači zraka se koriste kao uređaji za grijanje za povećanje temperature zraka koji se dovodi u prostoriju.

Izbor grijača zraka određuje se sljedećim redoslijedom:

Određujemo protok topline (W) koji se koristi za zagrijavanje zraka:

Fv = 0,278 ∙ Q ∙ ρ ∙ c ∙ (tv - tn), (10)

gdje je Q zapreminski protok zraka, m³/h; ρ - gustina vazduha na temperaturi tk, kg/m³; sr = 1 kJ/ (kg∙ ºS) - specifični izobarični toplotni kapacitet vazduha; tk - temperatura zraka nakon grijača, ºS; tn - početna temperatura zraka koji ulazi u grijač, ºS

Gustina zraka:

ρ = 346/(273+18) 99,3/99,3 = 1,19;

Fv = 0,278 ∙ 1709,34 ∙ 1,19 ∙ 1 ∙ (16- (-16)) = 18095,48 W.

,

Procijenjena masovna brzina zraka je 4-12 kg/s∙ m².

m².

3. Zatim, prema tabeli 7, biramo model i broj grijača sa površinom poprečnog presjeka na otvorenom blizu izračunatoj. Prilikom ugradnje nekoliko grijača paralelno (duž protoka zraka), uzima se u obzir njihova ukupna otvorena površina poprečnog presjeka. Odabiremo 1 K4PP br. 2 sa površinom poprečnog presjeka čistog zraka od 0,115 m² i površinom grijanja od 12,7 m²

4. Za odabrani grijač izračunajte stvarnu masovnu brzinu zraka

= 4,12 m/s.

Nakon toga, prema grafikonu (Sl. 10) za usvojeni model grijača, nalazimo koeficijent prolaza topline k u zavisnosti od vrste rashladnog sredstva, njegove brzine i vrijednosti νρ. Prema grafikonu, koeficijent prolaza toplote k = 16 W/(m 2 0 C)

Određujemo stvarni toplinski protok (W) koji grijaća jedinica prenosi na zagrijani zrak:

Fk = k ∙ F ∙ (t´sr - tsr),

gdje je k koeficijent prolaza topline, W/(m 2 ∙ 0 C); F - površina grijanja grijača, m²; t´av - prosječna temperatura rashladnog sredstva, ºS, za rashladno sredstvo - para - t´av = 95 ºS; tsr - prosječna temperatura zagrijanog zraka t´sr = (tk + tn) /2

Fk = 16 ∙ 12,7 ∙ (95 -(16-16)/2) = 46451 ∙2=92902 W.

pločasti grijači KZPP br.7 daju toplinski tok od 92902 W, a potreban je 83789,85 W. Kao rezultat toga, prijenos topline je u potpunosti osiguran.

Margina prijenosa topline je =6%.

1.6 Obračun potrošnje toplote za opskrbu tople vode škole

U školi je topla voda potrebna za sanitarne i kućne potrebe. Škola sa 90 sedišta troši 5 litara tople vode dnevno. Ukupno: 50 litara. Stoga postavljamo 2 uspona sa protokom vode od 60 l/h svaki (odnosno samo 120 l/h). S obzirom da se topla voda u prosjeku koristi za sanitarne potrebe oko 7 sati u toku dana, nalazimo da je količina tople vode 840 l/dan. Potrošnja škole po satu je 0,35 m³/h

Tada će protok topline do vodovoda biti

Fgv. = 0,278 · 0,35 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 20038 W

Broj tuš kabina za školu je 2. Satna potrošnja tople vode po kabini je Q = 250 l/h, pretpostavimo da tuš u prosjeku radi 2 sata dnevno.

Tada ukupna potrošnja tople vode: Q = 3 2 250 10 -3 = 1m 3

Fgv. =0,278 · 1 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 57250 W.

∑F g.v. =20038+57250=77288 W.

2. Proračun toplotnog opterećenja za centralno grijanje

Maksimalni protok toplote (W) potrošen na grejanje stambenih i javnih zgrada u selu uključenih u sistem centralnog grejanja može se odrediti agregiranim pokazateljima u zavisnosti od stambene površine koristeći sledeće formule:

Fotografija = φ ∙ F,

Photo.j.=0.25∙Phot.j., (19)

gdje je φ zbirni pokazatelj maksimalnog specifičnog toplotnog toka utrošenog na grijanje 1 m² stambenog prostora, W/m². Vrijednosti φ određuju se u zavisnosti od izračunate zimske vanjske temperature zraka prema rasporedu (Sl. 62); F - stambena površina, m².

1. Za trinaest zgrada sa 16 stanova površine 720 m2 dobijamo:

Fotografija = 13 ∙ 170 ∙ 720 = 1591200 W.

Za jedanaest 8-stambenih zgrada površine 360 ​​m2 dobijamo:

Fotografija = 8 ∙ 170 ∙ 360 = 489600 W.

Za med tačka dimenzija 6x6x2.4 dobijamo:

Photototal=0,25∙170∙6∙6=1530 W;

Za kancelariju dimenzija 6x12 m:

Općenita slika = 0,25 ∙ 170∙ 6 12 = 3060 W,

Za pojedinačne stambene, javne i industrijske zgrade, maksimalni toplinski tokovi (W) utrošeni na grijanje i grijanje zraka u sustavu dovodne ventilacije približno su određeni formulama:

Ph = qot Vn (tv - tn) a,

Fv = qv · Vn · (tv - tn.v.),

gdje su q from i q in specifične karakteristike grijanja i ventilacije zgrade, W/(m 3 · 0 C), uzete prema tabeli 20; V n - zapremina objekta prema vanjskoj mjeri bez podruma, m 3, uzima se prema tipskim projektima ili se određuje množenjem njegove dužine sa širinom i visinom od planske razine tla do vrha vijenca ; t in = prosječna projektna temperatura zraka, tipična za većinu prostorija u zgradi, 0 C; t n = izračunata zimska temperatura spoljašnjeg vazduha, - 25 0 C; t n.v. - procijenjena zimska temperatura ventilacije vanjskog zraka, - 16 0 C; a - faktor korekcije koji uzima u obzir uticaj lokalnih klimatskih uslova na specifične termičke karakteristike pri tn = 25 0 C a = 1,05

Ph = 0,7 ∙ 18∙36∙4,2 ∙ (10 - (- 25)) ∙ 1,05 = 5000,91 W,

Fv.tot.=0,4∙5000,91=2000 W.

Brigadna kuća:

Ph = 0,5∙ 1944 ∙ (18 - (- 25)) ∙ 1,05 = 5511,2 W,

Školska radionica:

Ph = 0,6 ∙ 1814,4 ∙ (15 - (- 25)) 1,05 = 47981,8 W,

Fv = 0,2 ∙ 1814,4 ∙ (15 - (- 16)) ∙ = 11249,28 W,

2.2 Proračun potrošnje topline za opskrbu toplom vodom za stambene i javne zgrade

Prosječni protok topline (W) utrošen tokom perioda grijanja za dovod tople vode u zgrade nalazi se pomoću formule:

F g.v. = q g.v. n f,

U zavisnosti od stope potrošnje vode na temperaturi od 55 0 C, zbirni pokazatelj prosječnog toplotnog protoka (W) utrošenog na opskrbu toplom vodom za jednu osobu bit će jednak: Pri potrošnji vode - 115 l/dan q g.w. je 407 W.

Za 16 stambenih zgrada sa 60 stanovnika, toplotni tok za opskrbu toplom vodom će biti: F g.w. = 407 60 = 24420 W,

za trinaest takvih kuća - F g.v. = 24420 · 13 = 317460 W.

Potrošnja toplote za toplu vodu osam 16 stambenih zgrada sa 60 stanara ljeti

F g.v.l. = 0,65 · F g.v. = 0,65 317460 = 206349 W

Za 8 stambenih zgrada sa 30 stanovnika, toplotni tok za opskrbu toplom vodom će biti:

F g.v. = 407 · 30 = 12210 W,

za jedanaest takvih kuća - F g.v. = 12210 · 11 = 97680 W.

Potrošnja toplotne energije za vodosnabdijevanje jedanaest 8-stambenih zgrada sa 30 stanovnika ljeti

F g.v.l. = 0,65 · F g.v. = 0,65 · 97680 = 63492 W.

Tada će protok topline do kancelarijskog vodovoda biti:

Fgv. = 0,278 ∙ 0,833 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55 - 5) = 47690 W

Potrošnja toplote za kancelarijsku toplu vodu ljeti:

F g.v.l. = 0,65 ∙ F g.v. = 0,65 ∙ 47690 = 31000 W

Toplotni tok u dovod medicinske vode. tačka će biti:

Fgv. = 0,278 ∙ 0,23 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55 - 5) = 13167 W

Potrošnja toplote za med za opskrbu toplom vodom. stavka ljeti:

F g.v.l. = 0,65 ∙ F g.v. = 0,65 ∙ 13167 = 8559 W

U radionicama je topla voda potrebna i za sanitarne i kućne potrebe.

Radionica sadrži 2 uspona sa protokom vode od 30 l/h svaki (odnosno ukupno 60 l/h). S obzirom da se topla voda za sanitarne potrebe u prosjeku troši oko 3 sata u toku dana, nalazimo količinu tople vode - 180 l/dan.

Fgv. = 0,278 · 0,68 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 38930 W

Toplotni protok utrošen za dovod tople vode u školsku radionicu ljeti:

Fgv.l = 38930 · 0,65 = 25304,5 W

Zbirna tabela toplotnih tokova

∑F ukupno =F od +F do +F g.v. =2147318+13243+737078=2897638 W.

3. Izrada godišnjeg rasporeda toplotnog opterećenja i izbor kotlova

.1 Izrada godišnjeg grafikona toplotnog opterećenja

Godišnja potrošnja za sve vrste potrošnje topline može se izračunati analitičkim formulama, ali je pogodnije odrediti grafički iz godišnjeg rasporeda toplinskog opterećenja, što je također potrebno za uspostavljanje režima rada kotlovnice tijekom cijele godine. Takav grafikon se konstruiše u zavisnosti od trajanja različitih temperatura u datom području, što je određeno prema Dodatku 3.

Na sl. Na slici 3 prikazan je grafikon godišnjeg opterećenja kotlarnice koja opslužuje stambeni prostor naselja i grupu industrijskih objekata. Grafikon se konstruiše na sledeći način. Na desnoj strani, duž ose apscise, prikazano je trajanje rada kotlarnice u satima, na lijevoj strani - temperatura vanjskog zraka; Potrošnja topline je prikazana duž ordinatne ose.

Prvo se crta grafikon promjena potrošnje topline za grijanje stambenih i javnih zgrada u zavisnosti od vanjske temperature. Da bi se to postiglo, ukupni maksimalni toplinski protok utrošen na grijanje ovih zgrada iscrtava se na osi ordinate, a pronađena tačka je povezana pravom linijom sa tačkom koja odgovara vanjskoj temperaturi zraka jednakoj prosječnoj projektnoj temperaturi stambenih zgrada; javne i industrijske zgrade tv = 18 °S. S obzirom da se početak sezone grijanja uzima na temperaturi od 8 °C, linija 1 grafikona do ove temperature prikazana je isprekidanom linijom.

Potrošnja topline za grijanje i ventilaciju javnih zgrada u funkciji tn je nagnuta prava linija 3 od tv = 18 °S do izračunate temperature ventilacije tn.v. za datu klimatsku regiju. Na nižim temperaturama se zrak prostorije miješa sa dovodnim vanjskim zrakom, tj. dolazi do recirkulacije, a potrošnja topline ostaje nepromijenjena (grafikon je paralelan s apscisnom osom). Na sličan način izrađuju se i grafikoni potrošnje topline za grijanje i ventilaciju različitih industrijskih objekata. Prosječna temperatura industrijskih zgrada tv = 16 °S. Na slici je prikazana ukupna potrošnja topline za grijanje i ventilaciju za ovu grupu objekata (redovi 2 i 4 počevši od temperature od 16 °C). Potrošnja topline za opskrbu toplom vodom i tehnološke potrebe ne ovisi o tn. Opšti grafikon za ove toplotne gubitke je prikazan kao prava linija 5.

Ukupni grafikon potrošnje topline u zavisnosti od temperature vanjskog zraka prikazan je isprekidanom linijom 6 (prelomna tačka odgovara tn.v.), odsijecajući na osi ordinate segment jednak maksimalnom protoku topline potrošenog na sve vrste potrošnje (∑Phot + ∑Fv + ∑Fg. V. + ∑Ft) pri izračunatoj vanjskoj temperaturi tn.

Zbrajanjem ukupnih opterećenja dobio sam 2.9W.

Desno od apscisne ose za svaku vanjsku temperaturu vođen je broj sati grijne sezone (kumulativno) tokom kojih je temperatura ostala jednaka ili niža od one za koju je rađena konstrukcija (Prilog 3). I kroz ove tačke se povlače okomite linije. Zatim se ordinate koje odgovaraju maksimalnoj potrošnji topline pri istim vanjskim temperaturama projiciraju na ove linije iz grafa ukupne potrošnje topline. Dobijene tačke su povezane glatkom krivom 7, koja predstavlja grafik toplotnog opterećenja tokom perioda grejanja.

Područje ograničeno koordinatnim osa, krivulja 7 i horizontalna linija 8, koja prikazuje ukupno ljetno opterećenje, izražava godišnju potrošnju topline (GJ/god):

godina = 3,6 ∙ 10 -6 ∙ F ∙ m Q ∙ m n,

gdje je F površina grafikona godišnjeg toplinskog opterećenja, mm²; m Q i m n su skale potrošnje topline i vremena rada kotlarnice, odnosno W/mm i h/mm.godina = 3,6 ∙ 10 -6 ∙ 9871,74 ∙ 23548 ∙ 47,8 = 40001,67 J/god.

Od toga na period grijanja otpada 31681,32 J/god, što je 79,2%, za ljeto 6589,72 J/god, što je 20,8%.

3.2 Izbor rashladnog sredstva

Koristimo vodu kao rashladno sredstvo. S obzirom da je toplotno projektovano opterećenje Fr ≈ 2,9 MW, što je manje od uslova (Fr ≤ 5,8 MW), dozvoljeno je koristiti vodu temperature 105 ºS u dovodnom vodu, au povratnom cevovodu temperatura vode je pretpostavljeno da je 70 ºS. Istovremeno, uzimamo u obzir da pad temperature u potrošačkoj mreži može doseći 10%.

Upotreba pregrijane vode kao rashladnog sredstva omogućava veću uštedu u metalu cijevi smanjenjem njihovog promjera i smanjuje potrošnju energije mrežnih pumpi, budući da se smanjuje ukupna količina vode koja cirkulira u sistemu.

Budući da je nekim potrošačima potrebna para u tehničke svrhe, potrošači moraju ugraditi dodatne izmjenjivače topline.

3.3 Izbor kotlova

Grijanje i industrijske kotlovnice, ovisno o vrsti kotlova ugrađenih u njih, mogu biti toplovodne, parne ili kombinirane - s parnim i toplovodnim kotlovima.

Izbor konvencionalnih kotlova od livenog gvožđa sa niskotemperaturnim rashladnim sredstvom pojednostavljuje i smanjuje troškove lokalnog snabdevanja energijom. Za snabdevanje toplotom prihvatamo tri kotla za vodu od livenog gvožđa „Tula-3“ toplotne snage od 779 kW svaki na gasno gorivo sledećih karakteristika:

Procijenjena snaga Fr = 2128 kW

Instalirana snaga Fu = 2337 kW

Površina grijanja - 40,6 m²

Broj sekcija - 26

Dimenzije 2249×2300×2361 mm

Maksimalna temperatura zagrevanja vode - 115 ºS

Učinkovitost pri radu na plin η a.a. = 0,8

Kada se radi u parnom režimu, pritisak viška pare je 68,7 kPa

.4 Izrada godišnjeg plana za regulisanje snabdijevanja termo kotlarnice

Zbog činjenice da toplotno opterećenje potrošača varira u zavisnosti od temperature spoljašnjeg vazduha, načina rada sistema ventilacije i klimatizacije, potrošnje vode za snabdevanje toplom vodom i tehnološke potrebe, ekonomični načini proizvodnje toplotne energije u kotlarnici moraju biti osigurana centralnom regulacijom opskrbe toplinom.

U mrežama za grijanje vode koristi se visokokvalitetna regulacija opskrbe toplinom, koja se provodi promjenom temperature rashladnog sredstva pri konstantnom protoku.

Grafikoni temperatura vode u toplovodnoj mreži predstavljeni su sa tp = f (tn, ºS), to = f (tn, ºS). Nakon što je konstruisan graf metodom datom u radu za tn = 95 ºS; to = 70 ºS za grijanje (uzima se u obzir da temperatura rashladnog sredstva u mreži za dovod tople vode ne bi trebala pasti ispod 70 ºS), tpv = 90 ºS; tov = 55 ºS - za ventilaciju određujemo raspon temperaturnih promjena rashladnog sredstva u mrežama grijanja i ventilacije. Vrijednosti vanjske temperature su iscrtane duž apscisne ose, a temperatura dovodne vode je prikazana duž ordinatne ose. Porijeklo se poklapa sa izračunatom unutrašnjom temperaturom za stambene i javne zgrade (18 ºS) i temperaturom rashladnog sredstva, također jednakom 18 ºS. Na presjeku okomica vraćenih na koordinatne osi u tačkama koje odgovaraju temperaturama tp = 95 ºS, tn = -25 ºS, nalazi se tačka A, a povlačenjem horizontalne linije od temperature povratne vode od 70 ºS nalazi se tačka B Povezivanjem tačaka A i B sa početnim koordinatama dobijamo grafik promene temperature isturene i povratne vode u toplovodnoj mreži u zavisnosti od temperature spoljašnjeg vazduha. Ako postoji opterećenje za opskrbu toplom vodom, temperatura rashladne tekućine u dovodu mreže otvorenog tipa ne bi trebala pasti ispod 70 °C, stoga temperaturni graf za dovodnu vodu ima prevojnu tačku C, lijevo od koje je τ p =konst. Dovod topline za grijanje na konstantnoj temperaturi kontrolira se promjenom protoka rashladnog sredstva. Minimalna temperatura povratne vode određuje se povlačenjem okomite linije kroz tačku C sve dok se ne siječe sa grafikom povratne vode. Projekcija tačke D na os ordinate pokazuje najmanju vrijednost τto. Okomita, vraćena iz tačke koja odgovara izračunatoj spoljnoj temperaturi (-16 ºS), seče prave linije AC i BD u tačkama E i F, pokazujući maksimalne temperature prednje i povratne vode za ventilacione sisteme. Odnosno, temperature su 91 ºS i 47 ºS, respektivno, koje ostaju nepromijenjene u rasponu od tn.v i tn (linije EK i FL). U ovom rasponu vanjskih temperatura zraka, ventilacijske jedinice rade sa recirkulacijom, čiji se stepen reguliše tako da temperatura zraka koji ulazi u grijače ostaje konstantna.

Grafikon temperatura vode u mreži grijanja prikazan je na slici 4.

Fig.4. Grafikon temperatura vode u toplovodnoj mreži.

Bibliografija

1. Efendiev A.M. Projektovanje snabdevanja energijom poljoprivrednih preduzeća. Toolkit. Saratov 2009.

Zakharov A.A. Radionica o upotrebi toplote u poljoprivredi. Drugo izdanje, revidirano i prošireno. Moskva Agropromizdat 1985.

Zakharov A.A. Primena toplote u poljoprivredi. Moskva Kolos 1980.

Kiryushatov A.I. Termoelektrane za poljoprivrednu proizvodnju. Saratov 1989.

SNiP 2.10.02-84 Zgrade i prostorije za skladištenje i preradu poljoprivrednih proizvoda.