Piezometrijski graf toplotne mreže. Hidraulični proračun sistema za grejanje vode Hidraulički proračun sistema za grejanje vode metodom specifičnog gubitka pritiska usled trenja
Pročitajte također
"Konkretizacija pokazatelja kvantiteta i kvaliteta komunalnih resursa u savremenim realnostima stambeno-komunalnih usluga"
SPECIFIKACIJA INDIKATORA KOLIČINE I KVALITETA KOMUNALNIH RESURSA U SAVREMENIM STVARNOSTIMA HUSALNOG PREDUZEĆA
V.U. Kharitonsky, Šef Odjeljenja za inženjerske sisteme
A. M. Filippov, Zamjenik načelnika Odjeljenja za inženjerske sisteme,
Moskovski državni stambeni inspektorat
Dokumenti koji regulišu pokazatelje količine i kvaliteta komunalnih resursa koji se isporučuju potrošačima domaćinstava na granici odgovornosti resursnih i stambenih organizacija do danas nisu izrađeni. Pored postojećih zahtjeva, stručnjaci Moskovske stambene inspekcije predlažu da se specificiraju vrijednosti parametara sistema za opskrbu toplinom i vodom na ulazu u zgradu kako bi se održao kvalitet javnih usluga u stambenim višestambenim zgradama. .
Pregled važećih pravila i propisa za tehnički rad stambenog fonda u oblasti stambeno-komunalnih usluga pokazao je da su trenutno građevinske, sanitarne norme i pravila, GOST R 51617-2000 * "Stambeno-komunalne usluge", " Pravila za pružanje javnih usluga građanima", odobrena Uredbom Vlade Ruske Federacije od 23. maja 2006. br. 307 i drugim važećim regulatornim dokumentima razmatraju i postavljaju parametre i režime samo na izvoru (centralna toplana, kotlarnica, pumpna stanica za podizanje vode) koja proizvodi komunalni resurs (hladnu, toplu vodu i toplotnu energiju), i to direktno u stanu stanara, gdje se obavlja komunalna usluga. Međutim, ne uzimaju u obzir trenutne realnosti podjele stambeno-komunalnih usluga na stambene zgrade i javno-komunalne objekte i utvrđene granice odgovornosti resursnih i stambenih organizacija, koje su predmet beskrajnih sporova prilikom utvrđivanja krivac za nepružanje usluga stanovništvu ili pružanje usluga neodgovarajućeg kvaliteta. Dakle, danas ne postoji dokument koji reguliše indikatore kvantiteta i kvaliteta na ulazu u kuću, na granici odgovornosti resursnih i stambenih organizacija.
Ipak, analiza kvaliteta isporučenih komunalnih resursa i usluga koju je sprovela Moskovska stambena inspekcija pokazala je da se odredbe federalnih regulatornih pravnih akata iz oblasti stambeno-komunalnih usluga mogu detaljnije i konkretizirati u odnosu na stambene zgrade, što će omogućiti uspostavljanje međusobne odgovornosti stambenih organizacija za snabdijevanje resursima i upravljanje njima. Treba napomenuti da se kvalitet i kvantitet komunalnih resursa koji se isporučuju na granici operativne odgovornosti stambene organizacije koja snabdijeva i upravlja resursima, te komunalnih usluga stanarima utvrđuje i ocjenjuje na osnovu očitavanja, prije svega, uobičajenih kućnih brojila. instaliran na ulazima
sistemi snabdijevanja toplotom i vodom stambenih zgrada, te automatizirani sistem za praćenje i obračun potrošnje energije.
Dakle, Moszhilinspektsiya, zasnovana na interesima stanovnika i dugogodišnjoj praksi, pored zahtjeva regulatornih dokumenata iu razvoju odredbi SNiP-a i SanPin-a u vezi sa uslovima rada, kao i u cilju poštovanja kvalitet javnih usluga koje se pružaju stanovništvu u stambenim višestambenim zgradama, predloženo je da se reguliše ulazak u sisteme za snabdevanje toplotom i vodom u kuću (na merno-kontrolnoj jedinici), evidentirane sledeće standardne vrednosti parametara i režima uobičajenim kućnim mjernim uređajima i automatiziranim sistemom za praćenje i mjerenje potrošnje energije:
1) za sistem centralnog grijanja (CH):
Odstupanje srednje dnevne temperature vode iz mreže koja se dovodi u sisteme grijanja mora biti unutar ± 3% od utvrđenog temperaturnog rasporeda. Prosječna dnevna temperatura vode povratne mreže ne bi trebala prelaziti temperaturu naznačenu temperaturnom grafikom za više od 5%;
Pritisak mrežne vode u povratnom cevovodu sistema centralnog grijanja mora biti najmanje 0,05 MPa (0,5 kgf / cm 2) veći od statičkog (za sistem), ali ne veći od dozvoljenog (za cjevovode, grijače , armature i drugu opremu). Po potrebi je dozvoljena ugradnja regulatora povratne vode na povratnim cjevovodima u ITP sistema grijanja stambenih zgrada direktno povezanih na glavne toplinske mreže;
Mrežni pritisak vode u dovodnom cevovodu sistema CG mora biti veći od potrebnog pritiska vode u povratnim cevovodima za količinu raspoloživog pritiska (da bi se obezbedila cirkulacija nosača toplote u sistemu);
Raspoloživi pritisak (pad pritiska između dovodnog i povratnog cevovoda) nosača toplote na ulazu mreže centralnog grejanja u zgradu moraju održavati toplotne organizacije u okviru:
a) sa zavisnom vezom (sa liftovskim jedinicama) - u skladu sa projektom, ali ne manje od 0,08 MPa (0,8 kgf / cm 2);
b) sa nezavisnim priključkom - u skladu sa projektom, ali ne manje od 0,03 MPa (0,3 kgf / cm2) više od hidrauličkog otpora sistema centralnog grijanja unutar kuće.
2) Za sistem za snabdevanje toplom vodom (PTV):
Temperatura tople vode u dovodnom cevovodu PTV-a za zatvorene sisteme unutar 55-65 °C, za otvorene sisteme za snabdevanje toplotom unutar 60-75 °S;
Temperatura u cirkulacionom cevovodu PTV (za zatvorene i otvorene sisteme) 46-55 °S;
Aritmetička sredina temperature tople vode u dovodnim i cirkulacijskim cevovodima na ulazu u sistem PTV ne sme u svakom slučaju biti niža od 50 °C;
Dostupni pritisak (pad pritiska između dovodnog i cirkulacionog cjevovoda) pri procijenjenom protoku cirkulacije PTV sistema mora biti najmanje 0,03-0,06 MPa (0,3-0,6 kgf / cm 2);
Pritisak vode u dovodnom cevovodu sistema PTV mora biti veći od pritiska vode u cirkulacijskom cevovodu za količinu raspoloživog pritiska (da bi se obezbedila cirkulacija tople vode u sistemu);
Pritisak vode u cirkulacijskom cevovodu sistema PTV mora biti najmanje 0,05 MPa (0,5 kgf / cm 2) veći od statičkog pritiska (za sistem), ali ne sme da prelazi statički pritisak (za najviše locirane i visoke zgrade ) za više od 0,20 MPa (2 kgf/cm2).
Sa ovim parametrima u stanovima u blizini sanitarnih uređaja stambenih prostorija, u skladu sa regulatornim pravnim aktima Ruske Federacije, moraju se osigurati sljedeće vrijednosti:
Temperatura tople vode ne niža od 50 °C (optimalna - 55 °C);
Minimalni slobodni pritisak na sanitarnim uređajima stambenih prostorija gornjih spratova je 0,02-0,05 MPa (0,2-0,5 kgf / cm 2);
Maksimalni slobodni pritisak u sistemima za snabdevanje toplom vodom u blizini sanitarnih uređaja na gornjim spratovima ne bi trebalo da prelazi 0,20 MPa (2 kgf / cm 2);
Maksimalni slobodni pritisak u vodovodnim sistemima na sanitarnim uređajima donjih spratova ne bi trebao biti veći od 0,45 MPa (4,5 kgf / cm 2).
3) Za sistem vodosnabdijevanja hladnom vodom (CWS):
Pritisak vode u dovodnom cevovodu sistema hladne vode mora biti najmanje 0,05 MPa (0,5 kgf/cm 2) veći od statičkog pritiska (za sistem), ali ne sme da prelazi statički pritisak (za najviše locirane i visoko- podizanje zgrade) za više od 0,20 MPa (2 kgf / cm 2).
Sa ovim parametrom u stanovima, u skladu s regulatornim pravnim aktima Ruske Federacije, moraju se osigurati sljedeće vrijednosti:
a) minimalni slobodni pritisak na sanitarnim uređajima stambenih prostorija gornjih spratova je 0,02-0,05 MPa (0,2-0,5 kgf / cm 2);
b) minimalni pritisak ispred plinskog bojlera gornjih spratova je najmanje 0,10 MPa (1 kgf / cm 2);
c) maksimalni slobodni pritisak u sistemima vodosnabdijevanja na sanitarnim uređajima donjih spratova ne bi trebao biti veći od 0,45 MPa (4,5 kgf / cm 2).
4) Za sve sisteme:
Statički pritisak na ulazu u sisteme za snabdevanje toplotom i vodom treba da obezbedi da cevovodi sistema centralnog grejanja, hladne vode i tople vode budu napunjeni vodom, dok statički pritisak vode ne bi trebalo da bude veći od dozvoljenog za ovaj sistem.
Vrijednosti tlaka vode u sistemima PTV-a i hladne vode na ulazu cjevovoda u kuću moraju biti na istom nivou (postižu se postavljanjem automatskih upravljačkih uređaja toplane i/ili crpne stanice), dok je maksimalno dozvoljeni razlika tlaka ne smije biti veća od 0,10 MPa (1 kgf / cm 2).
Ove parametre na ulazu u zgrade treba da obezbede organizacije za snabdevanje resursima preduzimanjem mera za automatsku regulaciju, optimizaciju, ujednačenu distribuciju toplotne energije, hladne i tople vode između potrošača, kao i za povratne cevovode sistema - takođe stambeno-upravljačke organizacije preko inspekcije, utvrđivanje i otklanjanje prekršaja ili preopremanje i obavljanje poslova prilagođavanja inženjerskih sistema zgrada. Ove mjere treba provoditi prilikom pripreme toplotnih punktova, crpnih stanica i unutarkvartnih mreža za sezonski rad, kao iu slučajevima kršenja navedenih parametara (pokazatelji količine i kvaliteta komunalnih resursa koji se isporučuju na granicu operativne odgovornosti ).
Ako se ne poštuju navedene vrijednosti parametara i načina rada, organizacija koja opskrbljuje resurse dužna je odmah poduzeti sve potrebne mjere za njihovo vraćanje. Osim toga, u slučaju kršenja navedenih vrijednosti parametara isporučenih komunalnih resursa i kvaliteta pruženih komunalnih usluga, potrebno je preračunati plaćanje komunalnih usluga koje su pružene kršeći njihov kvalitet.
Dakle, usklađenost sa ovim pokazateljima će osigurati ugodan život građana, efikasno funkcionisanje inženjerskih sistema, mreža, stambenih zgrada i komunalnih preduzeća koja obezbeđuju snabdevanje toplotom i vodom stambenog fonda, kao i snabdevanje komunalnim resursima u potrebnim uslovima. količina i standard kvaliteta do granica operativne odgovornosti organizacije za snabdijevanje resursima i upravljanje stambenim objektima (na ulazu inženjerskih komunikacija u kuću).
Književnost
1. Pravila tehničkog rada termoelektrana.
2. MDK 3-02.2001. Pravila za tehnički rad sistema i objekata javnog vodovoda i kanalizacije.
3. MDK 4-02.2001. Standardno uputstvo za tehnički rad toplotnih sistema komunalnog snabdevanja toplotom.
4. MDK 2-03.2003. Pravila i normativi tehničkog rada stambenog fonda.
5. Pravila za pružanje javnih usluga građanima.
6. ZhNM-2004/01. Pravilnik za pripremu za zimski rad sistema za snabdevanje toplotom i vodom za stambene zgrade, opremu, mreže i objekte za gorivo i energiju i komunalne usluge u Moskvi.
7. GOST R 51617-2000*. Stambeno-komunalne usluge. Opće specifikacije.
8. SNiP 2.04.01-85 (2000). Unutrašnji vodovod i kanalizacija objekata.
9. SNiP 2.04.05-91 (2000). Grijanje, ventilacija i klimatizacija.
10. Metodologija za provjeru kršenja kvantiteta i kvaliteta usluga koje se pružaju stanovništvu u pogledu obračuna potrošnje toplotne energije, potrošnje hladne i tople vode u Moskvi.
(Energy Saving Magazine br. 4, 2007.)
Pročitajte također:
|
U sistemima vodosnabdijevanja toplinom potrošači se opskrbljuju toplinom na način da se između njih odgovarajuće raspodijele procijenjeni protok mrežne vode. Za implementaciju takve distribucije potrebno je razviti hidraulički režim sistema opskrbe toplinom.
Svrha razvoja hidrauličkog režima sistema za snabdevanje toplotom je obezbeđivanje optimalno dozvoljenih pritisaka u svim elementima sistema za snabdevanje toplotom i potrebnih raspoloživih pritisaka na čvornim tačkama toplovodne mreže, u grupnim i lokalnim toplotnim tačkama, dovoljnih za snabdevanje. potrošača sa procijenjenom potrošnjom vode. Raspoloživi pritisak je razlika u pritisku vode u dovodnom i povratnom cevovodu.
Za pouzdanost sistema za snabdevanje toplotom postavljaju se sledeći uslovi:
Ne prekoračiti dozvoljene pritiske: u izvorima toplote i toplotnim mrežama: 1,6-2,5 MPa - za parovodne mrežne grejače tipa PSV, za čelične vrelovodne kotlove, čelične cevi i fitinge; u pretplatničkim jedinicama: 1,0 MPa - za sekcione bojlere; 0,8-1,0 MPa - za čelične konvektore; 0,6 MPa - za radijatore od livenog gvožđa; 0,8 MPa - za grijače;
Obezbeđivanje viška pritiska u svim elementima sistema za snabdevanje toplotom kako bi se sprečila kavitacija pumpi i zaštitio sistem za snabdevanje toplotom od curenja vazduha. Pretpostavlja se da je minimalna vrijednost viška tlaka 0,05 MPa. Iz tog razloga, pijezometrijska linija povratnog cjevovoda u svim režimima mora biti smještena najmanje 5 m vode iznad tačke najviše zgrade. Art.;
Na svim mestima u sistemu grejanja, pritisak mora da se održava iznad pritiska zasićene vodene pare na maksimalnoj temperaturi vode, vodeći računa da voda ne proključa. U pravilu, opasnost od ključanja vode najčešće se javlja u dovodnim cjevovodima toplinske mreže. Minimalni pritisak u dovodnim cevovodima uzima se prema projektnoj temperaturi vode u mreži, tabela 7.1.
Tabela 7.1
Linija koja ne ključa mora biti nacrtana na grafikonu paralelno sa terenom na visini koja odgovara višku visine pri maksimalnoj temperaturi rashladnog sredstva.
Grafički, hidraulički režim je prikladno prikazan u obliku pijezometrijskog grafika. Piezometrijski graf je izgrađen za dva hidraulička režima: hidrostatički i hidrodinamički.
Svrha razvoja hidrostatskog režima je da se obezbedi potreban pritisak vode u sistemu za snabdevanje toplotom, u prihvatljivim granicama. Donja granica pritiska treba da obezbedi da su potrošački sistemi napunjeni vodom i da stvori neophodan minimalni pritisak za zaštitu sistema za snabdevanje toplotom od curenja vazduha. Hidrostatički režim se razvija kada pumpe za dopunu rade i nema cirkulacije.
Hidrodinamički režim se razvija na osnovu podataka iz hidrauličkog proračuna toplotnih mreža i obezbeđuje se istovremenim radom pumpi za dopunu i mrežne pumpe.
Razvoj hidrauličkog režima svodi se na konstrukciju pijezometrijskog grafa koji ispunjava sve zahteve za hidraulični režim. Za grijne i negrijane periode treba razviti hidraulične načine grijanja vode (piezometrijski grafikoni). Piezometrijski graf vam omogućava da: odredite pritisak u dovodnim i povratnim cjevovodima; raspoloživi pritisak na bilo kojoj točki mreže grijanja, uzimajući u obzir teren; prema raspoloživom pritisku i visini zgrada, odabrati šeme priključka potrošača; odabrati automatske regulatore, elevatorne mlaznice, prigušne uređaje za lokalne sisteme potrošača topline; odaberite glavne i dopunske pumpe.
Izrada piezometrijskog grafa(slika 7.1) se izvodi na sljedeći način:
a) biraju se razmere po apscisa i ordinatnih ose i ucrtava se teren i visina zgrade kvartova. Piezometrijski grafikoni su napravljeni za glavne i distributivne mreže grijanja. Za glavne toplotne mreže mogu se uzeti skale: horizontalno M g 1: 10000; vertikalno M na 1:1000; za distributivne toplotne mreže: M g 1:1000, M u 1:500; Nulta oznaka y-ose (osi pritiska) obično se uzima kao oznaka najniže tačke toplovoda ili oznaka mrežnih pumpi.
b) utvrđuje se vrijednost statičkog napona, čime se obezbjeđuje punjenje potrošačkih sistema i stvaranje minimalnog viška visine. Ovo je visina najviše zgrade plus 3-5 metara vode.
Nakon nanošenja terena i visine objekata određuje se statička glava sistema
H c t \u003d [H zd + (3¸5)], m (7,1)
gdje N zd je visina najviše zgrade, m.
Statička glava H st je povučena paralelno sa apscisnom osom i ne bi trebalo da prelazi maksimalnu radnu visinu za lokalne sisteme. Vrijednost maksimalnog radnog pritiska je: za sisteme grijanja sa čeličnim grijačima i za grijače - 80 metara; za sisteme grijanja sa radijatorima od livenog gvožđa - 60 metara; za nezavisne priključne sheme s površinskim izmjenjivačima topline - 100 metara;
c) Tada se gradi dinamički režim. Usisna visina mrežnih pumpi Ns se bira proizvoljno, koja ne bi trebala prelaziti statičku visinu i obezbjeđuje potreban pritisak na ulazu kako bi se spriječila kavitacija. Kavitaciona rezerva, u zavisnosti od merenja pumpe, iznosi 5-10 m.a.c.;
d) iz uslovnog tlačnog voda na usisu mrežnih pumpi, gubici tlaka na povratnom cjevovodu DH arr glavnog cjevovoda toplovodne mreže (linija A-B) su sekvencijalno prikazani koristeći rezultate hidrauličkog proračuna. Veličina pritiska u povratnom vodu mora ispunjavati gore navedene zahtjeve prilikom izgradnje vodova statičkog tlaka;
e) potreban raspoloživi pritisak se odlaže kod poslednjeg pretplatnika DH ab, iz uslova rada lifta, grejača, mešalice i razvodne toplotne mreže (vod B-C). Pretpostavlja se da je vrijednost raspoloživog pritiska na mjestu priključka distributivnih mreža najmanje 40 m;
f) počevši od posljednjeg cjevovodnog čvora, gubici tlaka u dovodnom cjevovodu glavnog voda DH ispod (vod C-D) se odgađaju. Pritisak na svim tačkama dovodnog cevovoda, na osnovu uslova njegove mehaničke čvrstoće, ne bi trebalo da prelazi 160 m;
g) ucrtava se gubitak pritiska u izvoru toplote DH um (linija D-E) i dobija se pritisak na izlazu mrežnih pumpi. U nedostatku podataka, gubitak tlaka u komunikacijama CHP-a može se uzeti kao 25 - 30 m, a za kotlarnicu okruga 8-16 m.
Određuje se pritisak mrežnih pumpi
Pritisak pumpi za dopunu određen je pritiskom statičkog načina rada.
Kao rezultat takve konstrukcije, dobija se početni oblik pijezometrijskog grafika, koji vam omogućava da procenite pritisak u svim tačkama sistema za snabdevanje toplotom (slika 7.1).
Ako ne ispunjavaju zahtjeve, promijenite položaj i oblik pijezometrijskog grafikona:
a) ako potisni vod povratnog cjevovoda prelazi visinu zgrade ili je od njega udaljen manje od 3¸5 m, tada treba podići pijezometrijski graf tako da pritisak u povratnom cjevovodu osigura da je sistem popunjen;
b) ako vrijednost maksimalnog tlaka u povratnom cjevovodu premašuje dozvoljeni pritisak u grijačima, a ne može se smanjiti pomjeranjem pijezometrijskog grafikona naniže, onda ga treba smanjiti ugradnjom pumpi za povišenje tlaka u povratni cjevovod;
c) ako vod koji ne ključa prelazi liniju pritiska u dovodnom cevovodu, tada voda može da ključa iza tačke preseka. Stoga bi pritisak vode u ovom dijelu toplinske mreže trebalo povećati pomjeranjem pijezometrijskog grafikona prema gore, ako je moguće, ili ugradnjom pumpe za povišenje tlaka na dovodni cjevovod;
d) ako maksimalni pritisak u opremi postrojenja za toplotnu obradu izvora toplote premašuje dozvoljenu vrednost, tada se na dovodnom cevovodu ugrađuju buster pumpe.
Podjela mreže grijanja na statičke zone. Piezometrijski graf je razvijen za dva načina rada. Prvo, za statički režim, kada nema cirkulacije vode u sistemu za snabdevanje toplotom. Pretpostavlja se da je sistem napunjen vodom na temperaturi od 100°C, čime se eliminiše potreba za održavanjem viška pritiska u toplotnim cevima kako bi se izbeglo ključanje rashladnog sredstva. Drugo, za hidrodinamički režim - u prisustvu cirkulacije rashladne tečnosti u sistemu.
Razvoj rasporeda počinje statičkim načinom rada. Lokacija na grafikonu linije punog statičkog pritiska treba da obezbedi priključenje svih pretplatnika na mrežu grejanja prema zavisnoj šemi. Da bi se to postiglo, statički pritisak ne bi trebalo da prelazi dozvoljeni iz stanja čvrstoće pretplatničkih instalacija i treba da obezbedi da lokalni sistemi budu napunjeni vodom. Prisustvo zajedničke statičke zone za cijeli sistem opskrbe toplinom pojednostavljuje njegov rad i povećava njegovu pouzdanost. Ukoliko postoji značajna razlika u geodetskim nadmorskim visinama zemlje, uspostavljanje zajedničke statičke zone je nemoguće iz sljedećih razloga.
Najniža pozicija nivoa statičkog pritiska određuje se iz uslova punjenja lokalnih sistema vodom i obezbeđivanja na najvišim tačkama sistema najviših objekata koji se nalaze u zoni najvećih geodetskih oznaka, nadpritiska od najmanje 0,05 MPa. Takav pritisak se pokazuje neprihvatljivo visokim za objekte koji se nalaze u onom dijelu područja koji ima najniže geodetske ocjene. U takvim uslovima postaje neophodno podeliti sistem za snabdevanje toplotom u dve statične zone. Jedna zona za dio područja sa niskim geodetskim oznakama, druga - visokim.
Na sl. 7.2 prikazuje pijezometrijski grafikon i šematski dijagram sistema za opskrbu toplinom za područje sa značajnom razlikom geodetskih kota nivoa tla (40m). Dio područja uz izvor toplinske energije ima nultu geodetsku ocjenu, na rubnom dijelu prostora oznake su 40m. Visina objekata je 30 i 45m. Za mogućnost punjenja sistema grijanja zgrada vodom III i IV koji se nalazi na oznaci 40m i stvara višak od 5m na najvišim tačkama sistema, nivo pune statičke visine treba da se nalazi na oznaci 75m (linija 5 2 - S 2). U ovom slučaju, statička visina će biti 35m. Međutim, visina od 75m je neprihvatljiva za zgrade I i II nalazi se na nuli. Za njih, dozvoljena najviša pozicija ukupnog nivoa statičkog pritiska odgovara 60m. Dakle, u datim uslovima, nemoguće je uspostaviti zajedničku statičku zonu za ceo sistem snabdevanja toplotom.
Moguće rešenje je podela sistema za snabdevanje toplotom u dve zone sa različitim nivoima ukupnog statičkog pritiska - donju sa nivoom od 50m (linija S t-Si) i gornji sa kotom od 75m (linija S 2 -S2). Ovim rešenjem se svi potrošači mogu priključiti na sistem za snabdevanje toplotom po zavisnoj šemi, budući da su statički pritisci u donjoj i gornjoj zoni u prihvatljivim granicama.
Tako da kada cirkulacija vode u sistemu prestane, nivoi statičkih pritisaka se uspostavljaju u skladu sa prihvaćenim dvema zonama, na spoju se nalazi uređaj za razdvajanje (Sl. 7.2. 6 ). Ovaj uređaj štiti mrežu grijanja od povećanog pritiska kada se cirkulacijske pumpe zaustave, automatski je režući na dvije hidraulički nezavisne zone: gornju i donju.
Kada se cirkulacijske pumpe zaustave, pad pritiska u povratnom cevovodu gornje zone sprečava regulator pritiska „za sebe“ RDDS (10), koji održava konstantan unapred određeni pritisak HRDDS u tački odabira impulsa. Kada padne pritisak, zatvara se. Pad pritiska u dovodnom vodu sprečava se na njemu ugrađenim nepovratnim ventilom (11), koji se takođe zatvara. Dakle, RDDS i nepovratni ventil presecaju sistem grejanja na dve zone. Za napajanje gornje zone ugrađena je buster pumpa (8) koja uzima vodu iz donje zone i dovodi je u gornju. Visina koju razvija pumpa jednaka je razlici između hidrostatskih glava gornje i donje zone. Donju zonu napajaju pumpa za dopunu 2 i regulator dopune 3.
Slika 7.2. Sistem grijanja podijeljen u dvije statične zone
a - pijezometrijski graf;
b - šematski dijagram sistema za snabdevanje toplotom; S 1 - S 1 - linija ukupne statičke glave donje zone;
S 2 - S 2, - linija ukupne statičke glave gornje zone;
N p.n1 - pritisak koji razvija pumpa za punjenje donje zone; N p.n2 - pritisak koji razvija pumpa za dopunu gornje zone; N RDDS - glava na koju su podešeni regulatori RDDS (10) i RD2 (9) ΔN RDDS - pritisak koji se aktivira na ventilu RDDS regulatora u hidrodinamičkom režimu; I-IV- pretplatnici; 1-rezervoar vode za dopunu; 2.3 - pumpa za nadopunjavanje i regulator nadopune donje zone; 4 - uzvodna pumpa; 5 - glavni grijači pare i vode; 6- mrežna pumpa; 7 - vršni kotao za toplu vodu; osam , 9 - pumpa za dopunu i regulator nadoknade za gornju zonu; 10 - regulator pritiska "za sebe" RDDS; 11- nepovratni ventil
RDDS regulator je podešen na pritisak Nrdds (slika 7.2a). Regulator napajanja RD2 je podešen na isti pritisak.
U hidrodinamičkom režimu, RDDS regulator održava pritisak na istom nivou. Na početku mreže pumpa za dopunu sa regulatorom održava pritisak H O1. Razlika između ovih glava služi za savladavanje hidrauličkog otpora u povratnom cjevovodu između uređaja za odvajanje i cirkulacijske pumpe izvora topline, ostatak tlaka se oslobađa u prigušnoj trafostanici na RDDS ventilu. Na sl. 8.9, a ovaj dio pritiska prikazan je vrijednošću ΔN RDDS. Prigušna podstanica u hidrodinamičkom režimu omogućava održavanje pritiska u povratnom vodu gornje zone ne niže od prihvaćenog nivoa statičkog pritiska S 2 - S 2 .
Piezometrijske linije koje odgovaraju hidrodinamičkom režimu prikazane su na sl. 7.2a. Najviši pritisak u povratnom cevovodu kod potrošača IV je 90-40 = 50m, što je prihvatljivo. Pritisak u povratnom vodu donje zone je takođe u prihvatljivim granicama.
U dovodnom cevovodu maksimalni pritisak nakon izvora toplote je 160 m, što ne prelazi dozvoljeni iz uslova čvrstoće cevi. Minimalna pijezometrijska visina u dovodnom cjevovodu je 110 m, što osigurava da rashladna tekućina ne proključa, jer je pri projektnoj temperaturi od 150 ° C minimalni dopušteni pritisak 40 m.
Piezometrijski graf razvijen za statički i hidrodinamički način rada pruža mogućnost povezivanja svih pretplatnika prema zavisnoj shemi.
Još jedno moguće rješenje za hidrostatički način rada sistema za dovod topline prikazano na sl. 7.2 je povezivanje dijela pretplatnika prema nezavisnoj šemi. Ovdje mogu postojati dvije opcije. Prva opcija- postaviti ukupan nivo statičkog pritiska na 50m (linija S 1 - S 1), a objekte koji se nalaze na gornjim geodetskim oznakama povezati prema nezavisnoj šemi. U ovom slučaju, statička glava u grijačima voda-voda zgrada u gornjoj zoni na strani rashladnog sredstva za grijanje bit će 50-40 = 10 m, a na strani zagrijanog rashladnog sredstva će se odrediti po visini zgrada. Druga opcija je postavljanje ukupnog nivoa statičkog pritiska na oko 75 m (linija S 2 - S 2) pri čemu su objekti gornje zone povezani prema zavisnoj shemi, a objekti donje zone - prema nezavisnoj jedan. U ovom slučaju, statička visina u grijačima voda-voda na strani rashladnog sredstva za grijanje bit će 75 m, odnosno manja od dozvoljene vrijednosti (100 m).
Glavna 1, 2; 3;
dodati. 4, 7, 8.
Zadatak hidrauličkog proračuna uključuje:
Određivanje prečnika cjevovoda;
Određivanje pada pritiska (pritiska);
Određivanje pritisaka (napona) na različitim tačkama mreže;
Koordinacija svih mrežnih tačaka u statičkim i dinamičkim režimima kako bi se osigurali prihvatljivi pritisci i potrebni pritisci u mreži i pretplatničkim sistemima.
Prema rezultatima hidrauličkog proračuna mogu se riješiti sljedeći zadaci.
1. Utvrđivanje kapitalnih troškova, utroška metala (cijevi) i glavnog obima radova za polaganje toplovodne mreže.
2. Određivanje karakteristika cirkulacionih i dopunskih pumpi.
3. Određivanje uslova rada toplovodne mreže i izbor šema za priključenje pretplatnika.
4. Izbor automatike za toplovodnu mrežu i pretplatnike.
5. Razvoj režima rada.
a. Šeme i konfiguracije toplotnih mreža.
Shema toplinske mreže određena je postavljanjem izvora topline u odnosu na područje potrošnje, prirodu toplinskog opterećenja i vrstu nosača topline.
Specifična dužina parnih mreža po jedinici izračunatog toplinskog opterećenja je mala, budući da se potrošači pare - u pravilu industrijski potrošači - nalaze na maloj udaljenosti od izvora topline.
Teži zadatak je izbor šeme mreže za grijanje vode zbog velike dužine, velikog broja pretplatnika. Vodena vozila su manje izdržljiva od parnih zbog veće korozije, osjetljivija na nezgode zbog velike gustine vode.
Sl.6.1. Jednolinijska komunikaciona mreža dvocijevne toplinske mreže
Vodovodne mreže se dijele na magistralne i distributivne mreže. Kroz glavne mreže, rashladna tečnost se iz izvora topline dovodi do područja potrošnje. Preko distributivnih mreža voda se opskrbljuje GTP i MTP i pretplatnicima. Pretplatnici se rijetko povezuju direktno na okosne mreže. Sekcione komore sa ventilima ugrađuju se na priključne tačke distributivne mreže na glavne. Sekcijski ventili na glavnim mrežama obično se ugrađuju nakon 2-3 km. Zahvaljujući ugradnji sekcijskih ventila, gubici vode tokom saobraćajnih nezgoda su smanjeni. Razvodni i glavni TS prečnika manjeg od 700 mm se obično prave slijepi. U slučaju nesreća, na većem dijelu teritorije zemlje, dozvoljen je prekid u opskrbi toplinom zgrada do 24 sata. Ako je prekid u opskrbi toplinom neprihvatljiv, potrebno je predvidjeti dupliciranje ili povratnu petlju TS-a.
Sl.6.2. Prstenasta toplovodna mreža iz tri TE Sl.6.3. Mreža radijalnog grijanja
Prilikom snabdijevanja velikih gradova toplinom iz više kogeneracijskih toplana, preporučljivo je predvidjeti međusobnu blokadu kogeneracijskih toplana tako što će njihovu mrežu priključiti blokirajućim priključcima. U ovom slučaju dobija se prstenasta mreža za grijanje s nekoliko izvora napajanja. Takva shema ima veću pouzdanost, osigurava prijenos rezervnih tokova vode u slučaju nesreće u bilo kojem dijelu mreže. Kod promjera vodova koji se protežu od izvora topline od 700 mm ili manje, obično se koristi radijalna shema toplinske mreže s postupnim smanjenjem promjera cijevi kako se ona udaljava od izvora i priključeno opterećenje se smanjuje. Takva mreža je najjeftinija, ali se u slučaju akcidenta prekida opskrba toplinom pretplatnicima.
b. Glavne izračunate zavisnosti
Na osnovu rezultata proračuna vodovodnih mreža za različite načine potrošnje vode određuju se parametri vodotornja i crpnih jedinica, čime se osigurava rad sistema, kao i slobodni pritisci u svim čvorovima mreže.
Za određivanje tlaka na dovodnim mjestima (na vodotornju, na crpnoj stanici) potrebno je znati potreban pritisak potrošača vode. Kao što je već navedeno, minimalni slobodni pritisak u vodovodnoj mreži naselja sa maksimalnim unosom vode za domaćinstvo i piće na ulazu u zgradu iznad zemlje u jednospratnoj zgradi treba da bude najmanje 10 m (0,1 MPa), sa većom spratnošću, 4 m.
U satima najniže potrošnje vode dozvoljen je pritisak za svaki sprat, počevši od drugog, 3 m. Za pojedinačne višespratnice, kao i grupe zgrada koje se nalaze na povišenim mjestima, predviđene su lokalne crpne instalacije. Slobodni pritisak na stubovima mora biti najmanje 10 m (0,1 MPa),
U vanjskoj mreži industrijskih vodovodnih cjevovoda slobodni pritisak se uzima prema tehničkim karakteristikama opreme. Slobodni pritisak u vodovodnoj mreži potrošača ne bi trebao biti veći od 60 m, u suprotnom je za određene prostore ili objekte potrebno ugraditi regulatore pritiska ili zonirati vodovod. Tokom rada vodovodnog sistema na svim tačkama mreže, mora se osigurati slobodan pritisak od najmanje normativnog.
Slobodni pritisak u bilo kojoj tački mreže definira se kao razlika između kota pijezometrijskih linija i površine tla. Piezometrijske oznake za sve projektne slučajeve (prilikom potrošnje vode u domaćinstvu i pitke vode, u slučaju požara, itd.) izračunavaju se na osnovu obezbjeđenja standardnog slobodnog pritiska na diktirajućoj tački. Prilikom određivanja pijezometrijskih oznaka one se postavljaju pozicijom diktirajuće tačke, odnosno tačke sa minimalnim slobodnim pritiskom.
Tipično, tačka diktata se nalazi u najnepovoljnijim uslovima kako u pogledu geodetskih kota (velike geodetske kote) tako i u smislu udaljenosti od izvora napajanja (tj. zbir gubitaka napona od izvora napajanja do tačke diktata će biti najveća). U tački diktiranja, oni su postavljeni pritiskom jednakim standardnom. Ako je u bilo kojoj tački mreže pritisak manji od normativnog, tada je pozicija diktirajuće tačke pogrešno postavljena.U tom slučaju pronalaze tačku koja ima najmanji slobodni pritisak, uzimaju je za diktatora i ponavljaju proračun pritisaka u mreži.
Proračun sistema vodosnabdijevanja za rad tokom požara se vrši pod pretpostavkom da se on javlja na najvišim i najudaljenijim tačkama teritorije koju opslužuje vodosnabdijevanje iz izvora električne energije. Prema načinu gašenja požara, vodovodne cijevi su visokog i niskog pritiska.
U pravilu, prilikom projektovanja vodovodnih sistema, treba uzeti niskotlačnu vodoopskrbu za gašenje požara, sa izuzetkom malih naselja (manje od 5 hiljada ljudi). Ugradnja visokotlačnog sistema vodosnabdijevanja za gašenje požara mora biti ekonomski opravdana,
U niskotlačnim vodovodnim cijevima povećanje tlaka se vrši samo za vrijeme trajanja gašenja požara. Neophodno povećanje pritiska stvaraju mobilne vatrogasne pumpe, koje se dovode do požarišta i preko uličnih hidranta uzimaju vodu iz vodovodne mreže.
Prema SNiP-u, pritisak u bilo kojoj tački niskotlačne mreže cjevovoda protivpožarne vode na nivou tla tokom gašenja požara mora biti najmanje 10 m mreže kroz propusne spojeve vode iz tla.
Osim toga, potreban je određeni pritisak u mreži za rad vatrogasnih pumpi kako bi se savladao značajan otpor u usisnim vodovima.
Sistem za gašenje požara pod visokim pritiskom (obično se primenjuje u industrijskim objektima) omogućava snabdevanje vodom brzinom požara utvrđenom vatrogasnim standardima i povećanje pritiska u vodovodnoj mreži do vrednosti dovoljne za stvaranje vatrenih mlaznica direktno iz hidranta. . Slobodni pritisak u ovom slučaju treba da obezbedi kompaktnu visinu mlaza od najmanje 10 m pri punom protoku vode za požar i položaj cevi creva u visini najviše tačke najviše zgrade i dovod vode kroz vatrogasna creva dužine 120 m:
Nsv pzh \u003d N zd + 10 + ∑h ≈ N zd + 28 (m)
gdje je N zd visina zgrade, m; h - gubitak tlaka u crijevu i cijevi crijeva, m.
U sistemu vodosnabdevanja visokog pritiska stacionarne vatrogasne pumpe opremljene su automatskom opremom koja obezbeđuje da se pumpe startuju najkasnije 5 minuta nakon davanja požarnog signala.Cevi mreže moraju se birati uzimajući u obzir povećanje pritisak u slučaju požara. Maksimalni slobodni pritisak u mreži integrisanog vodovoda ne bi trebalo da prelazi 60 m vodenog stuba (0,6 MPa), au satu požara - 90 m (0,9 MPa).
Sa značajnim razlikama u geodetskim oznakama objekta koji se snabdijeva vodom, velike dužine vodovodne mreže, kao i sa velikom razlikom u vrijednostima slobodnog pritiska potrebnog pojedinim potrošačima (npr. mikropodručja sa različitim visinama zgrada), uređeno je zoniranje vodovodne mreže. To može biti zbog tehničkih i ekonomskih razloga.
Podela na zone se vrši na osnovu sledećih uslova: na najvišoj tački mreže mora se obezbediti neophodan slobodan pritisak, a na njenoj donjoj (ili početnoj) tački pritisak ne sme biti veći od 60 m (0,6). MPa).
Prema vrstama zoniranja, vodovodi dolaze s paralelnim i uzastopnim zoniranjem. Paralelno zoniranje sistema vodosnabdijevanja koristi se za velike opsege geodetskih oznaka unutar gradskog područja. Za to se formiraju donja (I) i gornja (II) zona, koje se vodom snabdijevaju crpnim stanicama zone I i II sa vodosnabdijevanjem različitih pritisaka kroz odvojene vodove. Zoniranje se vrši na način da na donjoj granici svake zone pritisak ne prelazi dozvoljenu granicu.
Šema vodoopskrbe s paralelnim zoniranjem
1 - crpna stanica II lift sa dvije grupe pumpi; 2 - pumpe II (gornja) zona; 3 - pumpe I (donje) zone; 4 - rezervoari za regulaciju pritiska
Q[KW] = Q[Gcal]*1160; Pretvorba opterećenja iz Gcal u KW
G[m3/h] = Q[KW]*0,86/ ΔT; gdje je ∆T- temperaturna razlika između dovoda i povrata.
primjer:
Temperatura dovoda iz toplovodne mreže T1 - 110˚ OD
Temperatura dovoda iz toplovodne mreže T2 - 70˚ OD
Potrošnja kruga grijanja G = (0,45 * 1160) * 0,86 / (110-70) = 11,22 m3 / h
Ali za grijani krug s temperaturnim grafikonom 95/70, brzina protoka će biti potpuno drugačija: = (0,45 * 1160) * 0,86 / (95-70) = 17,95 m3 / sat.
Iz ovoga možemo zaključiti: što je niža temperaturna razlika (temperaturna razlika između dovodne i povratne), to je veći potreban protok rashladne tekućine.
Izbor cirkulacionih pumpi.
Prilikom odabira cirkulacionih pumpi za sisteme grejanja, tople vode, ventilacije, potrebno je poznavati karakteristike sistema: protok rashladne tečnosti,
koji se mora obezbediti i hidraulički otpor sistema.
Potrošnja rashladne tečnosti:
G[m3/h] = Q[KW]*0,86/ ΔT; gdje je ∆T- temperaturna razlika između dovoda i povrata;
hidraulični otpor sistema moraju obezbijediti stručnjaci koji su izračunali sam sistem.
Na primjer:
razmatramo sistem grijanja sa temperaturnim grafikonom od 95˚ C /70˚ Sa i opterećenjem 520 kW
G[m3/h] =520*0,86/ 25 = 17,89 m3/h~ 18 m3/sat;
Otpor sistema grijanja je bioξ = 5 metara ;
U slučaju nezavisnog sistema grijanja, mora se shvatiti da će se otpor izmjenjivača topline dodati ovom otporu od 5 metara. Da biste to učinili, morate pogledati njegov izračun. Na primjer, neka ova vrijednost bude 3 metra. Dakle, dobija se ukupni otpor sistema: 5 + 3 = 8 metara.
Sada možete birati cirkulaciona pumpa sa protokom 18m3/h i pritisak od 8 metara.
Na primjer, ovaj:
U ovom slučaju, pumpa se bira sa velikom marginom, omogućava vam da obezbedite radnu tačkuprotok/napon pri prvoj brzini svog rada. Ako iz bilo kog razloga ovaj pritisak nije dovoljan, pumpa se može „raspršiti“ do 13 metara pri trećoj brzini. Najboljom opcijom smatra se opcija pumpe koja održava radnu tačku pri drugoj brzini.
Također je sasvim moguće staviti pumpu s ugrađenim frekventnim pretvaračem umjesto obične pumpe sa tri ili jednom brzinom, na primjer:
Ova verzija pumpe je, naravno, najpoželjnija, jer omogućava najfleksibilnije podešavanje radne tačke. Jedina mana je trošak.
Također je potrebno zapamtiti da je za cirkulaciju sistema grijanja potrebno osigurati dvije pumpe bez greške (glavna / rezervna), a za cirkulaciju PTV-a sasvim je moguće snabdjeti jednu.
Sistem za piće. Izbor pumpe sistema za napajanje.
Očigledno je da je pojačivačka pumpa neophodna samo u slučaju nezavisnih sistema, posebno grejanja, gde je grejanje i grejni krug
odvojeno izmenjivačem toplote. Sam sistem dopune je neophodan za održavanje konstantnog pritiska u sekundarnom krugu u slučaju mogućih curenja.
u sistemu grijanja, kao i za punjenje samog sistema. Sam sistem za punjenje se sastoji od presostata, elektromagnetnog ventila i ekspanzione posude.
Pumpa za dopunu se ugrađuje samo kada pritisak rashladne tečnosti u povratu nije dovoljan za punjenje sistema (piezometar ne dozvoljava).
primjer:
Pritisak povratnog nosača topline iz mreže grijanja R2 = 3 atm.
Visina zgrade, uzimajući u obzir one. Podzemlje = 40 metara.
3 atm. = 30 metara;
Potrebna visina = 40 metara + 5 metara (po izljevu) = 45 metara;
Deficit pritiska = 45 metara - 30 metara = 15 metara = 1,5 atm.
Pritisak napojne pumpe je razumljiv, trebao bi biti 1,5 atmosfere.
Kako odrediti trošak? Pretpostavlja se da je protok pumpe 20% zapremine sistema grejanja.
Princip rada sistema za hranjenje je sljedeći.
Prekidač pritiska (uređaj za merenje pritiska sa relejnim izlazom) meri pritisak povratnog nosača toplote u sistemu grejanja i ima
unapred podešavanje. Za ovaj konkretni primjer, ova postavka bi trebala biti približno 4,2 atmosfere sa histerezom od 0,3.
Kada pritisak u povratu sistema grejanja padne na 4,2 atm., prekidač pritiska zatvara svoju grupu kontakata. Ovo dovodi napon do solenoida
ventil (otvaranje) i pumpa za dopunu (uključivanje).
Rashladna tečnost za dopunu se dovodi dok pritisak ne poraste na vrijednost od 4,2 atm + 0,3 = 4,5 atmosfere.
Proračun regulacijskog ventila za kavitaciju.
Prilikom raspodjele raspoloživog tlaka između elemenata grijne točke potrebno je uzeti u obzir mogućnost kavitacijskih procesa unutar tijela.
ventili, koji će ga vremenom uništiti.
Maksimalni dozvoljeni diferencijalni pritisak na ventilu može se odrediti iz formule:
∆Pmax= z*(P1 − Ps) ; bar
gdje je: z koeficijent inicijacije kavitacije, objavljen u tehničkim katalozima za izbor opreme. Svaki proizvođač opreme ima svoju, ali prosječna vrijednost je obično u rasponu od 0,45-06.
P1 - pritisak ispred ventila, bar
Rs – pritisak zasićenja vodene pare na datoj temperaturi rashladnog sredstva, bar,
tokojiutvrđeno tabelom:
Ako procijenjeni diferencijalni tlak korišten za odabir Kvs ventila nije veći od
∆Pmax, do kavitacije neće doći.
primjer:
Pritisak ispred ventila P1 = 5 bara;
Temperatura rashladne tečnosti T1 = 140S;
Katalog Z ventila = 0,5
Prema tabeli, za temperaturu rashladne tečnosti od 140C određujemo Rs = 2,69
Maksimalni dozvoljeni diferencijalni pritisak na ventilu je:
∆Pmax= 0,5 * (5 - 2,69) = 1,155 bara
Nemoguće je izgubiti više od ove razlike na ventilu - kavitacija će početi.
Ali ako bi temperatura rashladne tekućine bila niža, na primjer 115C, što je bliže stvarnim temperaturama mreže grijanja, maksimalna razlika
pritisak bi bio veći:ΔPmax\u003d 0,5 * (5 - 0,72) \u003d 2,14 bara.
Iz ovoga možemo izvući sasvim očigledan zaključak: što je temperatura rashladne tekućine viša, to je manji pad tlaka moguć na kontrolnom ventilu.
Za određivanje brzine protoka. Prolazeći kroz cjevovod, dovoljno je koristiti formulu:
;gospođa
G – protok rashladne tečnosti kroz ventil, m3/h
d – uslovni prečnik odabranog ventila, mm
Potrebno je uzeti u obzir činjenicu da brzina protoka koji prolazi kroz dio cjevovoda ne smije biti veća od 1 m/s.
Najpoželjnija brzina protoka je u rasponu od 0,7 - 0,85 m/s.
Minimalna brzina bi trebala biti 0,5 m/s.
Kriterijum za odabir sistema PTV obično se određuje iz tehničkih specifikacija za priključak: kompanija za proizvodnju topline vrlo često propisuje
tip sistema PTV. U slučaju da tip sistema nije propisan, treba se pridržavati jednostavnog pravila: određivanje omjera opterećenja zgrade
za toplu vodu i grijanje.
Ako a 0.2
odnosno
Ako a QDHW/QHeating< 0.2 ili QPTV/Qgrijanje>1; potrebno jednostepeni sistem tople vode.
Sam princip rada dvostepenog sustava PTV-a temelji se na povratu topline iz povratnog kruga grijanja: povratni nosač topline kruga grijanja
prolazi kroz prvu fazu dovoda tople vode i zagrijava hladnu vodu od 5C do 41...48C. Istovremeno, povratno rashladno sredstvo kruga grijanja se hladi na 40C
a već hladno se spaja u mrežu grijanja.
Drugi stepen tople vode zagrijava hladnu vodu sa 41...48C nakon prve faze na propisanih 60...65C.
Prednosti dvostepenog sistema PTV:
1) Zbog povrata topline povratnog kruga grijanja, ohlađena rashladna tekućina ulazi u mrežu grijanja, što dramatično smanjuje vjerojatnost pregrijavanja
povratne linije. Ova tačka je izuzetno važna za kompanije koje proizvode toplotu, posebno za toplovodne mreže. Sada je uobičajeno da se izvode proračuni izmjenjivača topline prve faze opskrbe toplom vodom na minimalnoj temperaturi od 30 ° C, tako da se još hladnije rashladno sredstvo spaja u povratnu mrežu grijanja.
2) Dvostepeni sistem PTV preciznije kontroliše temperaturu tople vode koja ide potrošaču na analizu i temperaturne fluktuacije
na izlazu iz sistema je mnogo manje. Ovo se postiže činjenicom da kontrolni ventil drugog stepena tople vode za domaćinstvo u toku svog rada reguliše
samo mali dio tereta, a ne cijeli.
Prilikom raspodjele opterećenja između prve i druge faze opskrbe toplom vodom, vrlo je zgodno postupiti na sljedeći način:
70% opterećenje - 1 stepen PTV;
30% opterećenje - 2. stepen PTV;
Šta to daje.
1) Pošto se drugi (podesivi) stepen ispostavi da je mali, onda u procesu regulacije temperature PTV-a dolazi do fluktuacija temperature na izlazu iz
sistemi su mali.
2) Zbog ove distribucije opterećenja PTV-a, u procesu proračuna dobijamo jednakost troškova i kao rezultat, jednakost prečnika u cevovodima izmenjivača toplote.
Potrošnja za cirkulaciju PTV-a mora biti najmanje 30% potrošnje PTV analize od strane potrošača. Ovo je minimalni broj. Za povećanje pouzdanosti
sistema i stabilnosti regulacije temperature PTV-a, protok za cirkulaciju se može povećati na vrijednost od 40-45%. Ovo se radi ne samo radi održavanja
temperatura tople vode kada nema analize od strane potrošača. Ovo se radi kako bi se kompenziralo „povlačenje“ PTV-a u vrijeme analize vršnog toka PTV-a, budući da je potrošnja
cirkulacija će podržati sistem u trenutku kada se zapremina izmenjivača toplote napuni hladnom vodom za grejanje.
Postoje slučajevi pogrešnog proračuna PTV sistema, kada se umjesto dvostepenog sistema projektira jednostepeni. Nakon instaliranja ovakvog sistema,
u procesu puštanja u rad, stručnjak se suočava sa ekstremnom nestabilnošću sistema PTV. Ovdje je prikladno čak i govoriti o neoperabilnosti,
što se izražava velikim temperaturnim kolebanjima na izlazu iz sistema PTV sa amplitudom od 15-20C od zadate vrednosti. Na primjer, kada je postavka
iznosi 60C, tada se u procesu regulacije javljaju temperaturne fluktuacije u rasponu od 40 do 80C. U ovom slučaju, promjena postavki
elektronski regulator (PID - komponente, vrijeme hoda, itd.) neće dati rezultat, jer je hidraulika PTV-a u osnovi pogrešno izračunata.
Postoji samo jedan izlaz: ograničiti protok hladne vode i maksimalno povećati cirkulaciju tople vode. U ovom slučaju, na mjestu miješanja
manje hladne vode će se pomešati sa više tople (kružne) vode i sistem će raditi stabilnije.
Tako se radi neka vrsta imitacije dvostepenog sistema PTV-a zbog cirkulacije PTV-a.