Proteção térmica de edifícios e estruturas mesada. Manual de cálculo termotécnico de estruturas envolventes de edifícios e estruturas para trabalhos independentes. Cálculos do desempenho energético do edifício Coeficiente de redução de ganho de calor devido a t

PROTEÇÃO TÉRMICA DE EDIFÍCIOS

DESEMPENHO TÉRMICO DOS EDIFÍCIOS

Data de introdução 2003-10-01

PREFÁCIO

1 DESENVOLVIDO pelo Instituto de Pesquisa de Física da Construção da Academia Russa de Arquitetura e Ciências da Construção, TsNIIEPzhilishcha, a Associação de Engenheiros para Aquecimento, Ventilação, Ar Condicionado, Fornecimento de Calor e Física Térmica da Construção, Moscow State Expertise e um grupo de especialistas

APRESENTADO pelo Departamento de regulamentação técnica, padronização e certificação em construção e habitação e serviços comunitários do Gosstroy da Rússia

2 ADOPTADO E EXECUTIVO em 1 de outubro de 2003 pelo Decreto do Gosstroy da Rússia de 26 de junho de 2003 N 113

3 EM VEZ DE SNiP II-3-79*

INTRODUÇÃO

Esses códigos e regulamentos de construção estabelecem requisitos para proteção térmica de edifícios, a fim de economizar energia, garantindo parâmetros sanitários e higiênicos e ótimos do microclima das instalações e a durabilidade dos envelopes e estruturas do edifício.

Requisitos para aumentar a proteção térmica de edifícios e estruturas, os principais consumidores de energia, são um importante objeto de regulação estatal na maioria dos países do mundo. Esses requisitos também são considerados do ponto de vista da proteção ambiental, do uso racional dos recursos naturais não renováveis ​​e da redução do efeito estufa e da redução das emissões de dióxido de carbono e outras substâncias nocivas para a atmosfera.

Estas normas cobrem parte da tarefa geral de economia de energia em edifícios. Simultaneamente à criação de proteção térmica eficaz, de acordo com outros documentos regulamentares, estão a ser tomadas medidas para aumentar a eficiência dos equipamentos de engenharia dos edifícios, reduzir as perdas de energia durante a sua geração e transporte, bem como reduzir o consumo de calor e eletricidade através do controle e regulação automática de equipamentos e sistemas de engenharia em geral.

As normas de proteção térmica de edifícios estão harmonizadas com normas estrangeiras similares de países desenvolvidos. Estas normas, tal como as dos equipamentos de engenharia, contêm requisitos mínimos, e a construção de muitos edifícios pode ser realizada de forma económica com indicadores de proteção térmica significativamente mais elevados previstos pela classificação de eficiência energética dos edifícios.

Estas normas prevêem a introdução de novos indicadores de eficiência energética dos edifícios - o consumo específico de energia térmica para aquecimento durante o período de aquecimento, tendo em conta as trocas de ar, os ganhos de calor e a orientação dos edifícios, estabelecem a sua classificação e regras de avaliação de energia indicadores de eficiência durante o projeto e a construção e, posteriormente, durante a operação. As normas fornecem o mesmo nível de demanda de energia térmica, o que é alcançado observando a segunda etapa de aumento da proteção térmica de acordo com o SNiP II-3 com as alterações nº 3 e 4, mas oferecem mais oportunidades na escolha de soluções técnicas e formas de atendimento com parâmetros padronizados.

Os requisitos dessas regras e regulamentos foram testados na maioria das regiões da Federação Russa na forma de códigos de construção territorial (TSN) para a eficiência energética de edifícios residenciais e públicos.

Os métodos recomendados para o cálculo das propriedades térmicas das envolventes dos edifícios para cumprimento das normas adotadas neste documento, os materiais de referência e as recomendações de projeto constam do conjunto de normas "Projeto de proteção térmica dos edifícios".

As seguintes pessoas participaram do desenvolvimento deste documento: Yu.A. Matrosov e I.N. Butovsky (NIISF RAASN); Yu.A. Tabunshchikov (NP "ABOK"); B.S. Belyaev (OJSC TsNIIEPzhilishcha); V.I. Livchak (Perícia do Estado de Moscou); V.A.Glukharev (Gosstroy da Rússia); L.S. Vasilyeva (FSUE CNS).

1 ÁREA DE USO

Estas regras e regulamentos aplicam-se à proteção térmica de edifícios e estruturas residenciais, públicas, industriais, agrícolas e de armazenamento (doravante denominados edifícios) em que é necessário manter uma certa temperatura e umidade do ar interno.

As normas não se aplicam à proteção térmica:

edifícios residenciais e públicos aquecidos periodicamente (menos de 5 dias por semana) ou sazonalmente (continuamente menos de três meses por ano);

edifícios temporários em operação por não mais de duas estações de aquecimento;

estufas, estufas e edifícios frigoríficos.

O nível de proteção térmica desses edifícios é estabelecido pelas normas relevantes e, na sua ausência - por decisão do proprietário (cliente), sujeito a normas sanitárias e higiênicas.

Estas normas na construção e reconstrução de edifícios existentes de importância arquitetónica e histórica são aplicadas em cada caso específico, tendo em conta o seu valor histórico, com base nas decisões das autoridades e coordenação com os órgãos de controlo do Estado no domínio da proteção dos bens históricos e culturais. monumentos.

2 REFERÊNCIAS REGULATÓRIAS

Essas regras e regulamentos usam referências a documentos regulamentares, cuja lista é fornecida no Apêndice A.

3 TERMOS E DEFINIÇÕES

Este documento usa os termos e definições fornecidos no Apêndice B.

4 DISPOSIÇÕES GERAIS, CLASSIFICAÇÃO

4.1 A construção de edifícios deve ser realizada de acordo com os requisitos de proteção térmica dos edifícios para garantir o microclima no edifício estabelecido para as pessoas viverem e trabalharem, a confiabilidade e durabilidade necessárias das estruturas, as condições climáticas para o funcionamento dos equipamentos técnicos equipamentos com consumo mínimo de energia térmica para aquecimento e ventilação de edifícios durante o período de aquecimento (doravante - para aquecimento).

A durabilidade das estruturas envolventes deve ser assegurada pela utilização de materiais com resistência adequada (resistência ao gelo, resistência à humidade, biorresistência, resistência à corrosão, alta temperatura, oscilações cíclicas de temperatura e outras influências ambientais destrutivas), proporcionando, se necessário, proteção especial das elementos estruturais feitos de materiais insuficientemente resistentes.

4.2 O regulamento estabelece requisitos para:

resistência reduzida à transferência de calor das estruturas envolventes dos edifícios;

limitar a temperatura e evitar a condensação de umidade na superfície interna da envolvente do edifício, com exceção das janelas com vidros verticais;

indicador específico de consumo de energia térmica para aquecimento do edifício;

resistência ao calor de estruturas de fechamento na estação quente e instalações de construção na estação fria;

permeabilidade ao ar das estruturas envolventes e das instalações dos edifícios;

proteção contra o alagamento de estruturas de fechamento;

absorção de calor da superfície do piso;

classificação, definição e melhoria da eficiência energética dos edifícios projetados e existentes;

controlo de indicadores normalizados, incluindo o passaporte energético do edifício.

4.3 O regime de umidade das instalações dos edifícios durante a estação fria, dependendo da umidade relativa e da temperatura do ar interno, deve ser definido de acordo com a Tabela 1.
Tabela 1 - Regime de umidade das instalações do edifício

4.4 As condições de funcionamento das estruturas envolventes A ou B, em função do regime de humidade das instalações e das zonas húmidas da área de construção, para a selecção do desempenho térmico dos materiais para vedações exteriores, devem ser estabelecidas de acordo com a Tabela 2. As zonas húmidas do território da Rússia devem ser tomadas de acordo com o Apêndice C.

Mesa 2 - Condições de operação das estruturas envolventes

4.5 A eficiência energética dos edifícios residenciais e públicos deve ser estabelecida de acordo com a classificação de acordo com a tabela 3. Não é permitida a atribuição das classes D, E na fase de projeto. As classes A, B são estabelecidas para edifícios recém-construídos e reconstruídos na fase de desenvolvimento do projeto e posteriormente são especificadas de acordo com os resultados da operação. Para alcançar as classes A, B, recomenda-se que as administrações das disciplinas da Federação Russa apliquem medidas para fornecer incentivos econômicos aos participantes do projeto e da construção. A classe C é estabelecida durante a operação de edifícios recém-construídos e reconstruídos de acordo com a Seção 11. As classes D, E são estabelecidas durante a operação de edifícios construídos antes de 2000, a fim de desenvolver a prioridade e as medidas para a reconstrução desses edifícios pelas administrações das entidades constituintes da Federação Russa. As classes para edifícios em operação devem ser estabelecidas de acordo com a medição do consumo de energia para o período de aquecimento de acordo com

Tabela 3 - Aulas de eficiência energética para edifícios

Designação de classe	Nome da classe de eficiência energética	O valor do desvio do valor calculado (real) do consumo específico de energia térmica para aquecimento do edifício do padrão,%	Medidas recomendadas pelas administrações das entidades constituintes da Federação Russa
Para edifícios novos e renovados
MAS	Muito alto	Menos de menos 51	Estímulo econômico
NO	Alto	De menos 10 a menos 50	Mesmo
A PARTIR DE	Normal	De mais 5 a menos 9	-
Para edifícios existentes
D	Curto	De mais 6 a mais 75	Necessário reforma do prédio
E	Muito baixo	Mais de 76	O edifício precisa ser isolado em um futuro próximo

5 PROTEÇÃO TÉRMICA DE EDIFÍCIOS

5.1 As normas estabelecem três indicadores da proteção térmica do edifício:

a) a resistência reduzida à transferência de calor de elementos individuais da envolvente do edifício;

b) sanitárias e higiênicas, incluindo a diferença de temperatura entre as temperaturas do ar interno e da superfície das estruturas envolventes e a temperatura da superfície interna acima da temperatura do ponto de orvalho;

c) o consumo específico de energia térmica para aquecimento do edifício, que permite variar os valores das propriedades de proteção térmica de vários tipos de estruturas envolventes de edifícios, tendo em conta as decisões de ordenamento do espaço do edifício e a escolha dos sistemas de manutenção do microclima para atingir o valor normalizado deste indicador.

Os requisitos de proteção térmica do edifício serão atendidos se os requisitos dos indicadores “a” e “b” ou “b” e “c” forem atendidos em prédios residenciais e públicos. Nos edifícios para fins industriais é necessário cumprir os requisitos dos indicadores “a” e “b”.

5.2 Para controlar a conformidade dos indicadores normalizados por estas normas nas diferentes fases da criação e funcionamento do edifício, o passaporte energético do edifício deve ser preenchido de acordo com as instruções do ponto 12. Neste caso, é permitido exceder o consumo específico normalizado de energia para aquecimento, observados os requisitos de 5.3.

Resistência à transferência de calor dos elementos da envolvente do edifício

5.3 A resistência reduzida à transferência de calor, m°C/W, das estruturas envolventes, bem como das janelas e lanternas (com vidros verticais ou com ângulo de inclinação superior a 45°) não deve ser inferior aos valores normalizados, m° C / W, determinado de acordo com a tabela 4 em função do grau-dia da área de construção, °С dia.

Tabela 4 - Valores normalizados de resistência à transferência de calor de estruturas envolventes

		Valores normalizados de resistência à transferência de calor, m ° C / W, estruturas envolventes
Edifícios e instalações, coeficientes e .	Graus-dias do período de aquecimento , °С dia	Sten	Coberturas e tetos sobre calçadas	Tetos de sótão, sobre subterrâneos e porões não aquecidos	Janelas e portas de varanda, vitrines e vitrais	Lanternas com vidros verticais
1	2	3	4	5	6	7
1 Instituições residenciais, médicas e preventivas e infantis, escolas, internatos, hotéis e albergues	2000	2,1	3,2	2,8	0,3	0,3
	4000	2,8	4,2	3,7	0,45	0,35
	6000	3,5	5,2	4,6	0,6	0,4
	8000	4,2	6,2	5,5	0,7	0,45
	10000	4,9	7,2	6,4	0,75	0,5
	12000	5,6	8,2	7,3	0,8	0,55
	-	0,00035	0,0005	0,00045	-	0,000025
	-	1,4	2,2	1,9	-	0,25
2 Edifícios públicos, com exceção dos anteriores, administrativos e domésticos, industriais e outros edifícios e instalações em regime húmido ou húmido	2000	1,8	2,4	2,0	0,3	0,3
	4000	2,4	3,2	2,7	0,4	0,35
	6000	3,0	4,0	3,4	0,5	0,4
	8000	3,6	4,8	4,1	0,6	0,45
	10000	4,2	5,6	4,8	0,7	0,5
	12000	4,8	6,4	5,5	0,8	0,55
	-	0,0003	0,0004	0,00035	0,00005	0,000025
	-	1,2	1,6	1,3	0,2	0,25
3 Produção com modos seco e normal	2000	1,4	2,0	1,4	0,25	0,2
	4000	1,8	2,5	1,8	0,3	0,25
	6000	2,2	3,0	2,2	0,35	0,3
	8000	2,6	3,5	2,6	0,4	0,35
	10000	3,0	4,0	3,0	0,45	0,4
	12000	3,4	4,5	3,4	0,5	0,45
	-	0,0002	0,00025	0,0002	0,000025	0,000025
	-	1,0	1,5	1,0	0,2	0,15
Notas 1 Valores para valores que diferem dos valores tabulares devem ser determinados pela fórmula , (1) onde - graus-dia do período de aquecimento, ° С dia, para um determinado ponto; Os coeficientes, cujos valores devem ser tomados de acordo com a tabela para os respectivos grupos de edifícios, com exceção da coluna 6 para o grupo de edifícios na posição 1, onde para o intervalo até 6000 ° C dia: , ; para o intervalo 6000-8000 °С dia: , ; para o intervalo de 8000 °С dia e mais: , . 2 A resistência padronizada de transferência de calor reduzida da parte cega das portas de sacada deve ser pelo menos 1,5 vezes maior que a resistência padronizada de transferência de calor da parte translúcida dessas estruturas. 3 Os valores normalizados de resistência à transferência de calor dos pisos do sótão e do porão que separam as instalações do edifício de espaços não aquecidos com temperatura () devem ser reduzidos multiplicando os valores especificados na coluna 5 pelo coeficiente determinado de a nota da tabela 6. Ao mesmo tempo, a temperatura do ar calculada em um sótão quente, porão quente e varanda envidraçada e varanda deve ser determinada com base no cálculo do equilíbrio térmico. 4 É permitido em alguns casos, relacionados a soluções de projeto específicas para preenchimento de janelas e outras aberturas, utilizar o projeto de janelas, portas de sacada e lanternas com uma resistência à transferência de calor reduzida de 5% inferior à especificada na tabela. 5 Para um grupo de edifícios na posição 1, os valores normalizados da resistência à transferência de calor dos pisos acima da escada e do sótão quente, bem como acima das calçadas, se os pisos forem o piso do piso técnico, devem ser tomado como para o grupo de edifícios na posição 2.

Graus-dia do período de aquecimento, °C dia, é determinado pela fórmula

, (2)

onde é a temperatura média calculada do ar interno da edificação, °С, tomada para o cálculo das estruturas de fechamento de um conjunto de edificações conforme item 1 da Tabela 4 de acordo com os valores mínimos da temperatura ótima dos edifícios correspondentes de acordo com GOST 30494 (na faixa de 20-22 °С), para um grupo de edifícios de acordo com a pos. .2 Tabela 4 - de acordo com a classificação das instalações e valores mínimos da temperatura ideal em de acordo com GOST 30494 (na faixa de 16-21 °C), edifícios de acordo com o item 3 da Tabela 4 - de acordo com as normas de projeto dos edifícios relevantes;

A temperatura média externa, °С, e a duração, em dias, do período de aquecimento, adotada de acordo com o SNiP 23-01 para um período com uma temperatura externa média diária não superior a 10 °С - ao projetar médicos e preventivos, crianças instituições e lares de idosos, e não mais de 8 °С - em outros casos.

5.4 Para edifícios industriais com excesso de calor sensível superior a 23 W / m e edifícios destinados a operação sazonal (no outono ou primavera), bem como edifícios com uma temperatura do ar interna estimada de 12 ° C e inferior, a resistência à transferência de calor reduzida de estruturas envolventes (com exceção das translúcidas), m °C / W, não devem ser inferiores aos valores determinados pela fórmula

, (3)

onde é um coeficiente que leva em conta a dependência da posição da superfície externa das estruturas de fechamento em relação ao ar externo e é dado na tabela 6;

Diferença de temperatura normalizada entre a temperatura do ar interno e a temperatura da superfície interna da envoltória do edifício, °C, tomada conforme tabela 5;

O coeficiente de transferência de calor da superfície interna das estruturas envolventes, W/(m°C), tomado de acordo com a tabela 7;

A temperatura de projeto do ar externo na estação fria, °C, para todos os edifícios, exceto para edifícios industriais destinados a operação sazonal, é considerada igual à temperatura média do período mais frio de cinco dias com uma segurança de 0,92 de acordo com o SNiP 23-01.

Em edifícios industriais destinados a operação sazonal, a temperatura mínima do mês mais frio, determinada como a temperatura média mensal de janeiro de acordo com a Tabela 3* SNiP 23-01, deve ser considerada como a temperatura externa de projeto na estação fria, °C

Reduzida pela amplitude média diária da temperatura do ar do mês mais frio (Tabela 1 * SNiP 23-01).

O valor normativo da resistência à transferência de calor de pisos acima de subterrâneos ventilados deve ser tomado de acordo com o SNiP 2.11.02.

5.5 Para determinar a resistência normalizada à transferência de calor de estruturas internas de fechamento com uma diferença nas temperaturas do ar de projeto entre salas de 6 ° C e acima, na fórmula (3) deve-se tomar e em vez de - a temperatura do ar de projeto de uma sala mais fria.

Para sótãos quentes e subcampos técnicos, bem como em escadas não aquecidas de edifícios residenciais usando um sistema de aquecimento de apartamentos, a temperatura do ar de projeto nessas salas deve ser tomada de acordo com o cálculo do equilíbrio térmico, mas não inferior a 2 ° C para técnicas subcampos e 5 ° C para escadas sem aquecimento.

5.6 A resistência reduzida à transferência de calor, m ° C / W, para paredes externas deve ser calculada para a fachada do edifício ou para um andar intermediário, levando em consideração as inclinações das aberturas sem levar em consideração seus preenchimentos.

A resistência reduzida à transferência de calor das estruturas envolventes em contacto com o solo deve ser determinada de acordo com o SNiP 41-01.

A resistência reduzida à transferência de calor de estruturas translúcidas (janelas, portas de varanda, lanternas) é obtida com base em testes de certificação; na ausência dos resultados dos testes de certificação, devem ser tomados os valores de acordo com o conjunto de regras.

5.7 A resistência reduzida à transferência de calor, m ° C / W, de portas de entrada e portas (sem vestíbulo) de apartamentos nos primeiros andares e portões, bem como portas de apartamentos com escadas não aquecidas, deve ser pelo menos um produto (produtos - para portas de entrada em casas unifamiliares), onde - resistência reduzida à transferência de calor das paredes, determinada pela fórmula (3); para portas de apartamentos acima do primeiro andar de edifícios com escadas aquecidas - pelo menos 0,55 m ° C / W.

Limitação de temperatura e condensação de umidade na superfície interna do envelope do edifício

5.8 A diferença de temperatura calculada, °С, entre a temperatura do ar interno e a temperatura da superfície interna da estrutura envolvente não deve exceder os valores normalizados, °С, estabelecidos na Tabela 5, e é determinada pela fórmula

, (4)

onde é o mesmo que na fórmula (3);

O mesmo que na fórmula (2);

O mesmo que na fórmula (3).

Resistência reduzida à transferência de calor das estruturas envolventes, m·°С/W;

O coeficiente de transferência de calor da superfície interna das estruturas envolventes, W / (m ° C), tomado de acordo com a tabela 7.

Tabela 5 - Diferença de temperatura normalizada entre a temperatura do ar interno e a temperatura da superfície interna da envolvente do edifício

Edifícios e instalações	Diferença de temperatura normalizada, °С, para
	Paredes exteriores	revestimentos e sotãos	tetos sobre calçadas, porões e subterrâneos	clarabóias
1. Instituições residenciais, médicas e preventivas e infantis, escolas, internatos	4,0	3,0	2,0
2. Público, exceto os especificados no item 1, administrativo e doméstico, com exceção de salas com regime úmido ou molhado	4,5	4,0	2,5
3. Produção com modos seco e normal	, mas não mais de 7	, mas não mais de 6	2,5
4. Produção e outras instalações com condições úmidas ou molhadas			2,5	-
5. Edifícios industriais com excesso significativo de calor sensível (mais de 23 W/m) e umidade relativa de projeto do ar interno superior a 50%	12	12	2,5
Designações: - as mesmas da fórmula (2); Temperatura do ponto de orvalho, °C, na temperatura de projeto e umidade relativa do ar interno, tomadas de acordo com 5.9 e.5.10, SanPiN 2.1.2.1002, GOST 12.1.005 e SanPiN 2.2.4.548, SNiP 41-01 e o projeto normas dos edifícios correspondentes. Nota - Para edifícios de armazenamento de batatas e vegetais, a diferença de temperatura normalizada para paredes externas, revestimentos e pisos de sótãos deve ser tomada de acordo com o SNiP 2.11.02.

Tabela 6 - Coeficiente tendo em conta a dependência da posição da estrutura envolvente em relação ao ar exterior

Muralha	Coeficiente
1. Paredes e revestimentos exteriores (incluindo os ventilados com ar exterior), clarabóias, tectos de sótãos (com cobertura de materiais em peça) e sobre calçadas; tetos sobre subterrâneos frios (sem paredes) na zona climática de construção do Norte	1
2. Tectos das caves frias comunicando com o ar exterior; pisos de sótão (com telhado feito de materiais laminados); tectos sobre subterrâneos frios (com paredes envolventes) e pisos frios na zona climatérica do edifício Norte	0,9
3. Tetos sobre porões não aquecidos com clarabóias nas paredes	0,75
4. Tetos acima de porões não aquecidos sem clarabóias nas paredes, localizados acima do nível do solo	0,6
5. Tetos sobre subterrâneos técnicos não aquecidos localizados abaixo do nível do solo	0,4
Nota - Para pisos de sótão de sótãos quentes e pisos de cave acima de caves com uma temperatura do ar superior mas inferior, o coeficiente deve ser determinado pela fórmula

Tabela 7 - Coeficiente de transferência de calor da superfície interna da envolvente do edifício

A superfície interna da cerca	Coeficiente de transferência de calor, W / (m ° С)
1. Paredes, pisos, tetos lisos, tetos com nervuras salientes com a relação entre a altura das nervuras e a distância entre as faces das nervuras adjacentes	8,7
2. Tetos com nervuras salientes	7,6
3. janelas	8,0
4. Clarabóias	9,9
Nota - O coeficiente de transferência de calor da superfície interna das estruturas de fechamento dos galpões de gado e aves deve ser obtido de acordo com o SNiP 2.10.03.

5.9 A temperatura da superfície interior da estrutura envolvente (com excepção das estruturas verticais translúcidas) na zona das inclusões condutoras de calor (diafragmas, através de juntas de argamassa, juntas de painéis, nervuras, buchas e ligações flexíveis em painéis multicamadas, ligações rígidas de alvenaria leve, etc.), em cantos e encostas de janelas, bem como clarabóias, não deve ser inferior à temperatura do ponto de orvalho do ar interno na temperatura do ar externo calculada na estação fria.

Nota - A umidade relativa do ar interno para determinar a temperatura do ponto de orvalho em locais de inclusões condutoras de calor em envelopes de edifícios, em cantos e inclinações de janelas, bem como clarabóias deve ser tomada:

para as instalações de edifícios residenciais, hospitais, dispensários, ambulatórios, maternidades, casas de repouso para idosos e deficientes, escolas infantis de ensino geral, jardins de infância, creches, jardins de viveiros (combinadas) e orfanatos - 55%, para cozinhas de instalações - 60 %, para banheiros - 65%, para porões quentes e subterrâneos com comunicações - 75%;

para sótãos quentes de edifícios residenciais - 55%;

para instalações de edifícios públicos (exceto para o acima) - 50%.

5.10 A temperatura da superfície interna dos elementos estruturais das vidraças das janelas dos edifícios (exceto as industriais) não deve ser inferior a mais 3 ° C, e para elementos de janela opacos - não inferior à temperatura do ponto de orvalho no projeto temperatura do ar externo na estação fria, para edifícios industriais - não inferior a 0 ° С .

5.11 Em edifícios residenciais, o coeficiente de envidraçamento da fachada não deve ser superior a 18% (para edifícios públicos - não superior a 25%) se a resistência reduzida à transferência de calor das janelas (exceto janelas do sótão) for inferior a: 0,51 m ° C / W a 3500 graus-dia e abaixo; 0,56 m°C/W em graus-dia acima de 3500 a 5200; 0,65 m ° C / W em graus-dia acima de 5200 a 7000 e 0,81 m ° C / W em graus-dia acima de 7000. Ao determinar o coeficiente de envidraçamento da fachada, a área total das estruturas de fechamento deve incluir todas as longitudinais e finais paredes. A área das aberturas de luz das lâmpadas antiaéreas não deve exceder 15% da área do piso das instalações iluminadas, janelas de águas-furtadas - 10%.

Consumo específico de energia térmica para aquecimento de edifícios

5.12 Consumo específico (por 1 m2 de área útil aquecida dos apartamentos ou área útil das instalações [ou por 1 m2 de volume aquecido]) de energia térmica para aquecimento do edifício, kJ/(m °C dia) ou [kJ /(m °C dia )], determinado de acordo com o Apêndice D, deve ser menor ou igual ao valor normalizado, kJ / (m ° C dia) ou [kJ / (m ° C dia)], e é determinado por escolher as propriedades de proteção térmica do envelope do edifício, soluções de planejamento de espaço, orientação do edifício e tipo, eficiência e método de regulação do sistema de aquecimento usado para atender às condições

onde é o consumo específico normalizado de energia térmica para aquecimento do edifício, kJ/(m°C dia) ou [kJ/(m°C dia)], determinado para vários tipos de edifícios residenciais e públicos:

a) quando estiverem ligados a sistemas de aquecimento urbano de acordo com a tabela 8 ou 9;

b) na instalação de sistemas de aquecimento de apartamentos e autónomos (telhado, embutidos ou anexos) de aquecimento ou aquecimento eléctrico estacionário no edifício - pelo valor retirado da tabela 8 ou 9, multiplicado pelo coeficiente calculado pela fórmula

Coeficientes de eficiência energética estimados para apartamentos e sistemas autônomos de aquecimento ou aquecimento elétrico estacionário e sistemas de aquecimento centralizado, respectivamente, obtidos de acordo com os dados de projeto calculados ao longo do período de aquecimento. O cálculo desses coeficientes é dado no conjunto de regras.

Tabela 8 - Consumo específico normalizado de energia térmica para aquecimentoedifícios residenciais unifamiliares, isoladas e bloqueadas, kJ / (m°С dia)

Área aquecida das casas, m	Com número de andares
	1	2	3	4
60 ou menos	140	-	-
100	125	135	-	-
150	110	120	130	-
250	100	105	110	115
400	-	90	95	100
600	-	80	85	90
1000 ou mais	-	70	75	80
Nota - Com valores intermediários da área aquecida da casa na faixa de 60-1000 m2, os valores devem ser determinados por interpolação linear.

Tabela 9 - Consumo específico nominal de energia térmica para aquecimento de edifícios, kJ/(m°C dia) ou [kJ/(m°C dia)]

Tipos de construção	Pisos de prédios
	1-3	4, 5	6, 7	8, 9	10, 11	12 e acima
1 Residencial, hotéis, pousadas	De acordo com a tabela 8	85 para casas de um apartamento e geminadas de 4 andares - de acordo com a tabela 8	80	76	72	70
2 Público, exceto os listados nas posições 3, 4 e 5 da tabela						-
3 Policlínicas e instituições médicas, pensões	; ; de acordo com o aumento do número de andares					-
4 Pré-escolas		-	-	-	-	-
5 Serviço	; ; de acordo com o aumento do número de andares			-	-	-
6 Fins administrativos (escritórios)	; ; de acordo com o aumento do número de andares
Nota - Para regiões com valor igual ou superior a ° С dia, as normalizadas devem ser reduzidas em 5%.

5.13 Ao calcular um edifício em termos de consumo específico de energia térmica, como os valores iniciais das propriedades de proteção térmica dos envelopes do edifício, é necessário definir os valores normalizados de resistência à transferência de calor, m ° C / W, de elementos individuais de cercas externas de acordo com a Tabela 4. Em seguida, a correspondência do valor do consumo específico de energia térmica para aquecimento, calculado de acordo com o método do Anexo D, valor normalizado . Se, como resultado do cálculo, o consumo específico de energia térmica para aquecimento do edifício for inferior ao valor normalizado, é permitido reduzir a resistência à transferência de calor de elementos individuais da envolvente do edifício (translúcido de acordo com nota 4 à tabela 4) em comparação com o valor normalizado de acordo com a tabela 4, mas não abaixo dos valores mínimos determinados pela fórmula (8) para as paredes dos grupos de edifícios indicados nas pos.1 e 2 da tabela 4, e de acordo com a fórmula (9) - para o resto das estruturas envolventes:

; (8)

. (9)

5.14 O índice calculado de compacidade de edifícios residenciais, como regra, não deve exceder os seguintes valores normalizados:

0,25 - para edifícios de 16 andares e acima;

0,29 - para prédios de 10 a 15 andares inclusive;

0,32 - para prédios de 6 a 9 andares inclusive;

0,36 - para edifícios de 5 andares;

0,43 - para prédios de 4 andares;

0,54 - para prédios de 3 andares;

0,61; 0,54; 0,46 - para casas geminadas e seccionadas de dois, três e quatro andares, respectivamente;

0,9 - para casas de dois e um andar com sótão;

1.1 - para casas térreas.

5.15 O indicador calculado da compacidade do edifício deve ser determinado pela fórmula

, (10)

onde - a área total das superfícies internas das estruturas externas de fechamento, incluindo a cobertura (sobreposição) do piso superior e o piso do piso da sala aquecida inferior, m;

O volume aquecido do edifício, igual ao volume limitado pelas superfícies internas das cercas externas do edifício, m

6 AUMENTAR A EFICIÊNCIA ENERGÉTICA DE EDIFÍCIOS EXISTENTES

6.1 A melhoria da eficiência energética dos edifícios existentes deve ser realizada durante a reconstrução, modernização e revisão desses edifícios. Em caso de reconstrução parcial do edifício (incluindo quando se alteram as dimensões do edifício devido a volumes embutidos e embutidos), é permitido aplicar os requisitos destas normas à parte alterada do edifício.

6.2 Ao substituir estruturas translúcidas por outras mais eficientes em termos energéticos, medidas adicionais devem ser tomadas para garantir a permeabilidade ao ar necessária dessas estruturas de acordo com a Seção 8.

7 RESISTÊNCIA AO CALOR DE ESTRUTURAS ENVOLVIDAS

Durante a estação quente

7.1 Em áreas com uma temperatura média mensal em julho de 21 °С e acima, a amplitude calculada das flutuações de temperatura da superfície interna das estruturas envolventes (paredes externas e tetos / revestimentos), °С, edifícios residenciais, instituições hospitalares (hospitais, clínicas, hospitais e hospitais), dispensários, policlínicas ambulatoriais, maternidades, orfanatos, asilos para idosos e deficientes, jardins de infância, creches, hortas (combinadas) e orfanatos, bem como edifícios industriais em que é necessário observar os parâmetros ótimos de temperatura e umidade relativa na zona de trabalho durante o período quente do ano ou de acordo com as condições da tecnologia para manter constante a temperatura ou temperatura e umidade relativa do ar, não deve ser superior à amplitude normalizada de flutuações no a temperatura da superfície interna da estrutura envolvente, ° C, determinada pela fórmula

, (11)

onde é a temperatura média mensal do ar externo para julho, °С, tomada de acordo com a Tabela 3* do SNiP 23-01.

A amplitude calculada das flutuações de temperatura da superfície interna do envelope do edifício deve ser determinada de acordo com o conjunto de regras.

7.2 Para as janelas e lanternas das áreas e edifícios especificados em 7.1, devem ser previstos dispositivos de proteção solar. O coeficiente de transmissão de calor do dispositivo de proteção solar não deve ser superior ao valor normalizado, estabelecido pela Tabela 10. O coeficiente de transmissão de calor do dispositivo de proteção solar deve ser determinado de acordo com o conjunto de regras.

Tabela 10 - Valores normalizados do coeficiente de transmissão de calor do dispositivo de proteção solar

Prédio	Transmissão térmica do protetor solar
1 Edifícios residenciais, hospitais (hospitais, clínicas, hospitais e hospitais), dispensários, ambulatórios, maternidades, orfanatos, asilos para idosos e deficientes, jardins de infância, creches, jardins de viveiros (combinadas) e viveiros	0,2
2 Edifícios industriais em que os padrões ótimos de temperatura e umidade relativa devem ser observados na área de trabalho ou, de acordo com as condições da tecnologia, a temperatura ou temperatura e umidade relativa do ar devem ser mantidas constantes	0,4

Durante a estação fria

7.4 A amplitude calculada das flutuações na temperatura resultante da sala, ° C, residencial, bem como edifícios públicos (hospitais, clínicas, jardins de infância e escolas) durante a estação fria não deve exceder seu valor normalizado durante o dia: na presença de aquecimento central e fogões com fornalha contínua - 1,5 ° C; com aquecimento de armazenamento eletrotérmico estacionário - 2,5 °С, com aquecimento do forno com fornalha periódica - 3 °С.

Se houver aquecimento no edifício com controle automático da temperatura do ar interno, a resistência ao calor das instalações durante a estação fria não é padronizada.

7.5 A amplitude calculada das flutuações na temperatura ambiente resultante durante a estação fria, °C, deve ser determinada de acordo com o conjunto de regras.

8 PERMEABILIDADE AO AR DE ESTRUTURAS AMBIENTAIS E SALAS

8.1 A resistência à penetração do ar de estruturas de fechamento, com exceção do preenchimento de aberturas de luz (janelas, portas de sacada e lanternas), edifícios e estruturas não deve ser inferior à resistência normalizada à penetração de ar, m h Pa / kg, determinada pela fórmula

onde é a diferença de pressão do ar nas superfícies externa e interna das estruturas envolventes, Pa, determinada de acordo com 8.2;

Permeabilidade nominal ao ar das estruturas envolventes, kg/(m h), tomada de acordo com 8.3.

8.2 A diferença na pressão do ar nas superfícies externa e interna das estruturas envolventes, Pa, deve ser determinada pela fórmula

onde - a altura do edifício (do nível do piso do primeiro andar até o topo do poço de exaustão), m;

A gravidade específica do ar externo e interno, respectivamente, N/m, determinada pela fórmula

, (14)

Temperatura do ar: interna (a determinar) - é medida de acordo com os parâmetros ideais de acordo com GOST 12.1.005, GOST 30494

e SanPiN 2.1.2.1002; ao ar livre (para determinar) - é tomada igual à temperatura média do período mais frio de cinco dias com uma segurança de 0,92 de acordo com o SNiP 23-01;

A máxima das velocidades médias do vento em pontos para janeiro, cuja frequência é de 16% ou mais, tomadas de acordo com a Tabela 1 * SNiP 23-01; para edifícios com altura superior a 60 m deve ser levado em consideração o coeficiente de mudança da velocidade do vento com a altura (de acordo com o conjunto de regras).

8.3 A permeabilidade ao ar nominal, kg/(m h), da envolvente do edifício deve ser tomada de acordo com a tabela 11.

Tabela 11 - Permeabilidade ao ar nominal de estruturas envolventes

Muralha	Permeabilidade ao ar, kg / (m h), não mais
1 Paredes externas, tetos e revestimentos de edifícios e instalações residenciais, públicos, administrativos e domésticos	0,5
2 Paredes externas, tetos e revestimentos de edifícios e instalações industriais	1,0
3 Juntas entre painéis de parede exterior:
a) prédios residenciais	0,5*
b) edifícios industriais	1,0*
4 portas de entrada para apartamentos	1,5
5 Portas de entrada para edifícios residenciais, públicos e domésticos	7,0
6 Janelas e portas de varanda de edifícios e instalações residenciais, públicas e domésticas em encadernação de madeira; janelas e clarabóias de edifícios industriais com ar condicionado	6,0
7 Janelas e portas de varanda de edifícios residenciais, públicos e domésticos e instalações em encadernações de plástico ou alumínio	5,0
8 Janelas, portas e portões de edifícios industriais	8,0
9 lanternas de edifícios industriais	10,0
* Em kg/(mh).

8.4 A resistência à penetração do ar de janelas e portas de varanda de edifícios residenciais e públicos, bem como janelas e lanternas de edifícios industriais não deve ser inferior à resistência normalizada à penetração de ar, m h / kg, determinada pela fórmula

, (15)

onde é o mesmo que na fórmula (12);

O mesmo que na fórmula (13);

Pa - a diferença na pressão do ar nas superfícies externa e interna das estruturas de fechamento transparentes à luz, na qual a resistência à penetração do ar é determinada.

8.5 A resistência à penetração do ar de envelopes de edifícios multicamadas deve ser tomada de acordo com um conjunto de regras.

8.6 Blocos de janelas e portas de varanda em edifícios residenciais e públicos devem ser selecionados de acordo com a classificação de permeabilidade ao ar de varandas de acordo com GOST 26602.2: 3 andares e acima - não inferior à classe B; 2 andares e abaixo - dentro das classes V-D.

8.7 A permeabilidade média ao ar de apartamentos residenciais e instalações de edifícios públicos (com aberturas de ventilação de alimentação e exaustão fechadas) deve garantir durante o período de ensaio a troca de ar com uma multiplicidade, h, com uma diferença de pressão de 50 Pa do ar externo e interno durante a ventilação :

com impulso natural h;

com impulso mecânico

A taxa de troca de ar de edifícios e instalações a uma diferença de pressão de 50 Pa e sua permeabilidade média ao ar são determinadas de acordo com GOST 31167.

9 PROTEÇÃO CONTRA O EXCESSO DE UMIDADE DAS ESTRUTURAS AMBIENTAIS

9.1 A resistência à permeabilidade ao vapor, m h Pa / mg, da estrutura envolvente (dentro da faixa da superfície interna ao plano de possível condensação) deve ser pelo menos a maior das seguintes resistências normalizadas de permeabilidade ao vapor:

a) resistência normalizada à permeação de vapor, m h Pa / mg (da condição de inadmissibilidade de acúmulo de umidade na envoltória do edifício durante o período anual de operação), determinada pela fórmula

b) resistência nominal à permeação de vapor, m h Pa/mg (da condição de umidade limitante na estrutura envolvente por um período com temperaturas médias mensais do ar externo negativas), determinada pela fórmula

, (17)

onde é a pressão parcial de vapor d'água do ar interno, Pa, na temperatura de projeto e umidade relativa desse ar, determinada pela fórmula

, (18)

onde é a pressão parcial do vapor d'água saturado, Pa, a uma temperatura, tomada de acordo com o conjunto de regras;

Humidade relativa do ar interior, %, tomada para vários edifícios de acordo com a nota a 5.9;

Resistência à permeabilidade ao vapor, m·h·Pa/mg, da parte da envolvente do edifício situada entre a superfície exterior da envolvente do edifício e o plano de possível condensação, determinada pelo conjunto de regras;

A pressão parcial média de vapor d'água do ar externo, Pa, para o período anual, determinada de acordo com a tabela 5a * SNiP 23-01;

Duração, em dias, do período de acúmulo de umidade, igual ao período com temperaturas externas médias mensais negativas de acordo com o SNiP 23-01;

Pressão parcial de vapor de água, Pa, no plano de possível condensação, determinada à temperatura média do ar exterior por um período de meses com temperaturas médias mensais negativas de acordo com as notas a este parágrafo;

A densidade do material da camada umedecida, kg/m, tomada igual ao conjunto de regras;

A espessura da camada umedecida da envolvente do edifício, m, tomada igual a 2/3 da espessura de uma parede homogênea (camada única) ou a espessura da camada isolante de calor (isolamento) de uma envolvente da construção multicamada ;

O incremento máximo permitido da razão mássica calculada de umidade no material da camada umedecida,%, para o período de acúmulo de umidade, tomado de acordo com a tabela 12;

Tabela 12 - Valores máximos permitidos do coeficiente

Material anexo	Incremento máximo permitido da relação mássica calculada de umidade no material , %
1 Alvenaria de tijolos de barro e blocos cerâmicos	1,5
2 Alvenaria de tijolos de silicato	2,0
3 Concretos leves sobre agregados porosos (concreto expandido, concreto shugizita, concreto perlita, concreto escória-pomes)	5
4 Concreto celular (concreto aerado, concreto de espuma, silicato de gás, etc.)	6
5 espuma de vidro de gás	1,5
6 MDF e cimento de concreto de madeira	7,5
7 pranchas e esteiras de lã mineral	3
8 Poliestireno expandido e espuma de poliuretano	25
9 espuma de resol fenólico	50
10 Aterramento isolante térmico feito de argila expandida, shungizita, escória	3
11 Concreto pesado, argamassa de cimento-areia	2

Pressão parcial de vapor d'água, Pa, no plano de possível condensação durante o período anual de operação, determinada pela fórmula

onde , , - pressão parcial de vapor de água, Pa, tomada em função da temperatura no plano de possível condensação, fixada à temperatura média do ar exterior, respectivamente, nos períodos de inverno, primavera-outono e verão, determinada de acordo com as notas a este parágrafo;

Duração, meses, dos períodos de inverno, primavera-outono e verão do ano, determinados de acordo com a Tabela 3* do SNiP 23-01, sujeito às seguintes condições:

a) o período de inverno inclui meses com temperaturas externas médias abaixo de 5°C negativos;

b) o período primavera-outono inclui meses com temperaturas externas médias de menos 5 a mais 5 °C;

c) o período de verão inclui meses com temperaturas médias do ar superiores a 5°C;

Coeficiente determinado pela fórmula

onde é a pressão parcial média de vapor de água no ar exterior, Pa, durante um período de meses com temperaturas médias mensais negativas determinadas de acordo com um conjunto de regras.

Notas:

1 Pressão parcial de vapor d'água , , e para as estruturas de fechamento de salas com ambiente agressivo deve ser levada em consideração o ambiente agressivo.

2 Ao determinar a pressão parcial para o período de verão, a temperatura no plano de possível condensação em todos os casos deve ser tomada não inferior à temperatura média do ar externo no período de verão, a pressão parcial do vapor de água do ar interno - não inferior à pressão parcial média do vapor de água do ar exterior para este período.

3 O plano de possível condensação em uma estrutura envolvente homogênea (camada única) está localizado a uma distância igual a 2/3 da espessura da estrutura de sua superfície interna e em uma estrutura multicamada coincide com a superfície externa do isolamento.

9.2 A resistência à permeabilidade ao vapor, m h Pa/mg, de um sótão ou parte de uma estrutura de cobertura ventilada localizada entre a superfície interna da cobertura e o entreferro, em edifícios com inclinação do telhado até 24 m de largura, deve ser pelo menos a normalizada resistência à permeabilidade ao vapor, m h Pa /mg, determinada pela fórmula

, (21)

onde , é o mesmo que nas fórmulas (16) e (20).

9.3 Não é necessário verificar as seguintes estruturas de fechamento quanto à conformidade com esses padrões de permeabilidade ao vapor:

a) paredes externas homogêneas (camada única) de salas com condições secas e normais;

b) paredes externas de duas camadas de salas com modos seco e normal, se a camada interna da parede tiver uma permeabilidade ao vapor superior a 1,6 m h Pa / mg.

9.4 Para proteger a camada isolante de calor (isolamento) da umidade nos revestimentos de edifícios com regime úmido ou úmido, deve ser fornecida uma barreira de vapor abaixo da camada isolante de calor, que deve ser levada em consideração ao determinar a permeabilidade ao vapor do revestimento de acordo com o conjunto de regras.

10 RESISTÊNCIA AO CALOR DA SUPERFÍCIE DO PISO

10.1 A superfície do piso de edifícios residenciais e públicos, edifícios auxiliares e instalações de empresas industriais e instalações aquecidas de edifícios industriais (em áreas com empregos permanentes) deve ter um índice de absorção de calor de projeto, W / (m ° C), não superior ao normalizado valor, estabelecido na tabela 13 .

Tabela 13 - Valores normalizados do indicador

Edifícios, instalações e áreas individuais	O índice de absorção de calor da superfície do piso, W/(m°C)
1 Edifícios residenciais, hospitais (hospitais, clínicas, hospitais e hospitais), dispensários, ambulatórios, maternidades, orfanatos, asilos para idosos e deficientes, escolas infantis de ensino geral, jardins de infância, creches, jardins de infância (fábricas), orfanatos e centros de acolhimento infantil	12
2 Edifícios públicos (exceto os especificados no item 1); edifícios auxiliares e instalações de empresas industriais; áreas com empregos permanentes em instalações aquecidas de edifícios industriais onde são realizados trabalhos físicos leves (categoria I)	14
3 Locais com empregos permanentes em instalações aquecidas de edifícios industriais, onde são executados trabalhos físicos médio-pesados ​​(categoria II)	17
4 Lotes de construções pecuárias em locais de descanso para animais com conteúdo acamado:
a) vacas e novilhas 2-3 meses antes do parto, touros, bezerros até 6 meses, criação de gado jovem, porcas, javalis, leitões desmamados	11
b) vacas prenhes e recém-nascidos, leitões jovens, porcos de engorda	13
c) gado de engorda	14

10.2 O valor calculado do índice de absorção de calor da superfície do piso deve ser determinado de acordo com o conjunto de regras.

10.3 O indicador de absorção de calor da superfície do piso não é padronizado:

a) ter uma temperatura superficial acima de 23°C;

b) em instalações aquecidas de edifícios industriais onde são executados trabalhos físicos pesados ​​(categoria III);

c) em prédios industriais, desde que sejam colocados escudos de madeira ou tapetes isolantes térmicos no local dos locais de trabalho permanentes;

d) instalações de edifícios públicos, cujo funcionamento não esteja associado à presença constante de pessoas nos mesmos (salas de museus e exposições, no foyer de teatros, cinemas, etc.).

10.4 O cálculo de engenharia térmica dos pisos dos edifícios de criação de gado, aves e criação de peles deve ser realizado levando em consideração os requisitos do SNiP 2.10.03.

11 CONTROLE DE INDICADORES NOMAIS

11.1 O controlo de indicadores normalizados na conceção e análise de projetos de proteção térmica para edifícios e indicadores da sua eficiência energética para cumprimento destas normas deve ser efetuado na secção do projeto "Eficiência Energética", incluindo o passaporte energético de acordo com a secção 12 e Apêndice D.

11.2 O controlo dos indicadores normalizados de proteção térmica e dos seus elementos individuais dos edifícios operados e a avaliação da sua eficiência energética devem ser efetuados por ensaios de campo, devendo os resultados obtidos ser registados no passaporte energético. O desempenho térmico e energético do edifício é determinado de acordo com GOST 31166, GOST 31167 e GOST 31168.

11.3 As condições de funcionamento das estruturas envolventes, em função do regime de humidade das instalações e das zonas de humidade da área de construção, ao monitorizar o desempenho térmico dos materiais das vedações exteriores, devem ser estabelecidas de acordo com a Tabela 2.

Os indicadores termofísicos estimados de materiais de envelope de construção são determinados de acordo com um conjunto de regras.

11.4 Ao aceitar edifícios para operação, o seguinte deve ser realizado:

controle seletivo da taxa de troca de ar em 2-3 quartos (apartamentos) ou em um prédio com uma diferença de pressão de 50 Pa de acordo com a Seção 8 e GOST 31167 e, se esses padrões não estiverem em conformidade, tomar medidas para reduzir a permeabilidade do ar de envelopes de construção em todo o edifício;

de acordo com GOST 26629 controle de qualidade de imagem térmica da proteção térmica do edifício, a fim de detectar defeitos ocultos e eliminá-los.

12 PASSAPORTE ENERGÉTICO DO EDIFÍCIO

12.1 O passaporte energético dos edifícios residenciais e públicos destina-se a confirmar a conformidade dos indicadores de eficiência energética e engenharia térmica do edifício com os indicadores estabelecidos nestas normas.

12.2 O passaporte energético deve ser preenchido ao desenvolver projetos de edifícios residenciais e públicos novos, reconstruídos, reformados, ao aceitar edifícios para operação, bem como durante a operação de edifícios construídos.

Os passaportes energéticos para apartamentos destinados a uso separado em edifícios geminados podem ser obtidos com base no passaporte energético geral do edifício como um todo para edifícios geminados com sistema de aquecimento comum.

12.3 O passaporte energético de um edifício não se destina ao pagamento de contas de serviços públicos prestados a inquilinos e proprietários de apartamentos, bem como a proprietários de edifícios.

12.4 O passaporte energético do edifício deve ser preenchido:

a) na fase de desenvolvimento do projeto e na fase de vinculação às condições de um determinado local - pela organização do projeto;

b) na fase de comissionamento de um objeto de construção - por uma organização de projeto com base na análise de desvios do projeto original feitos durante a construção do edifício. Isso leva em consideração:

dados da documentação técnica (desenhos executados, certificados de trabalho oculto, passaportes, certificados fornecidos aos comitês de aceitação, etc.);

alterações feitas no projeto e desvios autorizados (acordados) do projeto durante o período de construção;

os resultados das inspeções atuais e direcionadas de conformidade com as características térmicas do objeto e sistemas de engenharia por supervisão técnica e do autor.

Se necessário (desvio descoordenado do projeto, falta de documentação técnica necessária, casamento), o cliente e a inspeção do GASN têm o direito de exigir o teste das estruturas de fechamento;

c) na fase de operação de um objeto de construção - seletivamente e após um ano de operação do edifício. A inclusão do edifício em operação na lista para preenchimento do passaporte energético, a análise do passaporte preenchido e a decisão sobre as medidas necessárias são feitas da maneira determinada pelas decisões das administrações das entidades constituintes da Federação Russa .

12.5 O passaporte energético do edifício deve conter:

informações gerais sobre o projeto;

condições de liquidação;

informações sobre a finalidade funcional e tipo de edifício;

indicadores de planejamento de espaço e layout do edifício;

indicadores de energia calculados do edifício, incluindo: indicadores de eficiência energética, indicadores de desempenho térmico;

informações sobre comparação com indicadores normalizados;

os resultados da medição da eficiência energética e do nível de proteção térmica do edifício após um ano de funcionamento;

classe de eficiência energética do edifício.

12.6 O controle de edifícios operados para cumprimento dessas normas de acordo com 11.2 é realizado determinando experimentalmente os principais indicadores de eficiência energética e desempenho térmico de acordo com os requisitos das normas estaduais e outras normas aprovadas na forma prescrita, para métodos de ensaio para materiais de construção, estruturas e objetos como um todo.

Ao mesmo tempo, para edifícios cuja documentação executiva para a construção não foi preservada, os passaportes energéticos do edifício são compilados com base em materiais do Bureau of Technical Inventory, levantamentos técnicos de campo e medições realizadas por especialistas qualificados licenciado para realizar o trabalho relevante.

12.7 A responsabilidade pela exatidão dos dados do passaporte energético do edifício é da entidade que o preenche.

12.8 O formulário para preenchimento do passaporte energético do edifício encontra-se no Anexo D.

A metodologia para o cálculo dos parâmetros de eficiência energética e engenharia térmica e um exemplo de preenchimento de um passaporte energético são fornecidos no conjunto de regras.

APÊNDICE A
(obrigatoriedade)

LISTA DE DOCUMENTOS REGULATÓRIOS,
PARA QUE HÁ LINKS NO TEXTO

SNiP 2.09.04-87* Prédios administrativos e de lazer

SNiP 2.10.03-84 Edifícios e instalações de criação de gado, aves e peles

SNiP 2.11.02-87 Frigoríficos

SNiP 23-01-99* Climatologia de edifícios

SNiP 31-05-2003 Edifícios públicos para fins administrativos

SNiP 41-01-2003 Aquecimento, ventilação e ar condicionado

SanPiN 2.1.2.1002-00 Requisitos sanitários e epidemiológicos para edifícios e instalações residenciais

SanPiN 2.2.4.548-96 Requisitos higiênicos para o microclima de instalações industriais

GOST 12.1.005-88 SSBT. Requisitos sanitários e higiênicos gerais para o ar da área de trabalho

GOST 26602.2-99 Blocos de janelas e portas. Métodos para determinar a permeabilidade ao ar e à água

GOST 26629-85 Edifícios e estruturas. Método de controle de qualidade de imagem térmica de isolamento térmico de estruturas envolventes

GOST 30494-96 Edifícios residenciais e públicos. Parâmetros de microclima interno

GOST 31166-2003 Estruturas de fechamento para edifícios e estruturas. Método calorimétrico para determinar o coeficiente de transferência de calor

GOST 31167-2003 Edifícios e estruturas. Métodos para determinar a permeabilidade ao ar de estruturas envolventes em condições naturais

GOST 31168-2003 Edifícios residenciais. Método para determinar o consumo específico de energia térmica para aquecimento

APÊNDICE B
(obrigatoriedade)

TERMOS E DEFINIÇÕES

1 térmicaproteçãoprédio Desempenho térmico de um edifício	Propriedades de proteção térmica da totalidade das estruturas externas e internas do edifício, proporcionando um determinado nível de consumo de energia térmica (insumos de calor) do edifício, levando em consideração a troca de ar das instalações, não é superior ao permitido limites, bem como sua permeabilidade ao ar e proteção contra alagamento em parâmetros ótimos do microclima de suas instalações
2 Consumo específico de energia térmica para aquecimento do edifício durante o período de aquecimento Demanda energética específica para aquecimento de um edifício de uma estação de aquecimento	A quantidade de energia térmica para o período de aquecimento necessária para compensar a perda de calor do edifício, levando em consideração a troca de ar e as emissões de calor adicionais sob parâmetros normalizados das condições térmicas e do ar das instalações nele, referidas à área unitária de apartamentos ou a área útil das instalações do edifício (ou ao seu volume aquecido) e período de aquecimento em graus-dia
3 aulasenergiaeficiência Categoria da classificação de eficiência energética	Designação do nível de eficiência energética do edifício, caracterizado por um intervalo de valores do consumo específico de energia térmica para aquecimento do edifício durante o período de aquecimento
4 Microclimainstalações Clima interno de um prêmio	O estado do ambiente interno da sala, que afeta uma pessoa, caracterizado por indicadores de temperatura do ar e estruturas envolventes, umidade e mobilidade do ar (de acordo com GOST 30494)
5 Idealopçõesmicroclimainstalações Parâmetros ideais de clima interno das instalações	A combinação de valores de indicadores de microclima, que, com exposição prolongada e sistemática a uma pessoa, proporcionam ao estado térmico do corpo uma tensão mínima dos mecanismos de termorregulação e uma sensação de conforto para pelo menos 80% das pessoas na sala (de acordo com GOST 30494)
6 Dissipação de calor adicional no edifício Ganho de calor interno para um edifício	Calor que entra nas instalações do edifício por pessoas, dispositivos que consomem energia, equipamentos, motores elétricos, iluminação artificial, etc., bem como por radiação solar penetrante
7 Indicadorcompacidadeprédio Índice da forma de um edifício	A relação entre a área total da superfície interna do envelope externo do edifício e o volume aquecido contido neles
8 Fator de envidraçamento de fachada prédio Relação vidro-parede	A proporção das áreas de aberturas de luz para a área total das estruturas externas de fechamento da fachada do edifício, incluindo aberturas de luz
9 Aquecidovolumeprédio Volume de aquecimento de um edifício	O volume limitado pelas superfícies internas dos fechamentos externos do edifício - paredes, revestimentos (soalhos), lajes de piso do primeiro andar ou piso de cave com cave aquecida
10 Período frio (aquecimento) do ano Estação fria (aquecimento) de um ano	O período do ano, caracterizado por uma temperatura exterior média diária igual ou inferior a 10 ou 8 ° C, dependendo do tipo de edifício (de acordo com GOST 30494)
11 quenteperíodoDo ano Estação quente de um ano	O período do ano, caracterizado por uma temperatura média diária do ar acima de 8 ou 10 ° C, dependendo do tipo de edifício (de acordo com GOST 30494)
12 Duração do período de aquecimento Duração da estação de aquecimento	Período estimado de funcionamento do sistema de aquecimento de um edifício, que é o número médio estatístico de dias em um ano em que a temperatura média diária externa é consistentemente igual e inferior a 8 ou 10 ° C, dependendo do tipo de edifício
13 Médiotemperaturaar livrearaquecimentoperíodo Temperatura média do ar exterior da estação de aquecimento	Temperatura estimada do ar externo calculada em média durante o período de aquecimento com base na temperatura média diária do ar externo

APÊNDICE B
(obrigatoriedade)

MAPA DE ZONAS DE UMIDADE

APÊNDICE D
(obrigatoriedade)

CÁLCULO DE CONSUMO DE ENERGIA TÉRMICA ESPECÍFICA PARA AQUECIMENTO DE EDIFÍCIOS RESIDENCIAIS E PÚBLICOS PARA O PERÍODO DE AQUECIMENTO

D.1 O consumo específico estimado de energia térmica para aquecimento de edifícios durante o período de aquecimento, kJ / (m ° C dia) ou kJ / (m ° C dia), deve ser determinado pela fórmula

ou , (D.1)

onde é o consumo de energia térmica para aquecimento do edifício durante o período de aquecimento, MJ;

A soma das áreas de piso dos apartamentos ou da área útil das instalações do edifício, com exceção dos pisos técnicos e garagens, m;

O volume aquecido do edifício, igual ao volume limitado pelas superfícies internas das cercas externas dos edifícios, m;

O mesmo que na fórmula (1).

D.2 O consumo de energia térmica para aquecimento do edifício durante o período de aquecimento, MJ, deve ser determinado pela fórmula

onde - a perda total de calor do edifício através das estruturas externas de fechamento, MJ, determinada de acordo com G.3;

Insumos de calor doméstico durante o período de aquecimento, MJ, determinados de acordo com D.6;

Ganhos de calor através de janelas e lanternas da radiação solar durante o período de aquecimento, MJ, determinado de acordo com D.7;

Coeficiente de redução do ganho de calor devido à inércia térmica das estruturas envolventes; valor recomendado;

Em sistema monotubo com termóstatos e com auto-regulação frontal à entrada ou cablagem horizontal apartamento a apartamento;

Em um sistema de aquecimento de dois tubos com termostatos e controle automático central na entrada;

Sistema monotubo com termóstatos e com automatismo central na entrada ou em sistema monotubo sem termóstatos e com autorregulação frontal na entrada, bem como em sistema de aquecimento bitubo com termóstatos e sem automatismo na a entrada;

Em um sistema de aquecimento de tubo único com termostatos e sem controle automático na entrada;

Num sistema sem termóstatos e com controlo automático central na entrada com correcção para a temperatura do ar interior;

Coeficiente que leva em consideração o consumo de calor adicional do sistema de aquecimento, associado à discrição do fluxo de calor nominal da faixa de nomenclatura dos dispositivos de aquecimento, suas perdas de calor adicionais através das seções atrás do radiador das cercas, o aumento da temperatura do ar em as salas de canto, as perdas de calor das tubulações que passam por salas não aquecidas para:

edifícios multiseção e outros edifícios estendidos = 1,13;

edifícios tipo torre = 1,11;

edifícios com caves aquecidas = 1,07;

edifícios com sótãos aquecidos, bem como geradores de calor de apartamentos = 1,05.

D.3 A perda total de calor do edifício, MJ, para o período de aquecimento deve ser determinada pela fórmula

, (D.3)

onde - o coeficiente global de transferência de calor do edifício, W / (m ° C), determinado pela fórmula

, (D.4)

Coeficiente de transferência de calor reduzido através da envolvente do edifício, W/(m

°C) determinado pela fórmula

Área, m, e resistência reduzida à transferência de calor, m°C/W, das paredes externas (excluindo aberturas);

O mesmo, enchimentos de aberturas de luz (janelas, vitrais, lanternas);

O mesmo, portas e portões externos;

As mesmas, coberturas combinadas (incluindo sobre janelas de sacada);

O mesmo, sótão;

O mesmo, tetos do porão;

O mesmo, tetos acima das calçadas e sob as janelas salientes.

Ao projetar pisos no térreo ou subsolos aquecidos, em vez de tetos acima do piso do subsolo, na fórmula (D.5), as áreas e resistências reduzidas à transferência de calor das paredes em contato com o solo são substituídas, e os pisos no terra são divididos em zonas de acordo com SNiP 41-01 e o correspondente e são determinados;

O mesmo que em 5.4; para pisos de sótão de sótãos quentes e pisos de porão de subcampos técnicos e porões com a fiação de tubulações para sistemas de aquecimento e abastecimento de água quente neles de acordo com a fórmula (5);

O mesmo que na fórmula (1), °С dia;

O mesmo que na fórmula (10), m;

Coeficiente de transferência de calor condicional do edifício, levando em consideração as perdas de calor por infiltração e ventilação, W / (m ° C), determinado pela fórmula

onde é a capacidade calorífica específica do ar, igual a 1 kJ / (kg ° С);

O coeficiente de redução do volume de ar no edifício, levando em consideração a presença de estruturas internas de fechamento. Na ausência de dados, tome = 0,85;

E - o mesmo que na fórmula (10), m e m, respectivamente;

Densidade média do ar fornecido durante o período de aquecimento, kg/m

A multiplicidade média de troca de ar do edifício durante o período de aquecimento, h, determinada de acordo com D.4;

O mesmo que na fórmula (2), °С;

O mesmo que na fórmula (3), °C.

D.4 A taxa média de troca de ar do edifício para o período de aquecimento, h, é calculada a partir da troca total de ar devido à ventilação e infiltração de acordo com a fórmula

onde é a quantidade de ar insuflado no edifício com entrada desorganizada ou o valor normalizado para ventilação mecânica, m/h, igual a:

a) edifícios de habitação destinados a cidadãos, tendo em conta a norma social (com uma ocupação estimada do apartamento igual ou inferior a 20 m2 de área total por pessoa) -;

b) outros edifícios residenciais - mas não menos;

onde é o número estimado de moradores no prédio;

c) os edifícios públicos e administrativos são aceites condicionalmente para escritórios e instalações de serviços - , para instituições de saúde e ensino - , para estabelecimentos desportivos, recreativos e pré-escolares - ;

Para edifícios residenciais - a área de instalações residenciais, para edifícios públicos - a área estimada, determinada de acordo com o SNiP 31-05 como a soma das áreas de todas as instalações, com exceção de corredores, vestíbulos, passagens, caixas de escadas, poços de elevadores, escadas e rampas internas abertas, bem como instalações, projetadas para acomodar equipamentos e redes de engenharia, m;

Número de horas de ventilação mecânica durante a semana;

Número de horas em uma semana;

A quantidade de ar infiltrado no edifício através da envolvente do edifício, kg/h: para edifícios residenciais - ar que entra nas escadas durante o dia do período de aquecimento, determinado de acordo com D.5; para edifícios públicos - entrada de ar por vazamentos em estruturas e portas translúcidas; permitido ser levado para edifícios públicos fora do horário de trabalho;

O coeficiente de contabilização da influência de um fluxo de calor contrário em estruturas translúcidas, igual a: juntas de painéis de parede - 0,7; janelas e portas de varanda com encadernações triplas separadas - 0,7; o mesmo, com ligações duplas separadas - 0,8; o mesmo, com pagamentos indevidos acoplados - 0,9; o mesmo, com ligações simples - 1.0;

O número de horas de contabilização da infiltração durante a semana, h, igual para edifícios com ventilação balanceada de alimentação e exaustão e () para edifícios em que o ar é mantido durante a ventilação mecânica de fornecimento;

E - o mesmo que na fórmula (D.6).

D.5 A quantidade de ar infiltrado na escada de um edifício residencial através das lacunas no preenchimento das aberturas deve ser determinada pela fórmula

(determinação da espessura da camada de isolamento do sótão

coberturas e coberturas)
A. Dados iniciais

A zona de umidade é normal.

z ht = 229 dias.

Temperatura média de projeto do período de aquecimento t ht \u003d -5,9 ºС.

A temperatura do frio de cinco dias t ext \u003d -35 ° C.

t int \u003d + 21 ° C.

Umidade relativa: = 55%.

Temperatura do ar estimada no sótão t int g \u003d +15 С.

Coeficiente de transferência de calor da superfície interna do piso do sótão
\u003d 8,7 W / m 2 С.

Coeficiente de transferência de calor da superfície externa do piso do sótão
\u003d 12 W / m 2 · ° С.

Coeficiente de transferência de calor da superfície interna do revestimento do sótão quente
\u003d 9,9 W / m 2 · ° С.

O coeficiente de transferência de calor da superfície externa do revestimento quente do sótão
\u003d 23 W / m 2 · ° С.
Tipo de edifício - edifício residencial de 9 andares. As cozinhas dos apartamentos estão equipadas com fogões a gás. A altura do sótão é de 2,0 m. Áreas de cobertura (telhados) MAS g. c \u003d 367,0 m 2, sótão quente MAS g. f \u003d 367,0 m 2, paredes externas do sótão MAS g. w \u003d 108,2 m 2.

Em um sótão quente, há uma fiação superior de tubos para sistemas de aquecimento e abastecimento de água. Temperaturas estimadas do sistema de aquecimento - 95 °С, abastecimento de água quente - 60 °С.

O diâmetro dos tubos de aquecimento é de 50 mm com um comprimento de 55 m, os tubos de água quente são de 25 mm com um comprimento de 30 m.
Piso do sótão:

Arroz. 6 Esquema de cálculo

O piso do sótão consiste nas camadas estruturais mostradas na tabela.

№	Nome do material (desenhos)	, kg / m 3	δ, m	,W/(m°С)	R, m 2 ° C / W
1	Lajes de lã mineral rígida em ligantes betuminosos (GOST 4640)	200	X	0,08	X
2	Barreira de vapor - rubitex 1 camada (GOST 30547)	600	0,005	0,17	0,0294
3	Lajes alveolares de concreto armado PC (GOST 9561 - 91)		0,22		0,142

Cobertura combinada:

Arroz. 7 Esquema de cálculo

O revestimento combinado sobre o sótão quente consiste nas camadas estruturais mostradas na tabela.

№	Nome do material (desenhos)	, kg / m 3	δ, m	,W/(m°С)	R, m 2 ° C / W
1	Tecnoelast	600	0,006	0,17	0,035
2	Argamassa de cimento-areia	1800	0,02	0,93	0,022
3	Lajes de concreto aerado	300	X	0,13	X
4	Ruberoide	600	0,005	0,17	0,029
5	laje de concreto armado	2500	0,035	2,04	0,017

B. Procedimento de cálculo
Determinação dos graus-dia do período de aquecimento de acordo com a fórmula (2) SNiP 23-02–2003:
D d = ( t int- t ht) z ht = (21 + 5,9) 229 = 6160,1.
O valor normalizado da resistência à transferência de calor do revestimento de um edifício residencial de acordo com a fórmula (1) SNiP 23-02-2003:

R req= uma· D d+ b\u003d 0,0005 6160,1 + 2,2 \u003d 5,28 m 2 C / W;
De acordo com a fórmula (29) SP 23-101–2004, determinamos a resistência de transferência de calor necessária do piso quente do sótão
, m 2 ° C / W:

,
Onde
- resistência normalizada à transferência de calor do revestimento;

n- coeficiente determinado pela fórmula (30) SP 230101-2004,
(21 – 15)/(21 + 35) = 0,107.
De acordo com os valores encontrados
e n definir
:
\u003d 5,28 0,107 \u003d 0,56 m 2 С / W.

Resistência de revestimento necessária sobre um sótão quente R 0g. c é determinado pela fórmula (32) SP 23-101-2004:
R 0 g.c = ( – t ext)/(0,28 G Ven Com(t ven – ) + ( t int - )/ R 0 g.f +
+ (
)/MAS g.f - ( – t ramal) uma g.w/ R 0 g.p
Onde G ven - fluxo de ar reduzido (relativo a 1 m 2 do sótão) no sistema de ventilação, determinado de acordo com a tabela. 6 SP 23-101-2004 e igual a 19,5 kg/(m 2 h);

c– capacidade calorífica específica do ar, igual a 1 kJ/(kg °С);

t ven é a temperatura do ar que sai dos dutos de ventilação, °C, tomada igual a t inteiro + 1,5;

q pi é a densidade linear do fluxo de calor através da superfície do isolamento térmico, por 1 m do comprimento da tubulação, tomada para tubos de aquecimento igual a 25 e para tubos de água quente - 12 W / m (Tabela 12 SP 23 -101-2004).

Os ganhos de calor reduzidos de tubulações de sistemas de aquecimento e abastecimento de água quente são:
()/MAS g.f \u003d (25 55 + 12 30) / 367 \u003d 4,71 W / m 2;
uma g. w - área reduzida das paredes externas do sótão m 2 / m 2, determinada pela fórmula (33) SP 23-101-2004,

= 108,2/367 = 0,295;

- resistência normalizada à transferência de calor das paredes externas de um sótão quente, determinada através de um grau-dia do período de aquecimento a uma temperatura interna do ar no sótão = +15 ºС.

– t ht) z ht = (15 + 5,9)229 = 4786,1 °C dia,
m 2 °C / W
Substituimos os valores encontrados na fórmula e determinamos a resistência de transferência de calor necessária do revestimento sobre o sótão quente:
(15 + 35) / (0,28 19,2 (22,5 - 15) + (21 - 15) / 0,56 + 4,71 -
- (15 + 35) 0,295 / 3,08 \u003d 50 / 50,94 \u003d 0,98 m 2 ° C / W

Determinamos a espessura do isolamento no piso do sótão em R 0g. f \u003d 0,56 m 2 ° C / W:

= (R 0g. f – 1/– R f.b - R esfregar - 1/) ut =
= (0,56 - 1/8,7 - 0,142 -0,029 - 1/12) 0,08 = 0,0153 m,
aceitamos a espessura do isolamento = 40 mm, pois a espessura mínima das placas de lã mineral é de 40 mm (GOST 10140), então a resistência real à transferência de calor será

R 0g. f fato. \u003d 1 / 8,7 + 0,04 / 0,08 + 0,029 + 0,142 + 1/12 \u003d 0,869 m 2 ° C / W.
Determine a quantidade de isolamento no revestimento em R 0g. c \u003d \u003d 0,98 m 2 ° C / W:
= (R 0g. c – 1/ – R f.b - R esfregue - R c.p.r - R t – 1/)ut =
\u003d (0,98 - 1 / 9,9 - 0,017 - 0,029 - 0,022 - 0,035 - 1/23) 0,13 \u003d 0,0953 m,
aceitamos a espessura do isolamento (laje de concreto aerado) 100 mm, então o valor real da resistência à transferência de calor do revestimento do sótão será quase igual ao calculado.
B. Verificação da conformidade com os requisitos sanitários e higiênicos

construção de proteção térmica
I. Verificação do cumprimento da condição
para o sótão:

\u003d (21 - 15) / (0,869 8,7) \u003d 0,79 ° C,
De acordo com a Tabela. 5 SNiP 23-02–2003 ∆ t n = 3 °C, portanto, a condição ∆ t g = 0,79 °С t n =3 °С é cumprido.
Verificamos as estruturas externas do sótão quanto às condições de não condensação em suas superfícies internas, ou seja, para cumprir a condição
:

- para cobrir um sótão quente, levando
W / m 2 ° C,
15 - [(15 + 35)/(0,98 9,9] =
\u003d 15 - 4,12 \u003d 10,85 ° C;
- para as paredes externas de um sótão quente, levando
W / m 2 ° C,
15 - [(15 + 35)]/(3,08 8,7) =
\u003d 15 - 1,49 \u003d 13,5 ° C.
II. Calcule a temperatura do ponto de orvalho t d, °С, no sótão:

- calculamos o teor de umidade do ar externo, g / m 3, na temperatura de projeto t ramal:

=
- o mesmo ar quente do sótão, tomando o incremento do teor de umidade ∆ f para casas com fogões a gás, igual a 4,0 g/m 3:
g/m3;
- determinamos a pressão parcial do vapor de água no ar em um sótão quente:

Por aplicação 8 por valor E= e g encontre a temperatura do ponto de orvalho t d = 3,05 °С.

Os valores obtidos da temperatura do ponto de orvalho são comparados com os valores correspondentes
e
:
=13,5 > t d = 3,05 °С; = 10,88 > t d = 3,05 °С.
A temperatura do ponto de orvalho é muito menor do que as temperaturas correspondentes nas superfícies internas das cercas externas, portanto, o condensado não cairá nas superfícies internas do revestimento e nas paredes do sótão.

Conclusão. As cercas horizontais e verticais de um sótão quente atendem aos requisitos regulamentares de proteção térmica do edifício.

Exemplo5
Cálculo do consumo específico de energia térmica para aquecimento de um edifício residencial de 9 andares (tipo torre)
As dimensões de um piso típico de um edifício residencial de 9 andares são dadas na figura.

Fig. 8 Planta típica de um edifício residencial de uma seção de 9 andares

A. Dados iniciais
Local de construção - Perm.

Região climática - IV.

A zona de umidade é normal.

O regime de umidade da sala é normal.

Condições de funcionamento das estruturas envolventes - B.

A duração do período de aquecimento z ht = 229 dias.

Temperatura média do período de aquecimento t ht \u003d -5,9 ° C.

Temperatura do ar interior t int \u003d +21 ° C.

A temperatura do ar exterior frio de cinco dias t ext = = -35 °С.

O edifício está equipado com um sótão "quente" e uma cave técnica.

A temperatura do ar interno da adega técnica = = +2 °С

A altura do edifício desde o nível do piso do primeiro andar até o topo do poço de exaustão H= 29,7m.

Altura do piso - 2,8 m.

O máximo das velocidades médias do vento rhumb para janeiro v\u003d 5,2 m/s.
B. Procedimento de cálculo
1. Determinação das áreas das estruturas envolventes.

A determinação da área das estruturas envolventes baseia-se na planta de um piso típico de um edifício de 9 pisos e nos dados iniciais da Secção A.

Área total do edifício
MAS h \u003d (42,5 + 42,5 + 42,5 + 57,38) 9 \u003d 1663,9 m 2.
Área de estar de apartamentos e cozinhas
MAS eu = (27,76 + 27,76 + 27,76 + 42,54 + 7,12 + 7,12 +
+ 7,12 + 7,12)9 \u003d 1388,7 m 2.
Área do piso acima do porão técnico MAS b .c, sótão MAS g. f e coberturas sobre o sótão MAS g. c
MAS b .c = MAS g. f= MAS g. c \u003d 16 16,2 \u003d 259,2 m 2.
Área total de enchimentos de janelas e portas de varanda MAS F com seu número no chão:

- enchimentos de janela com 1,5 m de largura - 6 unid.,

- enchimentos de janela com 1,2 m de largura - 8 unid.,

- portas de varanda com 0,75 m de largura - 4 peças.

Altura das janelas - 1,2 m; a altura das portas da varanda é de 2,2 m.
MAS F \u003d [(1,5 6 + 1,2 8) 1,2 + (0,75 4 2,2)] 9 \u003d 260,3 m 2.
A área das portas de entrada para a escada com largura de 1,0 e 1,5 m e altura de 2,05 m
MAS ed \u003d (1,5 + 1,0) 2,05 \u003d 5,12 m 2.
A área dos enchimentos das janelas da escada com uma largura de janela de 1,2 m e uma altura de 0,9 m

\u003d (1,2 0,9) 8 \u003d 8,64 m 2.
A área total das portas externas dos apartamentos com largura de 0,9 m, altura de 2,05 m e número de 4 no andar.
MAS ed \u003d (0,9 2,05 4) 9 \u003d 66,42 m 2.
A área total das paredes exteriores do edifício, tendo em conta aberturas de janelas e portas

\u003d (16 + 16 + 16,2 + 16,2) 2,8 9 \u003d 1622,88 m 2.
A área total das paredes externas do edifício sem aberturas de janelas e portas

MAS W \u003d 1622,88 - (260,28 + 8,64 + 5,12) \u003d 1348,84 m 2.
A área total das superfícies internas das estruturas externas de fechamento, incluindo o piso do sótão e o piso acima do porão técnico,

\u003d (16 + 16 + 16,2 + 16,2) 2,8 9 + 259,2 + 259,2 \u003d 2141,3 m 2.
Volume aquecido do edifício

V n \u003d 16 16,2 2,8 9 \u003d 6531,84 m 3.
2. Determinação dos graus-dia do período de aquecimento.

Graus-dias são determinados pela fórmula (2) SNiP 23-02-2003 para os seguintes envelopes de construção:

- paredes externas e sótão:

D d 1 \u003d (21 + 5,9) 229 \u003d 6160,1 ° C dia,
- revestimentos e paredes externas de um "sótão" quente:
D d 2 \u003d (15 + 5,9) 229 \u003d 4786,1 ° C dia,
- pisos acima da cave técnica:
D d 3 \u003d (2 + 5,9) 229 \u003d 1809,1 ° C dia.
3. Determinação da resistência necessária à transferência de calor das estruturas envolventes.

A resistência necessária à transferência de calor das estruturas envolventes é determinada na Tabela. 4 SNiP 23-02-2003 dependendo dos valores de graus-dia do período de aquecimento:

- para as paredes exteriores do edifício
\u003d 0,00035 6160,1 + 1,4 \u003d 3,56 m 2 ° C / W;
- para piso de sótão
= n· \u003d 0,107 (0,0005 6160,1 + 2,2) \u003d 0,49 m 2,
n =
=
= 0,107;
- para as paredes exteriores do sótão
\u003d 0,00035 4786,1 + 1,4 \u003d 3,07 m 2 ° C / W,
- para cobrir o sótão

=
=
\u003d 0,87 m 2 ° C / W;
– para sobreposição sobre um porão técnico

= n b. c R reg \u003d 0,34 (0,00045 1809,1 + 1,9) \u003d 0,92 m 2 ° C / W,

n b. c=
=
= 0,34;
- para enchimentos de janelas e portas de varanda com vidro triplo em encadernações de madeira (Anexo L SP 23-101-2004)

\u003d 0,55 m 2 ° C / W.
4. Determinação do consumo de energia térmica para aquecimento do edifício.

Para determinar o consumo de energia térmica para aquecimento do edifício durante o período de aquecimento, é necessário estabelecer:

- perda total de calor do edifício através de cercas externas Q h, MJ;

- entradas de calor domésticas Q int, MJ;

- ganhos de calor através de janelas e portas de varanda da radiação solar, MJ.

Ao determinar a perda total de calor de um edifício Q h , MJ, é necessário calcular dois coeficientes:

- o coeficiente reduzido de transferência de calor através da envolvente externa do edifício
, W / (m 2 ° С);
eu v = 3 UMA eu\u003d 3 1388,7 \u003d 4166,1 m 3 / h,
Onde UMA eu- a área das instalações e cozinhas, m 2;

- a taxa média determinada de troca de ar do edifício para o período de aquecimento n a , h -1 , de acordo com a fórmula (D.8) SNiP 23-02-2003:
n a =
= 0,75h-1.
Aceitamos o coeficiente para reduzir o volume de ar no edifício, levando em consideração a presença de cercas internas, B v = 0,85; capacidade calorífica específica do ar c= 1 kJ/kg °С, e o coeficiente para levar em conta a influência do fluxo de calor que se aproxima em estruturas translúcidas k = 0,7:

=
\u003d 0,45 W / (m 2 ° C).
O valor do coeficiente total de transferência de calor do edifício K m, W / (m 2 ° С), determinado pela fórmula (D.4) SNiP 23-02-2003:
K m \u003d 0,59 + 0,45 \u003d 1,04 W / (m 2 ° C).
Calculamos a perda total de calor do edifício para o período de aquecimento Q h , MJ, de acordo com a fórmula (D.3) SNiP 23-02-2003:
Q h = 0,0864 1,04 6160,1 2141,28 = 1185245,3 MJ.
Entradas de calor domésticas durante a estação de aquecimento Q int , MJ, determinado pela fórmula (D.11) SNiP 23-02-2003, assumindo o valor das emissões específicas de calor doméstico q int igual a 17 W/m 2:
Q int = 0,0864 17 229 1132,4 = 380888,62 MJ.
Entrada de calor para o edifício da radiação solar durante o período de aquecimento Q s , MJ, determinado pela fórmula (G.11) SNiP 23-02-2003, tomando os valores dos coeficientes que levam em conta o sombreamento das aberturas de luz por elementos de preenchimento opaco τ F = 0,5 e a penetração relativa de radiação solar para enchimentos de janelas transmissores de luz k F = 0,46.

O valor médio da radiação solar para o período de aquecimento em superfícies verticais EU cf, W / m 2, aceitamos de acordo com o Apêndice (D) SP 23-101–2004 para a latitude geográfica da localização de Perm (56 ° N):

EU av \u003d 201 W / m 2,
Q s = 0,5 0,76(100,44 201 + 100,44 201 +
+ 29,7 201 + 29,7 201) = 19880,18 MJ.
Consumo de energia térmica para aquecimento do edifício durante o período de aquecimento , MJ, é determinado pela fórmula (D.2) do SNiP 23-02-2003, tomando o valor numérico dos seguintes coeficientes:

- coeficiente de redução de ganho de calor devido à inércia térmica das estruturas envolventes = 0,8;

- coeficiente tendo em conta o consumo de calor adicional do sistema de aquecimento, associado à discrição do fluxo de calor nominal da gama de dispositivos de aquecimento para edifícios do tipo torre = 1,11.
= 1,11 = 1024940,2 MJ.
Definimos o consumo específico de energia térmica do edifício
, kJ / (m 2 °C dia), de acordo com a fórmula (D.1) SNiP 23-02-2003:
=
\u003d 25,47 kJ / (m 2 ° C dia).
De acordo com os dados da Tabela. 9 SNiP 23-02–2003, o consumo específico padronizado de energia térmica para aquecimento de um edifício residencial de 9 andares é de 25 kJ / (m 2 ° C dia), o que é 1,02% inferior ao consumo específico calculado de energia térmica = 25,47 kJ / (m 2 ·°С·dia), portanto, no projeto de engenharia térmica de estruturas de fechamento, essa diferença deve ser levada em consideração.

Cálculo de engenharia térmica do subsolo técnico

Cálculos de engenharia térmica de estruturas envolventes

As áreas das estruturas externas de fechamento, a área aquecida e o volume do edifício necessários para o cálculo do passaporte energético, e o desempenho térmico das estruturas de fechamento do edifício são determinados de acordo com as decisões de projeto adotadas de acordo com as recomendações do SNiP 23-02 e TSN 23 - 329 - 2002.

A resistência à transferência de calor das estruturas envolventes é determinada dependendo do número e materiais das camadas, bem como das propriedades físicas dos materiais de construção de acordo com as recomendações do SNiP 23-02 e TSN 23 - 329 - 2002.

1.2.1 Paredes externas do edifício

Existem três tipos de paredes externas em um edifício residencial.

O primeiro tipo é a alvenaria com suporte de piso de 120 mm de espessura, isolado com concreto de poliestireno de 280 mm de espessura, com uma camada de tijolo de silicato de revestimento. O segundo tipo é um painel de concreto armado de 200 mm, isolado com concreto de poliestireno de 280 mm de espessura, com uma camada de revestimento de tijolos de silicato. O terceiro tipo, veja a Fig.1. O cálculo de engenharia térmica é dado para dois tipos de paredes, respectivamente.

1). A composição das camadas da parede externa do edifício: revestimento protetor - argamassa de cimento-cal de 30 mm de espessura, λ = 0,84 W / (m × o C). A camada externa de 120 mm é feita de tijolo de silicato M 100 com grau de resistência ao gelo F 50, λ = 0,76 W / (m × o C); enchimento 280 mm - isolamento - concreto de poliestireno D200, GOST R 51263-99, λ = 0,075 W / (m × o C); camada interna 120 mm - de tijolo de silicato, M 100, λ = 0,76 W / (m × o C). As paredes internas são rebocadas com argamassa cal-areia M 75, 15 mm de espessura, λ=0,84 W/(m×o C).

Rw\u003d 1 / 8,7 + 0,030 / 0,84 + 0,120 / 0,76 + 0,280 / 0,075 + 0,120 / 0,76 + 0,015 / 0,84 + 1/23 \u003d 4,26 m 2 × o C / W.

Resistência à transferência de calor das paredes do edifício, com a área das fachadas
Ah\u003d 4989,6 m 2, igual a: 4,26 m 2 × cerca de C/W.

Coeficiente de uniformidade de engenharia térmica de paredes externas r, determinado pela fórmula 12 SP 23-101:

um eué a largura da inclusão condutora de calor, ai = 0,120m;

Lié o comprimento da inclusão condutora de calor, Li= 197,6 m (perímetro do edifício);

k eu- coeficiente em função da inclusão condutora de calor, determinado por adj. N SP 23-101:

eu = 1,01 para inclusão termicamente condutora em proporções λm /λ= 2,3 e a/b= 0,23.

Então a resistência reduzida à transferência de calor das paredes do edifício é: 0,83 × 4,26 = 3,54 m 2 × o C / W.

2). A composição das camadas da parede externa do edifício: revestimento protetor - argamassa de cimento-cal M 75 com espessura de 30 mm, λ = 0,84 W / (m × o C). A camada externa de 120 mm é feita de tijolo de silicato M 100 com grau de resistência ao gelo F 50, λ = 0,76 W / (m × o C); enchimento 280 mm - isolamento - concreto de poliestireno D200, GOST R 51263-99, λ = 0,075 W / (m × o C); camada interna 200 mm - painel de parede de concreto armado, λ = 2,04 W / (m × o C).

A resistência à transferência de calor da parede é:

Rw= 1/8,7+0,030/0,84+0,120/0,76+0,280/0,075+
+0, 20 / 2,04 + 1/23 \u003d 4,2 m 2 × o C / W.

Como as paredes do edifício têm uma estrutura homogênea de multicamadas, o coeficiente de uniformidade térmica das paredes externas é tomado r= 0,7.

Então a resistência reduzida à transferência de calor das paredes do edifício é: 0,7 × 4,2 = 2,9 m 2 × o C / W.

Tipo de edifício - uma seção comum de um edifício residencial de 9 andares com uma distribuição inferior de tubos para sistemas de aquecimento e abastecimento de água quente.

A b\u003d 342 m 2.

área do piso de subterrâneo - 342m2.

Área da parede externa acima do nível do solo A b, w\u003d 60,5 m 2.

A temperatura estimada do sistema de aquecimento da fiação inferior é de 95 °С, o fornecimento de água quente é de 60 °С. O comprimento das tubulações do sistema de aquecimento com a fiação inferior é de 80 m. O comprimento das tubulações de abastecimento de água quente era de 30 m. não há subterrâneo, então a taxa de troca de ar neles. subterrâneo EU= 0,5 h -1 .

t int= 20 °C.

Área do piso térreo (acima do subsolo técnico) - 1.024,95 m2.

A largura do porão é de 17,6 M. A altura da parede externa daqueles. subterrâneo, enterrado no solo - 1,6 m. Comprimento total eu seção transversal de cercas daqueles. subterrâneo, enterrado no chão,

eu\u003d 17,6 + 2 × 1,6 \u003d 20,8 m.

Temperatura do ar nas instalações do primeiro andar t int= 20 °C.

Resistência à transferência de calor das paredes externas dos mesmos. subterrâneos acima do nível do solo são aceitos de acordo com SP 23-101 cláusula 9.3.2. igual à resistência de transferência de calor das paredes externas Roubar. W\u003d 3,03 m 2 × ° C / W.

A resistência reduzida à transferência de calor das estruturas envolventes da parte enterrada das mesmas. subterrâneos serão determinados de acordo com a cláusula 9.3.3 da SP 23-101. como para pisos não isolados no solo no caso em que os materiais do piso e da parede tenham coeficientes de projeto de condutividade térmica λ≥ 1,2 W / (m o C). Reduzida resistência à transferência de calor das cercas das mesmas. subterrâneos enterrados no solo é determinado de acordo com a tabela 13 da SP 23-101 e totalizou R o rs\u003d 4,52 m 2 × ° C / W.

As paredes do porão consistem em: um bloco de parede, com 600 mm de espessura, λ = 2,04 W/(m × o C).

Determine a temperatura do ar nesses. subterrâneo t int b

Para o cálculo, usamos os dados da Tabela 12 [SP 23-101]. Na temperatura do ar nesses subterrâneo 2 °С, a densidade do fluxo de calor das tubulações aumentará em comparação com os valores fornecidos na Tabela 12 pelo valor do coeficiente obtido da Equação 34 [SP 23-101]: para tubulações do sistema de aquecimento - pelo coeficiente [(95 - 2)/( 95 - 18)] 1,283 = 1,41; para tubulações de água quente - [(60 - 2) / (60 - 18) 1,283 = 1,51. Em seguida, calculamos o valor da temperatura t int b da equação de balanço de calor a uma temperatura subterrânea designada de 2 °C

t int b= (20×342/1,55 + (1,41 25 80 + 1,51 14,9 30) - 0,28×823×0,5×1,2×26 - 26×430/4,52 - 26×60,5/3,03)/

/ (342 / 1,55 + 0,28 × 823 × 0,5 × 1,2 + 430 / 4,52 + 60,5 / 3,03) \u003d 1316/473 \u003d 2,78 ° С.

O fluxo de calor através do porão foi

qb. c\u003d (20 - 2,78) / 1,55 \u003d 11,1 W / m 2.

Assim, naqueles no subsolo, a proteção térmica equivalente às normas é fornecida não apenas por cercas (paredes e pisos), mas também devido ao calor das tubulações dos sistemas de aquecimento e abastecimento de água quente.

1.2.3 Sobreposição sobre aqueles. subterrâneo

A cerca tem uma área A f\u003d 1024,95 m 2.

Estruturalmente, a sobreposição é feita da seguinte forma.

2,04 W/(m × o C). Betonilha de cimento-areia com 20 mm de espessura, λ =
0,84 W / (m × o C). Isolamento em espuma de poliestireno extrudido "Rufmat", ρ o\u003d 32 kg / m 3, λ \u003d 0,029 W / (m × o C), 60 mm de espessura de acordo com GOST 16381. Entreferro, λ \u003d 0,005 W / (m × o C), 10 mm de espessura. Placas para piso, λ = 0,18 W / (m × o C), 20 mm de espessura de acordo com GOST 8242.

Rf= 1/8,7+0,22/2,04+0,020/0,84+0,060/0,029+

0,010 / 0,005 + 0,020 / 0,180 + 1/17 \u003d 4,35 m 2 × o C / W.

De acordo com a cláusula 9.3.4 do SP 23-101, determinamos o valor da resistência de transferência de calor necessária do piso do subsolo acima do subsolo técnico Rc de acordo com a fórmula

R o = nR req,

Onde n- coeficiente determinado na temperatura mínima aceita do ar no subsolo t int b= 2°C.

n = (t int - t int b)/(matiz - texto) = (20 - 2)/(20 + 26) = 0,39.

Então R com\u003d 0,39 × 4,35 \u003d 1,74 m 2 × ° C / W.

Vamos verificar se a proteção térmica do teto acima do subsolo técnico atende ao requisito da diferença padrão D t n= 2 °C para o piso do primeiro andar.

De acordo com a fórmula (3) SNiP 23 - 02, determinamos a resistência mínima permitida à transferência de calor

R o min =(20 - 2) / (2 × 8,7) \u003d 1,03 m 2 × ° C / W< Rc = 1,74 m 2 × °C/W.

1.2.4 Sótão

Área de cobertura A c\u003d 1024,95 m 2.

Laje de piso de concreto armado, 220 mm de espessura, λ =
2,04 W/(m × o C). Isolamento minplita CJSC "Lã mineral", r =140-
175 kg / m 3, λ \u003d 0,046 W / (m × o C), 200 mm de espessura de acordo com GOST 4640. De cima, o revestimento possui uma mesa de cimento-areia com 40 mm de espessura, λ = 0,84 W / (m × oC).

Então a resistência à transferência de calor é:

Rc\u003d 1 / 8,7 + 0,22 / 2,04 + 0,200 / 0,046 + 0,04 / 0,84 + 1/23 \u003d 4,66 m 2 × o C / W.

1.2.5 Cobertura do sótão

Laje de piso de concreto armado, 220 mm de espessura, λ =
2,04 W/(m × o C). Isolamento de cascalho de argila expandida, r\u003d 600 kg / m 3, λ \u003d
0,190 W / (m × o C), 150 mm de espessura de acordo com GOST 9757; min-laje de CJSC "Mineralnaya vata", 140-175 kg/m3, λ = 0,046 W/(m×оС), 120 mm de espessura de acordo com GOST 4640. O revestimento superior tem uma mesa de cimento-areia de 40 mm de espessura, λ = 0,84 W/ (m × o C).

Então a resistência à transferência de calor é:

Rc\u003d 1 / 8,7 + 0,22 / 2,04 + 0,150 / 0,190 + 0,12 / 0,046 + 0,04 / 0,84 + 1/17 \u003d 3,37 m 2 × o C / W.

1.2.6 Janelas

Nos designs translúcidos modernos de janelas de proteção térmica, são utilizadas janelas com vidros duplos e para a fabricação de caixilhos e caixilhos de janelas, principalmente perfis de PVC ou suas combinações. Na fabricação de janelas de vidro duplo usando vidro float, as janelas fornecem uma resistência à transferência de calor reduzida calculada de não mais de 0,56 m 2 × o C / W., o que atende aos requisitos regulamentares para sua certificação.

Área de aberturas de janela A F\u003d 1002,24 m 2.

Aceita janela de transferência de calor R F\u003d 0,56 m 2 × o C / W.

1.2.7 Coeficiente de transferência de calor reduzido

O coeficiente de transferência de calor reduzido através do envelope externo do edifício, W / (m 2 × ° С), é determinado pela fórmula 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002], levando em consideração as estruturas adotadas no projeto:

1,13 (4989,6 / 2,9 + 1002,24 / 0,56 + 1024,95 / 4,66 + 1024,95 / 4,35) / 8056,9 \u003d 0,54 W / (m 2 × °C).

1.2.8 Coeficiente de transferência de calor condicional

O coeficiente de transferência de calor condicional da edificação, levando em consideração as perdas de calor por infiltração e ventilação, W/(m 2 × °C), é determinado pela fórmula D.6 [SNiP 23 - 02], levando em consideração as estruturas adotadas no projeto:

Onde Com– capacidade calorífica específica do ar, igual a 1 kJ/(kg×°С);

β ν - coeficiente de redução do volume de ar na edificação, levando em consideração a presença de estruturas internas de fechamento, igual a β ν = 0,85.

0,28 × 1 × 0,472 × 0,85 × 25026,57 × 1,305 × 0,9 / 8056,9 = 0,41 W / (m 2 × ° C).

A taxa média de troca de ar do edifício para o período de aquecimento é calculada a partir da troca total de ar devido à ventilação e infiltração de acordo com a fórmula

n / D= [(3×1714,32)×168/168+(95×0,9×

×168) / (168 × 1,305)] / (0,85 × 12984) = 0,479 h -1 .

- a quantidade de ar infiltrado, kg/h, que entra no edifício através da envolvente do edifício durante o dia do período de aquecimento, é determinada pela fórmula D.9 [SNiP 23-02-2003]:

19,68/0,53×(35,981/10) 2/3 + (2,1×1,31)/0,53×(56,55/10) 1/2 = 95 kg/h.

- respectivamente, para a escada, a diferença de pressão calculada entre o ar externo e interno para janelas e portas de varanda e portas de entrada externas é determinada pela fórmula 13 [SNiP 23-02-2003] para janelas e portas de varanda com a substituição de 0,55 por 0 nele, 28 e com o cálculo do peso específico de acordo com a fórmula 14 [SNiP 23-02-2003] na temperatura do ar correspondente, Pa.

∆р e d= 0,55× Η ×( γext -γ int) + 0,03× γext×ν 2 .

Onde Η \u003d 30,4 m - a altura do edifício;

- gravidade específica, respectivamente, do ar externo e interno, N/m 3.

γ ext \u003d 3463 / (273-26) \u003d 14,02 N / m 3,

γint \u003d 3463 / (273 + 21) \u003d 11,78 N / m 3.

∆p F= 0,28×30,4×(14,02-11,78)+0,03×14,02×5,9 2 = 35,98 Pa.

∆р ed= 0,55×30,4×(14,02-11,78)+0,03×14,02×5,9 2 = 56,55 Pa.

- a densidade média do ar fornecido para o período de aquecimento, kg / m 3, ,

353 / \u003d 1,31 kg / m 3.

V h\u003d 25026,57 m 3.

1.2.9 Coeficiente geral de transferência de calor

O coeficiente de transferência de calor condicional do edifício, levando em consideração as perdas de calor devido à infiltração e ventilação, W / (m 2 × ° С), é determinado pela fórmula D.6 [SNiP 23-02-2003], levando em consideração o estruturas adotadas no projeto:

0,54 + 0,41 \u003d 0,95 W / (m 2 × ° C).

1.2.10 Comparação de resistências de transferência de calor padronizadas e reduzidas

Como resultado os cálculos são comparados na tabela. 2 resistências de transferência de calor normalizadas e reduzidas.

Tabela 2 - Normalizado Rreg e dado R r o resistência à transferência de calor de cercas de construção

1.2.11 Proteção contra alagamento de estruturas de fechamento

A temperatura da superfície interna das estruturas de fechamento deve ser maior que a temperatura do ponto de orvalho td\u003d 11,6 ° C (3 ° C - para janelas).

A temperatura da superfície interna das estruturas envolventes τ int, é calculado pela fórmula Ya.2.6 [SP 23-101]:

τ int = t int-(t int-texto)/(R r× α int),

para a construção de paredes:

τ int\u003d 20-(20 + 26) / (3,37 × 8,7) \u003d 19,4 o C\u003e td\u003d 11,6 sobre C;

para cobrir o piso técnico:

τ int\u003d 2-(2 + 26) / (4,35 × 8,7) \u003d 1,3 o C<td\u003d 1,5 sobre C, (φ \u003d 75%);

para Windows:

τ int\u003d 20-(20 + 26) / (0,56 × 8,0) \u003d 9,9 sobre C\u003e td\u003d 3 sobre C.

A temperatura de condensação na superfície interna da estrutura foi determinada por Identidade gráfico de ar úmido.

As temperaturas das superfícies estruturais internas satisfazem as condições para evitar a condensação de umidade, com exceção das estruturas de piso do piso técnico.

1.2.12 Características de planejamento espacial do edifício

As características de planejamento do espaço do edifício são definidas de acordo com o SNiP 23-02.

Coeficiente de envidraçamento da fachada do edifício f:

f = A F / A W + F = 1002,24 / 5992 = 0,17

Índice de compacidade do edifício, 1/m:

8056,9 / 25026,57 \u003d 0,32 m -1.

1.3.3 Consumo de energia térmica para aquecimento do edifício

Consumo de energia térmica para aquecimento do edifício durante o período de aquecimento Q h y, MJ, determinado pela fórmula D.2 [SNiP 23 - 02]:

0,8 - coeficiente de redução do ganho de calor devido à inércia térmica das estruturas envolventes (recomendado);

1.11 - coeficiente levando em consideração o consumo de calor adicional do sistema de aquecimento, associado à discrição do fluxo de calor nominal da gama de dispositivos de aquecimento, suas perdas de calor adicionais através das seções do radiador das cercas, o aumento da temperatura do ar no canto salas, as perdas de calor das tubulações que passam por salas não aquecidas.

Perda de calor geral do edifício Qh, MJ, para o período de aquecimento são determinados pela fórmula D.3 [SNiP 23 - 02]:

Qh= 0,0864×0,95×4858,5×8056,9 = 3212976 MJ.

Entradas de calor domésticas durante a estação de aquecimento Q int, MJ, são determinados pela fórmula D.10 [SNiP 23 - 02]:

Onde q int\u003d 10 W / m 2 - a quantidade de emissões de calor domésticas por 1 m 2 da área de instalações residenciais ou a área estimada de um edifício público.

Q int= 0,0864×10×205×3940= 697853 MJ.

Ganhos de calor através das janelas da radiação solar durante a estação de aquecimento Perguntas, MJ, são determinados pela fórmula 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002]:

Q s =τ F ×k F ×(A F 1 ×I 1 +A F 2 ×I 2 +A F 3 ×I 3 +A F 4 ×I 4)+τ scy× k scy × A scy × I hor ,

Qs = 0,76×0,78×(425,25×587+25,15×1339+486×1176+66×1176)= 552756 MJ.

Q h y= ×1,11 = 2 566917 MJ.

1.3.4 Consumo de calor específico estimado

O consumo específico estimado de energia térmica para aquecimento do edifício durante o período de aquecimento, kJ / (m 2 × o C × dia), é determinado pela fórmula
D.1:

10 3 × 2 566917 / (7258 × 4858,5) = 72,8 kJ / (m 2 × o C × dia)

De acordo com a Tabela. 3.6 b [TSN 23 - 329 - 2002] o consumo específico padronizado de energia térmica para aquecimento de um edifício residencial de nove andares é de 80 kJ / (m 2 × o C × dia) ou 29 kJ / (m 3 × o C × dia).

CONCLUSÃO

No projeto de um edifício residencial de 9 pisos, foram utilizadas técnicas especiais para melhorar a eficiência energética do edifício, tais como:

¾ foi aplicada uma solução construtiva que permite não só realizar a construção rápida da instalação, mas também utilizar diversos materiais estruturais e isolantes e formas arquitetónicas na estrutura envolvente externa a pedido do cliente e tendo em conta as capacidades existentes da construção civil da região,

¾ no projeto é realizado o isolamento térmico das tubulações de aquecimento e água quente,

¾ modernos materiais de isolamento térmico foram usados, em particular, concreto de poliestireno D200, GOST R 51263-99,

¾ em projetos translúcidos modernos de janelas de blindagem térmica, são utilizadas janelas com vidros duplos e para a fabricação de caixilhos e caixilhos, principalmente perfis de PVC ou suas combinações. Na fabricação de janelas de vidro duplo usando vidro float, as janelas fornecem uma resistência à transferência de calor reduzida calculada de 0,56 W/(m×oC).

A eficiência energética do edifício residencial projetado é determinada pelos seguintes a Principal critério:

¾ consumo específico de energia térmica para aquecimento durante o período de aquecimento q h des, kJ / (m 2 × ° C × dia) [kJ / (m 3 × ° C × dia)];

¾ índice de compacidade do edifício k e,1m;

¾ coeficiente de envidraçamento da fachada do edifício f.

Como resultado dos cálculos, as seguintes conclusões podem ser tiradas:

1. As estruturas de fechamento de um edifício residencial de 9 andares atendem aos requisitos do SNiP 23-02 para eficiência energética.

2. O edifício foi projetado para manter a temperatura e a umidade ideais, garantindo o menor consumo de energia.

3. Indicador calculado da compacidade do edifício k e= 0,32 é igual ao padrão.

4. O coeficiente de envidraçamento da fachada do edifício f=0,17 aproxima-se do valor padrão f=0,18.

5. O grau de redução do consumo de energia térmica para aquecimento do edifício em relação ao valor padrão foi de menos 9%. Este valor de parâmetro corresponde a normal classe de eficiência térmica e energética do edifício de acordo com a Tabela 3 do SNiP 23-02-2003 Proteção térmica dos edifícios.

PASSAPORTE ENERGÉTICO DO EDIFÍCIO

MINISTÉRIO DA EDUCAÇÃO E CIÊNCIA DA FEDERAÇÃO RUSSA

Orçamento do Estado Federal Instituição Educacional de Ensino Superior Profissional

"Universidade Estadual - complexo educacional-científico-industrial"

Instituto de Arquitetura e Construção

Departamento: "Construção Urbana e Economia"

Disciplina: "Física da construção"

TRABALHO DO CURSO

"Proteção térmica de edifícios"

Completado pelo aluno: Arkharova K.Yu.

• Introdução
• Formulário de tarefa
• 1 . Referência climática
• 2 . Cálculo de engenharia térmica
• 2.1 Cálculo de engenharia térmica de estruturas envolventes
• 2.2 Cálculo de estruturas de fechamento de porões "quentes"
• 2.3 Cálculo térmico de janelas
• 3 . Cálculo do consumo específico de energia térmica para aquecimento durante o período de aquecimento
• 4 . Absorção de calor da superfície do piso
• 5 . Proteção da estrutura envolvente contra alagamentos
• Conclusão
• Lista de fontes e literatura usadas
• Anexo A

Introdução

A proteção térmica é um conjunto de medidas e tecnologias de poupança energética, que permite aumentar o isolamento térmico dos edifícios para diversas finalidades, para reduzir as perdas de calor nas instalações.

A tarefa de fornecer as propriedades térmicas necessárias das estruturas externas de fechamento é resolvida dando-lhes a resistência ao calor necessária e a resistência à transferência de calor.

A resistência à transferência de calor deve ser alta o suficiente para garantir condições de temperatura higienicamente aceitáveis ​​na superfície da estrutura voltada para a sala durante o período mais frio do ano. A resistência ao calor das estruturas é avaliada pela sua capacidade de manter uma temperatura relativamente constante nas instalações com flutuações periódicas na temperatura do ar ambiente adjacente às estruturas e o fluxo de calor que passa por elas. O grau de resistência ao calor da estrutura como um todo é amplamente determinado pelas propriedades físicas do material do qual a camada externa da estrutura é feita, que percebe flutuações bruscas de temperatura.

Neste trabalho do curso, será realizado um cálculo térmico da estrutura envolvente de uma casa individual residencial, a área de construção de que é a cidade de Arkhangelsk.

Formulário de tarefa

1 Área de construção:

Arkhangelsk.

2 Construção da parede (nome do material estrutural, isolamento, espessura, densidade):

1ª camada - concreto poliestireno modificado em cimento de escória Portland (= 200 kg/m 3; ? = 0,07 W/ (m * K); ? = 0,36 m)

2ª camada - espuma de poliestireno extrudado (= 32 kg/m 3; ? = 0,031 W/ (m * K); ? = 0,22 m)

3ª camada - perlibita (= 600 kg/m 3; ? = 0,23 W/ (m * K); ? = 0,32 m

3 Material de inclusão termicamente condutor:

concreto pérola (= 600 kg / m 3; ? = 0,23 W / (m * K); ? = 0,38 m

Construção de 4 andares:

1ª camada - linóleo (= 1800 kg/m 3; s = 8,56 W/ (m 2 ° C); ? = 0,38 W/ (m 2 ° C); ? = 0,0008 m

2ª camada - betonilha cimento-areia (= 1800 kg/m 3; s = 11,09 W/ (m 2 ° C); ? = 0,93 W / (m 2 ° C); ? = 0,01 m)

3ª camada - placas de poliestireno expandido (= 25 kg/m 3; s = 0,38 W/ (m 2 ° C); ? = 0,44 W/ (m 2 ° C); ? = 0,11 m )

4ª camada - laje de concreto espumado (= 400 kg/m 3; s = 2,42 W/ (m 2 ° C); ? = 0,15 W / (m 2 ° C); ? = 0,22 m )

1 . Referência climática

Área de construção - Arkhangelsk.

Região climática - II A.

Zona de umidade - molhada.

Umidade no quarto? = 55%;

temperatura de projeto na sala = 21°С.

O regime de umidade da sala é normal.

Condições de operação - B.

Parâmetros climáticos:

Temperatura exterior estimada (Temperatura exterior do período de cinco dias mais frio (segurança 0,92)

A duração do período de aquecimento (com uma temperatura externa média diária? 8 ° C) - \u003d 250 dias;

A temperatura média do período de aquecimento (com uma temperatura externa média diária? 8 ° C) - = - 4,5 ° C.

aquecimento de absorção de calor envolvente

2 . Cálculo de engenharia térmica

2 .1 Cálculo de engenharia térmica de estruturas envolventes

Cálculo de graus-dia do período de aquecimento

GSOP = (t em - t de) z de, (1.1)

onde, - temperatura de projeto na sala, ° С;

Temperatura exterior estimada, °С;

Duração do período de aquecimento, dias

GSOP \u003d (+ 21 + 4,5) 250 \u003d 6125 ° C dia

A resistência necessária à transferência de calor é calculada pela fórmula (1.2)

onde, a e b são coeficientes, cujos valores devem ser tomados de acordo com a Tabela 3 da SP 50.13330.2012 “Proteção térmica de edificações” para os respectivos grupos de edificações.

Aceitamos: a = 0,00035; b=1,4

0,00035 6125 +1,4=3,54m 2°C/W.

Construção da parede externa

a) Cortamos a estrutura com um plano paralelo à direção do fluxo de calor (Fig. 1):

Figura 1 - Construção da parede externa

Tabela 1 - Parâmetros do material da parede externa

A resistência à transferência de calor R e é determinada pela fórmula (1.3):

onde, A i - área da i-ésima seção, m 2;

R i - resistência à transferência de calor da i-ésima seção, ;

A é a soma das áreas de todas as parcelas, m 2.

A resistência à transferência de calor para seções homogêneas é determinada pela fórmula (1.4):

Onde, ? - espessura da camada, m;

Coeficiente de condutividade térmica, W/(mK)

Calculamos a resistência à transferência de calor para seções não homogêneas usando a fórmula (1.5):

R \u003d R 1 + R 2 + R 3 + ... + R n + R VP, (1,5)

onde, R 1 , R 2 , R 3 ... R n - resistência à transferência de calor das camadas individuais da estrutura, ;

R vp - resistência à transferência de calor do entreferro, .

Encontramos R e de acordo com a fórmula (1.3):

b) Cortamos a estrutura com um plano perpendicular à direção do fluxo de calor (Fig. 2):

Figura 2 - Construção da parede externa

A resistência à transferência de calor R b é determinada pela fórmula (1.5)

R b \u003d R 1 + R 2 + R 3 + ... + R n + R VP, (1,5)

A resistência à penetração do ar para seções homogêneas é determinada pela fórmula (1.4).

A resistência à penetração do ar para áreas não homogêneas é determinada pela fórmula (1.3):

Encontramos R b de acordo com a fórmula (1.5):

R b \u003d 5,14 + 3,09 + 1,4 \u003d 9,63.

A resistência condicional à transferência de calor da parede externa é determinada pela fórmula (1.6):

onde, R a - resistência à transferência de calor da estrutura envolvente, cortada paralelamente ao fluxo de calor, ;

R b - resistência à transferência de calor da envolvente do edifício, cortada perpendicularmente ao fluxo de calor,.

A resistência reduzida à transferência de calor da parede externa é determinada pela fórmula (1.7):

A resistência à transferência de calor na superfície externa é determinada pela fórmula (1.9)

onde, coeficiente de transferência de calor da superfície interna da envolvente do edifício, = 8,7;

onde, é o coeficiente de transferência de calor da superfície externa da envolvente do edifício, = 23;

A diferença de temperatura calculada entre a temperatura do ar interno e a temperatura da superfície interna da estrutura envolvente é determinada pela fórmula (1.10):

onde, n é um coeficiente que leva em conta a dependência da posição da superfície externa das estruturas envolventes em relação ao ar externo, tomamos n=1;

temperatura de projeto na sala, °С;

temperatura do ar exterior estimada durante a estação fria, °С;

coeficiente de transferência de calor da superfície interna das estruturas envolventes, W / (m 2 ° С).

A temperatura da superfície interna da estrutura envolvente é determinada pela fórmula (1.11):

2 . 2 Cálculo de estruturas de fechamento de porões "quentes"

A resistência de transferência de calor necessária da parte da parede do porão localizada acima da marca de planejamento do solo é igual à resistência de transferência de calor reduzida da parede externa:

A resistência reduzida à transferência de calor das estruturas de fechamento da parte enterrada do porão, localizada abaixo do nível do solo.

A altura da parte enterrada do porão é de 2m; largura do porão - 3,8 m

De acordo com a tabela 13 da SP 23-101-2004 "Projeto de proteção térmica de edifícios" aceitamos:

A resistência necessária à transferência de calor do porão sobre o porão "quente" é calculada pela fórmula (1.12)

onde, a resistência necessária à transferência de calor do piso do subsolo, encontramos de acordo com a tabela 3 da SP 50.13330.2012 "Proteção térmica de edifícios".

onde, temperatura do ar no porão, °С;

o mesmo que na fórmula (1.10);

o mesmo que na fórmula (1.10)

Vamos tomar igual a 21,35 ° С:

A temperatura do ar no porão é determinada pela fórmula (1.14):

onde, o mesmo que na fórmula (1.10);

Densidade linear do fluxo de calor; ;

O volume de ar no porão;

O comprimento da tubulação do i-ésimo diâmetro, m; ;

A taxa de troca de ar no porão; ;

A densidade do ar no porão;

c - capacidade calorífica específica do ar;;;

Área do porão, ;

A área do piso e paredes do porão em contato com o solo;

A área das paredes externas do porão acima do nível do solo,.

2 . 3 Cálculo térmico de janelas

O grau-dia do período de aquecimento é calculado pela fórmula (1.1)

GSOP \u003d (+ 21 + 4,5) 250 \u003d 6125 ° C dia.

A resistência reduzida à transferência de calor é determinada de acordo com a Tabela 3 da SP 50.13330.2012 "Proteção térmica de edifícios" pelo método de interpolação:

Selecionamos janelas com base na resistência encontrada à transferência de calor R 0:

Vidro comum e uma janela de vidro duplo de câmara única em tampas separadas de vidro com revestimento seletivo duro -.

Conclusão: A reduzida resistência à transferência de calor, a diferença de temperatura e a temperatura da superfície interna da estrutura envolvente correspondem aos padrões exigidos. Consequentemente, o design projetado da parede externa e a espessura do isolamento são escolhidos corretamente.

Devido ao fato de termos tomado a estrutura das paredes para as estruturas de fechamento na parte profunda do porão, recebemos uma resistência inaceitável à transferência de calor do piso do porão, o que afeta a diferença de temperatura entre a temperatura do ar interno e a temperatura da superfície interna da estrutura envolvente.

3 . Cálculo do consumo específico de energia térmica para aquecimento durante o período de aquecimento

O consumo específico estimado de energia térmica para aquecimento de edifícios durante o período de aquecimento é determinado pela fórmula (2.1):

onde, o consumo de energia térmica para aquecimento do edifício durante o período de aquecimento, J;

A soma das áreas de piso dos apartamentos ou da área útil das instalações do edifício, com exceção dos pisos técnicos e garagens, m 2

O consumo de energia térmica para aquecimento do edifício durante o período de aquecimento é calculado pela fórmula (2.2):

onde, a perda total de calor do edifício através das estruturas externas de fechamento, J;

Insumos de calor doméstico durante o período de aquecimento, J;

Ganhos de calor através de janelas e lanternas da radiação solar durante o período de aquecimento, J;

Coeficiente de redução do aporte térmico por inércia térmica das estruturas envolventes, valor recomendado = 0,8;

O coeficiente levando em consideração o consumo de calor adicional do sistema de aquecimento, associado à discrição do fluxo de calor nominal da gama de dispositivos de aquecimento, suas perdas de calor adicionais através das seções do radiador das cercas, o aumento da temperatura do ar nas salas de canto , as perdas de calor das tubulações que passam por ambientes não aquecidos, para edifícios com porões aquecidos = 1, 07;

A perda total de calor do edifício, J, para o período de aquecimento é determinada pela fórmula (2.3):

onde, - o coeficiente global de transferência de calor do edifício, W / (m 2 ° C), é determinado pela fórmula (2.4);

A área total de estruturas envolventes, m 2;

onde, é o coeficiente de transferência de calor reduzido através da envolvente externa do edifício, W/(m 2°C);

O coeficiente de transferência de calor condicional do edifício, levando em consideração as perdas de calor devido à infiltração e ventilação, W / (m 2 ° С).

O coeficiente de transferência de calor reduzido através da envolvente externa do edifício é determinado pela fórmula (2.5):

onde, área, m 2 e resistência reduzida à transferência de calor, m 2 ° C / W, paredes externas (excluindo aberturas);

O mesmo, enchimentos de aberturas de luz (janelas, vitrais, lanternas);

O mesmo, portas e portões externos;

os mesmos, coberturas combinadas (incluindo sobre janelas de sacada);

o mesmo, sótão;

o mesmo, tetos do porão;

também, .

0,306 W/(m2°C);

O coeficiente de transferência de calor condicional do edifício, levando em consideração as perdas de calor devido à infiltração e ventilação, W / (m 2 ° C), é determinado pela fórmula (2.6):

onde, é o coeficiente de redução do volume de ar na edificação, levando em consideração a presença de estruturas internas de fechamento. Aceitamos sv = 0,85;

O volume de salas aquecidas;

Coeficiente de levar em conta a influência de um fluxo de calor contrário em estruturas translúcidas, igual a janelas e portas de sacada com ligações separadas 1;

A densidade média do ar fornecido para o período de aquecimento, kg/m 3, determinada pela fórmula (2,7);

Taxa média de troca de ar do edifício durante o período de aquecimento, h 1

A taxa média de troca de ar do edifício para o período de aquecimento é calculada a partir da troca total de ar devido à ventilação e infiltração usando a fórmula (2.8):

onde, é a quantidade de ar insuflado no edifício com afluência desordenada ou o valor normalizado com ventilação mecânica, m 3 / h, igual aos edifícios residenciais destinados aos cidadãos, tendo em conta a norma social (com uma ocupação estimada do apartamento de 20 m 2 de área total ou menos por pessoa) - 3 A; 3 A \u003d 603,93m 2;

A área das instalações residenciais; \u003d 201,31m 2;

O número de horas de ventilação mecânica durante a semana, h; ;

O número de horas de contabilização da infiltração durante a semana, h;=168;

A quantidade de ar infiltrado no edifício através da envolvente do edifício, kg/h;

A quantidade de ar que se infiltra na escada de um edifício residencial através das lacunas no preenchimento das aberturas é determinada pela fórmula (2.9):

onde, - respectivamente para a escada, a área total de janelas e portas de varanda e portas externas de entrada, m 2;

respectivamente, para o vão da escada, a resistência necessária à penetração do ar de janelas e portas de varanda e portas externas de entrada, m 2 ·°С / W;

Assim, para a escada, a diferença de pressão calculada entre o ar externo e interno para janelas e portas de sacada e portas externas de entrada, Pa, determinada pela fórmula (2.10):

onde, n, em - a gravidade específica do ar externo e interno, respectivamente, N / m 3, determinada pela fórmula (2.11):

O máximo das velocidades médias do vento em pontos para janeiro (SP 131.13330.2012 "Climatologia da construção"); =3,4 m/s.

3463/(273 + t), (2,11)

n \u003d 3463 / (273 -33) \u003d 14,32 N / m 3;

c \u003d 3463 / (273 + 21) \u003d 11,78 N / m 3;

A partir daqui encontramos:

Encontramos a taxa média de troca de ar do edifício para o período de aquecimento, usando os dados obtidos:

0,06041h1.

Com base nos dados obtidos, calculamos de acordo com a fórmula (2.6):

0,020 W/(m2°C).

Usando os dados obtidos nas fórmulas (2.5) e (2.6), encontramos o coeficiente global de transferência de calor do edifício:

0,306 + 0,020 \u003d 0,326 W / (m 2 ° C).

Calculamos a perda total de calor do edifício usando a fórmula (2.3):

0,08640,326317,78=J.

As entradas de calor domésticas durante o período de aquecimento, J, são determinadas pela fórmula (2.12):

onde é aceito o valor das emissões de calor doméstico por 1 m 2 da área de instalações residenciais ou a área estimada de um edifício público, W / m 2;

área de instalações residenciais; \u003d 201,31m 2;

Ganhos de calor através de janelas e lanternas da radiação solar durante o período de aquecimento, J, para quatro fachadas de edifícios orientados em quatro direções, determinamos pela fórmula (2.13):

onde, - coeficientes que levam em conta o escurecimento da abertura de luz por elementos opacos; para uma janela de vidro duplo de câmara única feita de vidro comum com revestimento seletivo duro - 0,8;

Coeficiente de penetração relativa da radiação solar para recheios transmissores de luz; para uma janela de vidro duplo de câmara única feita de vidro comum com revestimento seletivo duro - 0,57;

A área de aberturas de luz das fachadas do edifício, respectivamente orientadas em quatro direções, m 2;

O valor médio da radiação solar para o período de aquecimento em superfícies verticais sob condições reais de nebulosidade, respectivamente orientadas ao longo das quatro fachadas do edifício, J / (m 2), é determinado de acordo com a tabela 9.1 da SP 131.13330.2012 "Climatologia da construção" ;

Temporada de aquecimento:

Janeiro, fevereiro, março, abril, maio, setembro, outubro, novembro, dezembro.

Aceitamos latitude 64°N para a cidade de Arkhangelsk.

C: A 1 \u003d 2,25m 2; I 1 \u003d (31 + 49) / 9 \u003d 8,89 J / (m 2;

I 2 \u003d (138 + 157 + 192 + 155 + 138 + 162 + 170 + 151 + 192) / 9 \u003d 161,67 J / (m 2;

B: A 3 \u003d 8,58; I 3 \u003d (11 + 35 + 78 + 135 + 153 + 96 + 49 + 22 + 12) / 9 \u003d 66 J / (m 2;

W: A 4 \u003d 8,58; I 4 \u003d (11 + 35 + 78 + 135 + 153 + 96 + 49 + 22 + 12) / 9 \u003d 66 J / (m 2.

Utilizando os dados obtidos no cálculo das fórmulas (2.3), (2.12) e (2.13) encontramos o consumo de energia térmica para aquecimento do edifício de acordo com a fórmula (2.2):

De acordo com a fórmula (2.1), calculamos o consumo específico de energia térmica para aquecimento:

KJ / (m 2 °C dia).

Conclusão: o consumo específico de energia térmica para aquecimento da edificação não corresponde ao consumo normalizado, determinado conforme SP 50.13330.2012 “Proteção térmica de edificações” e igual a 38,7 kJ/(m 2 °C dia).

4 . Absorção de calor da superfície do piso

Inércia térmica das camadas de construção do piso

Figura 3 - Planta baixa

Tabela 2 - Parâmetros dos materiais do piso

A inércia térmica das camadas da estrutura do piso é calculada pela fórmula (3.1):

onde, s é o coeficiente de absorção de calor, W/(m 2°C);

Resistência térmica determinada pela fórmula (1.3)

Indicador calculado de absorção de calor da superfície do piso.

As primeiras 3 camadas da estrutura do piso têm uma inércia térmica total, mas a inércia térmica de 4 camadas.

Portanto, determinaremos o índice de absorção de calor da superfície do piso sequencialmente calculando os índices de absorção de calor das superfícies das camadas da estrutura, começando do 3º ao 1º:

para a 3ª camada de acordo com a fórmula (3.2)

para a i-ésima camada (i=1,2) de acordo com a fórmula (3.3)

W/(m2°C);

W/(m2°C);

W/(m2°C);

O índice de absorção de calor da superfície do piso é igual ao índice de absorção de calor da superfície da primeira camada:

W/(m2°C);

O valor normalizado do índice de absorção de calor é determinado de acordo com SP 50.13330.2012 "Proteção térmica de edifícios":

12 W/(m2°C);

Conclusão: o indicador calculado de absorção de calor da superfície do piso corresponde ao valor normalizado.

5 . Proteção da estrutura envolvente contra alagamentos

Parâmetros climáticos:

Tabela 3 - Valores das temperaturas médias mensais e pressão de vapor de água do ar exterior

A pressão parcial média de vapor de água no ar exterior para o período anual

Figura 4 - Construção da parede externa

Tabela 4 - Parâmetros dos materiais da parede externa

A resistência à permeabilidade ao vapor das camadas da estrutura é encontrada pela fórmula:

onde, - espessura da camada, m;

Coeficiente de permeabilidade ao vapor, mg/(mchPa)

Determinamos a resistência à permeabilidade ao vapor das camadas da estrutura das superfícies externa e interna até o plano de possível condensação (o plano de possível condensação coincide com a superfície externa do isolamento):

A resistência à transferência de calor das camadas da parede da superfície interna para o plano de possível condensação é determinada pela fórmula (4.2):

onde, é a resistência à transferência de calor na superfície interna, é determinada pela fórmula (1.8)

Duração das estações e temperaturas médias mensais:

inverno (janeiro, fevereiro, março, dezembro):

verão (maio, junho, julho, agosto, setembro):

primavera, outono (abril, outubro, novembro):

onde, resistência reduzida à transferência de calor da parede externa, ;

temperatura ambiente calculada, .

Encontramos o valor correspondente da elasticidade do vapor de água:

Encontramos o valor médio da elasticidade do vapor de água por um ano usando a fórmula (4.4):

onde, E 1 , E 2 , E 3 - valores de elasticidade do vapor d'água por estação, Pa;

duração das estações, meses

A pressão parcial do vapor do ar interno é determinada pela fórmula (4.5):

onde, pressão parcial de vapor d'água saturado, Pa, à temperatura do ar interno da sala; para 21: 2488 Pa;

umidade relativa do ar interno, %

A resistência necessária à permeabilidade ao vapor é encontrada pela fórmula (4.6):

onde, a pressão parcial média de vapor d'água do ar externo para o período anual, Pa; aceitar = 6,4 hPa

Da condição de inadmissibilidade de acúmulo de umidade na envoltória do edifício para o período anual de operação, verificamos a condição:

Encontramos a elasticidade do vapor d'água do ar externo para um período com temperaturas médias mensais negativas:

Encontramos a temperatura média externa para o período com temperaturas médias mensais negativas:

O valor da temperatura no plano de possível condensação é determinado pela fórmula (4.3):

Esta temperatura corresponde

A resistência necessária à permeabilidade ao vapor é determinada pela fórmula (4.7):

onde, a duração do período de acúmulo de umidade, dias, tomado igual ao período com temperaturas médias mensais negativas; aceitar = 176 dias;

a densidade do material da camada umedecida, kg/m3;

espessura da camada molhada, m;

incremento de umidade máximo permitido no material da camada umedecida, % em peso, para o período de acúmulo de umidade, tomado conforme Tabela 10 da SP 50.13330.2012 “Proteção térmica de edificações”; aceite para poliestireno expandido \u003d 25%;

coeficiente determinado pela fórmula (4.8):

onde, a pressão parcial média de vapor d'água do ar externo para um período com temperaturas médias mensais negativas, Pa;

o mesmo que na fórmula (4.7)

A partir daqui, consideramos de acordo com a fórmula (4.7):

A partir da condição de limitação de umidade na envolvente do edifício por um período com temperaturas externas médias mensais negativas, verificamos a condição:

Conclusão: em conexão com o cumprimento da condição para limitar a quantidade de umidade na envolvente do edifício durante o período de acumulação de umidade, não é necessário um dispositivo adicional de barreira ao vapor.

Conclusão

Das qualidades de engenharia térmica das cercas externas dos edifícios dependem: um microclima favorável dos edifícios, ou seja, garantir que a temperatura e a umidade do ar na sala não sejam inferiores aos requisitos regulamentares; a quantidade de calor perdida pelo edifício no inverno; a temperatura da superfície interna da cerca, que garante contra a formação de condensado; regime de humidade da solução construtiva da vedação, afectando as suas qualidades de protecção térmica e durabilidade.

A tarefa de fornecer as propriedades térmicas necessárias das estruturas externas de fechamento é resolvida dando-lhes a resistência ao calor necessária e a resistência à transferência de calor. A permeabilidade admissível das estruturas é limitada pela resistência dada à penetração do ar. O estado de umidade normal das estruturas é alcançado reduzindo o teor de umidade inicial do material e o dispositivo de isolamento de umidade e, em estruturas em camadas, além disso, pelo arranjo adequado de camadas estruturais feitas de materiais com propriedades diferentes.

No decorrer do projeto de curso, foram realizados cálculos relativos à proteção térmica dos edifícios, os quais foram realizados de acordo com os códigos de conduta.

Lista fontes usadas e literatura

1. SP 50.13330.2012. Proteção térmica de edifícios (versão atualizada do SNiP 23-02-2003) [Texto] / Ministério do Desenvolvimento Regional da Rússia. - M.: 2012. - 96 p.

2. SP 131.13330.2012. Climatologia de edifícios (Versão atualizada do SNiP 23-01-99 *) [Texto] / Ministério do Desenvolvimento Regional da Rússia. - M.: 2012. - 109 p.

3. Kupriyanov V.N. Projeto de proteção térmica de estruturas de fechamento: Tutorial [Texto]. - Kazan: KGASU, 2011. - 161 p.

4. SP 23-101-2004 Projeto de proteção térmica de edifícios [Texto]. - M.: FSUE TsPP, 2004.

5. T.I. Abashev. Álbum de soluções técnicas para melhorar a proteção térmica dos edifícios, isolamento de unidades estruturais durante a revisão do parque habitacional [Texto] / T.I. Abasheva, L. V. Bulgákov. N.M. Vavulo e outros M.: 1996. - 46 páginas.

Anexo A

Passaporte energético do edifício

informações gerais

Condições de projeto

	Nome dos parâmetros de projeto	Designação do parâmetro	unidade de medida	Valor estimado
	Temperatura do ar interior estimada
	Temperatura externa estimada
	Temperatura estimada de um sótão quente
	Temperatura estimada do subsolo técnico
	A duração do período de aquecimento
	Temperatura externa média durante o período de aquecimento
	Graus-dias do período de aquecimento

Finalidade funcional, tipologia e solução construtiva do edifício

Indicadores geométricos e térmicos de potência

	Índice			Valor estimado (design) do indicador
Indicadores geométricos
	A área total das estruturas externas do edifício
	Incluindo:
	janelas e portas de varanda
	vitrais
	portas e portões de entrada
	revestimentos (combinados)
	pisos de sótão (sótão frio)
	pisos de sótãos quentes
	tetos sobre subterrâneos técnicos
	tetos acima de calçadas e sob janelas de sacada
	andar no chão
	Área do apartamento
	Área útil (edifícios públicos)
	Área residencial
	Área estimada (edifícios públicos)
	Volume aquecido
	Fator de envidraçamento da fachada do edifício
	Índice de compacidade do edifício
Indicadores de energia térmica
Performance térmica
	Resistência reduzida à transferência de calor de cercas externas:	M 2 °C / W
	janelas e portas de varanda
	vitrais
	portas e portões de entrada
	revestimentos (combinados)
	pisos de sótão (sótãos frios)
	pisos de sótãos quentes (incluindo revestimento)
	tetos sobre subterrâneos técnicos
	tetos sobre porões ou subterrâneos não aquecidos
	tetos acima de calçadas e sob janelas de sacada
	andar no chão
	Coeficiente de transferência de calor do edifício reduzido	W / (m 2 ° C)
	A taxa de troca de ar do edifício durante o período de aquecimento
	Taxa de troca de ar do edifício durante o teste (a 50 Pa)
	Coeficiente de transferência de calor condicional do edifício, levando em consideração as perdas de calor devido à infiltração e ventilação	W / (m 2 ° C)
	Coeficiente geral de transferência de calor do edifício	W / (m 2 ° C)
Indicadores de energia
	Perda total de calor através da envolvente do edifício durante o período de aquecimento
	Emissões específicas de calor doméstico no edifício
	Ganhos de calor doméstico no edifício durante o período de aquecimento
	Entrada de calor para o edifício da radiação solar durante o período de aquecimento
	A necessidade de energia térmica para aquecer o edifício durante o período de aquecimento

Chances

	Índice	Designação do indicador e unidade de medida	Valor padrão do indicador	O valor real do indicador
	Coeficiente estimado de eficiência energética do sistema de aquecimento urbano do edifício a partir de uma fonte de calor
	Coeficiente estimado de eficiência energética de apartamentos e sistemas autônomos de fornecimento de calor de um edifício a partir de uma fonte de calor
	Coeficiente para levar em conta o fluxo de calor contrário
	Coeficiente de contabilidade para consumo de calor adicional

Indicadores abrangentes

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Os sistemas de aquecimento e ventilação devem fornecer condições aceitáveis ​​de microclima e ar interno. Para fazer isso, é necessário manter um equilíbrio entre as perdas de calor do edifício e o ganho de calor. A condição de equilíbrio térmico de um edifício pode ser expressa como uma igualdade

$$Q=Q_t+Q_i=Q_0+Q_(tv),$$

onde $Q$ é a perda total de calor do edifício; $Q_t$ – perdas de calor por transferência de calor através de invólucros externos; $Q_i$ - perda de calor por infiltração devido à entrada de ar frio na sala através de vazamentos nos invólucros externos; $Q_0$ – fornecimento de calor ao edifício através do sistema de aquecimento; $Q_(tv)$ são liberações de calor internas.

As perdas de calor do edifício dependem principalmente do primeiro termo $Q_t$. Portanto, para conveniência de cálculo, as perdas de calor do edifício podem ser representadas da seguinte forma:

$$Q=Q_t (1+μ),$$

onde $μ$ é o coeficiente de infiltração, que é a razão entre a perda de calor por infiltração e a perda de calor por transferência de calor através de invólucros externos.

A fonte de emissões de calor interno $Q_(TV)$ em edifícios residenciais são geralmente pessoas, aparelhos de cozinha (fogões a gás, elétricos e outros), luminárias. Essas liberações de calor são em grande parte aleatórias por natureza e não podem ser controladas de forma alguma no tempo.

Além disso, a dissipação de calor não é distribuída uniformemente por todo o edifício. Em salas com alta densidade populacional, as emissões internas de calor são relativamente grandes e em salas com baixa densidade, são insignificantes.

Para garantir um regime de temperatura normal em áreas residenciais em todas as instalações aquecidas, os regimes hidráulicos e de temperatura da rede de aquecimento são geralmente definidos de acordo com as condições mais desfavoráveis, ou seja, de acordo com o modo de aquecimento das salas com zero emissões de calor.

A resistência reduzida à transferência de calor de estruturas translúcidas (janelas, vitrais, portas de sacada, lanternas) é tomada de acordo com os resultados de testes em laboratório credenciado; na ausência de tais dados, é estimado de acordo com o método do Apêndice K a.

A resistência à transferência de calor reduzida de estruturas de fechamento com entreferro ventilado deve ser calculada de acordo com o Apêndice K na SP 50.13330.2012 Proteção térmica de edifícios (SNiP 23.02.2003).

O cálculo das características específicas de proteção térmica do edifício é elaborado sob a forma de uma tabela, que deve conter as seguintes informações:

• O nome de cada fragmento que compõe a casca do edifício;
• A área de cada fragmento;
• A resistência reduzida à transferência de calor de cada fragmento com referência ao cálculo (de acordo com o Apêndice E no SP 50.13330.2012 Proteção térmica de edifícios (SNiP 23.02.2003));
• Um coeficiente que leva em conta a diferença entre a temperatura interna ou externa de um fragmento estrutural daquelas aceitas no cálculo do GSOP.

A tabela a seguir mostra a forma da tabela para calcular o desempenho térmico específico de um edifício

A característica de ventilação específica do edifício, W / (m 3 ∙ ° С), deve ser determinada pela fórmula

$$k_(vent)=0,28 c n_v β_v ρ_v^(vent) (1-k_(ef)),$$

onde $c$ é a capacidade calorífica específica do ar, igual a 1 kJ/(kg °C); $β_v$ é o coeficiente de redução do volume de ar na edificação, levando em consideração a presença de estruturas internas de fechamento. Na ausência de dados, tome $β_v=0,85$; $ρ_v^(vent)$ - a densidade média do ar fornecido para o período de aquecimento, calculada pela fórmula, kg / m 3:

$$ρ_in^(vent)=\frac(353)(273+t_(de));$$

$n_v$ é a taxa média de troca de ar do edifício durante o período de aquecimento, h -1; $k_(eff)$ – fator de eficiência do trocador de calor.

O coeficiente de eficiência do trocador de calor é diferente de zero se a permeabilidade média ao ar de apartamentos residenciais e instalações de edifícios públicos (com aberturas fechadas de ventilação e exaustão) garante troca de ar com uma multiplicidade de $n_(50)$, h–1 , a uma diferença de pressão de 50 durante o período de teste Pa do ar externo e interno durante a ventilação com estimulação mecânica $n_(50) ≤ 2$ h –1 .

A taxa de troca de ar de edifícios e instalações a uma diferença de pressão de 50 Pa e sua permeabilidade média ao ar são determinadas de acordo com GOST 31167.

A taxa média de troca de ar do edifício durante o período de aquecimento é calculada a partir da troca total de ar devido à ventilação e infiltração de acordo com a fórmula, h -1:

$$n_v=\frac(\frac(L_(vent) n_(vent))(168) + \frac(G_(inf) n_(inf))(168 ρ_v^(vent)))(β_v ) V_(from )),$$

onde $L_(vent)$ - a quantidade de ar insuflado no edifício com entrada desorganizada ou o valor normalizado com ventilação mecânica, m 3 / h, igual a: a) edifícios residenciais com ocupação estimada de apartamentos inferior a 20 m 2 da área total por pessoa $ 3 A_zh $, b) outros edifícios residenciais $ 0,35 h_(andar)(A_zh)$, mas não inferior a $ 30 m$; onde $m$ é o número estimado de moradores no prédio, c) prédios públicos e administrativos são aceitos condicionalmente: para prédios administrativos, escritórios, armazéns e supermercados $4 A_r$, para lojas de conveniência, unidades de saúde, complexos de atendimento ao consumidor, arenas esportivas , museus e exposições $5·A_р$, para jardins de infância, escolas, instituições de ensino médio técnico e superior $7·A_р$, para esportes e complexos recreativos e culturais e de lazer, restaurantes, cafés, estações ferroviárias $10·A_р$; $A_zh$, $A_r$ - para edifícios residenciais - a área de instalações residenciais, que incluem quartos, quartos infantis, salas de estar, escritórios, bibliotecas, salas de jantar, cozinha-salas de jantar; para prédios públicos e administrativos - a área estimada, determinada de acordo com a SP 118.13330 como a soma das áreas de todas as dependências, com exceção de corredores, vestíbulos, passagens, escadas, poços de elevadores, escadas e rampas abertas internas, bem como instalações destinadas à colocação de equipamentos e redes de engenharia, m 2 ; $h_(piso)$ – altura do chão ao teto, m; $n_(vent)$ - número de horas de ventilação mecânica durante a semana; 168 - o número de horas em uma semana; $G_(inf)$ - a quantidade de ar infiltrado no edifício através da envolvente do edifício, kg / h: para edifícios residenciais - ar entrando na escada durante o dia do período de aquecimento, para edifícios públicos - ar entrando através do vazamento de estruturas e portas translúcidas, permitidas para prédios públicos fora do horário comercial, dependendo do número de andares do prédio: até três andares - igual a $0,1 β_v V_(total)$, de quatro a nove andares $0,15 β_v V_(total)$, acima de nove andares $0,2 β_v ·V_(gen)$, onde $V_(gen)$ é o volume aquecido da parte pública do edifício; $n_(inf)$ é o número de horas de contabilização da infiltração durante a semana, h, igual a 168 para edifícios com alimentação e ventilação de exaustão equilibradas e (168 - $n_(vent)$) para edifícios em que as instalações têm sobrepressão de ar é mantida durante a operação fornecer ventilação mecânica; $V_(from)$ - volume aquecido do edifício, igual ao volume limitado pelas superfícies internas das cercas externas dos edifícios, m 3;

Nos casos em que o edifício é composto por várias zonas com diferentes trocas de ar, as taxas médias de troca de ar são encontradas para cada zona separadamente (as zonas em que o prédio está dividido devem ser todo o volume aquecido). Todas as taxas médias de troca de ar obtidas são resumidas e o coeficiente total é substituído na fórmula para calcular as características específicas de ventilação do edifício.

A quantidade de ar infiltrado que entra na escadaria de um edifício residencial ou nas dependências de um edifício público pelas frestas das aberturas, supondo que estejam todas a barlavento, deve ser determinada pela fórmula:

$$G_(inf)=\left(\frac(А_(ok))(R_(u,ok)^(tr))\right)\left(\frac(Δp_(ok))(10)\right ) ^(\frac(2)(3))+\left(\frac(A_(dw))(R_(u,dw)^(tr))\right)\left(\frac(Δp_(dw) )( 10)\direito)^(\frac(1)(2))$$

onde $А_(ok)$ e $А_(dv)$ - respectivamente, a área total de janelas, portas de sacada e portas externas de entrada, m 2; $R_(i,ok)^(tr)$ e $R_(i,dv)^(tr)$ - respectivamente, a permeabilidade ao ar necessária de janelas e portas de varanda e portas de entrada externas, (m 2 h) / kg; $Δp_(ok)$ e $Δp_(dv)$ - respectivamente, a diferença de pressão calculada entre o ar externo e interno, Pa, para janelas e portas de varanda e portas de entrada externas, é determinada pela fórmula:

$$Δp=0,55 H (γ_n-γ_v)+0,03 γ_n v^2,$$

para janelas e portas de sacada com a substituição do valor 0,55 por 0,28 nele e com o cálculo da gravidade específica conforme a fórmula:

$$γ=\frac(3463)(273+t),$$

onde $γ_н$, $γ_в$ – gravidade específica do ar externo e interno, respectivamente, N/m 3 ; t - temperatura do ar: interna (para determinar $γ_v$) - é tomada de acordo com os parâmetros ótimos de acordo com GOST 12.1.005, GOST 30494 e SanPiN 2.1.2.2645; ao ar livre (para determinar $γ_n$) - é tomada igual à temperatura média do período mais frio de cinco dias com uma probabilidade de 0,92 de acordo com SP 131,13330; $v$ é o máximo das velocidades médias do vento em pontos para janeiro, cuja frequência é de 16% ou mais, tomada de acordo com a SP 131.13330.

A característica específica das emissões de calor doméstico do edifício, W/(m 3°C), deve ser determinada pela fórmula:

$$k_(vida)=\frac(q_(vida) A_zh)(V_(vida) (t_in-t_(de))),$$

onde $q_(vida)$ é a quantidade de emissões de calor domésticas por 1 m 2 da área de instalações residenciais ou a área estimada de um edifício público, W / m 2, tomada por:

• edifícios residenciais com uma ocupação estimada de apartamentos inferior a 20 m 2 de área total por pessoa $q_(família)=17$ W/m 2 ;
• edifícios residenciais com uma ocupação estimada de apartamentos de 45 m 2 de área total ou mais por pessoa $q_(família)=10$ W/m 2;
• outros edifícios residenciais - dependendo da ocupação estimada dos apartamentos interpolando o valor de $q_(família)$ entre 17 e 10 W/m 2 ;
• para edifícios públicos e administrativos, as emissões de calor doméstico são consideradas de acordo com o número estimado de pessoas (90 W/pessoa) no edifício, iluminação (em termos de potência instalada) e equipamentos de escritório (10 W/m 2), tendo em conta em conta as horas de trabalho semanais.

A característica específica dos ganhos de calor no edifício pela radiação solar, W/(m °C), deve ser determinada pela fórmula:

$$k_(rad)=(11,6 Q_(rad)^(ano))(V_(de) GSOP),$$

onde $Q_(rad)^(year)$ – ganhos de calor através de janelas e lanternas da radiação solar durante o período de aquecimento, MJ/ano, para quatro fachadas de edifícios orientados em quatro direções, determinados pela fórmula:

$$Q_(rad)^(ano)=τ_(1ok) τ_(2ok) (A_(ok1)I_1+A_(ok2)I_2+A_(ok3)I_3+A_(ok4)I_4) +τ_(1fundo) τ_ (2fundo) A_(fundo) I_(montanha),$$

onde $τ_(1ok)$, $τ_(1background)$ são coeficientes de penetração relativa da radiação solar para enchimentos transmissores de luz de janelas e clarabóias, respectivamente, tomados de acordo com os dados do passaporte dos produtos transmissores de luz correspondentes; na ausência de dados, deve ser tomado de acordo com o conjunto de regras; clarabóias com ângulo de inclinação de enchimentos ao horizonte de 45 ° ou mais devem ser consideradas janelas verticais, com ângulo de inclinação inferior a 45 ° - como clarabóias; $τ_(2ok)$, $τ_(2background)$ – coeficientes que levam em consideração o sombreamento da abertura de luz, respectivamente, de janelas e clarabóias por elementos de preenchimento opaco, tomadas conforme dados de projeto; na ausência de dados, deve ser tomado de acordo com o conjunto de regras; $A_(ok1)$, $A_(ok2)$, $A_(ok3)$, $A_(ok4)$ - a área das aberturas de luz das fachadas do edifício (a parte cega das portas da varanda é excluídos), respectivamente orientados em quatro direções, m 2; $A_(fundo)$ - área de clarabóias das clarabóias do edifício, m 2 ; $I_1$, $I_2$, $I_3$, $I_4$ - o valor médio da radiação solar em superfícies verticais durante o período de aquecimento em condições reais de nebulosidade, respectivamente orientadas ao longo das quatro fachadas do edifício, MJ / (m 2 ano ), é determinado pelo método conjunto de regras TSN 23-304-99 e SP 23-101-2004; $I_(montanhas)$ - o valor médio da radiação solar para o período de aquecimento em uma superfície horizontal sob condições reais de nebulosidade, MJ / (m 2 ano), é determinado de acordo com o conjunto de regras TSN 23-304-99 e SP 23-101-2004.

O consumo específico de energia térmica para aquecimento e ventilação do edifício durante o período de aquecimento, kWh/(m 3 ano) deve ser determinado pela fórmula:

$$q=0,024 GSOP q_(de)^r.$$

O consumo de energia térmica para aquecimento e ventilação do edifício durante o período de aquecimento, kWh/ano, deve ser determinado pela fórmula:

$$Q_(de)^(ano)=0,024 GSOP V_(de) q_(de)^r.$$

Com base nestes indicadores, é desenvolvido um passaporte energético para cada edifício. Passaporte energético do projeto de construção: documento que contém as características energéticas, térmicas e geométricas dos edifícios e projetos de edifícios existentes e das respetivas estruturas envolventes, e que estabelece a sua conformidade com os requisitos dos documentos regulamentares e a classe de eficiência energética.

O passaporte energético do projeto do edifício é desenvolvido de forma a proporcionar um sistema de monitorização dos consumos de energia térmica para aquecimento e ventilação do edifício, o que implica estabelecer a conformidade das características térmicas e energéticas do edifício com os indicadores normalizados definidos nestas normas e (ou) os requisitos de eficiência energética dos objetos de construção de capital determinados pela legislação federal.

O passaporte energético do edifício é compilado de acordo com o Apêndice D. O formulário para preenchimento do passaporte energético do projeto de construção em SP 50.13330.2012 Proteção térmica de edifícios (SNiP 23.02.2003).

Os sistemas de aquecimento devem garantir um aquecimento uniforme do ar interno durante todo o período de aquecimento, não criar odores, não poluir o ar interno com substâncias nocivas emitidas durante a operação, não criar ruído adicional e devem ser acessíveis para reparos e manutenção de rotina.

Os aquecedores devem ser facilmente acessíveis para limpeza. No caso de aquecimento de água, a temperatura da superfície dos dispositivos de aquecimento não deve exceder 90°C. Para dispositivos com temperatura de superfície de aquecimento superior a 75 ° C, é necessário fornecer barreiras de proteção.

A ventilação natural das instalações residenciais deve ser realizada pelo fluxo de ar através das janelas, travessas ou através de aberturas especiais nos caixilhos das janelas e dutos de ventilação. As aberturas dos dutos de exaustão devem ser fornecidas em cozinhas, banheiros, banheiros e armários de secagem.

A carga de aquecimento é, em regra, 24 horas por dia. Com temperatura externa constante, velocidade do vento e nebulosidade, a carga de aquecimento dos edifícios residenciais é quase constante. A carga de aquecimento de edifícios públicos e empresas industriais tem uma programação diária não permanente e muitas vezes semanal não permanente, quando, para economizar calor, o fornecimento de calor para aquecimento é reduzido artificialmente durante o horário não comercial (noite e fins de semana) .

A carga de ventilação muda muito mais acentuadamente durante o dia e nos dias da semana, pois, como regra, a ventilação não funciona fora do horário comercial de empresas e instituições industriais.