Otpornost podnih ploča na vatru. Kako povećati otpornost na vatru armiranobetonskih premaza i podova? Određivanje granice vatrootpornosti armiranobetonskih konstrukcija

Najčešći materijal u
konstrukcija je armirano-betonska. Kombinira betonsku i čeličnu armaturu,
racionalno raspoređeni u strukturi da apsorbuju vlačne i tlačne sile
napor.

Beton je dobro otporan na kompresiju i
gore - uganuće. Ova karakteristika betona je nepovoljna za savijanje i
rastegnuti elementi. Najčešći fleksibilni građevinski elementi
su ploče i grede.

Za kompenzaciju nepovoljnih
betonskim procesima, konstrukcije se obično armiraju čeličnom armaturom. Pojačati
ploče zavarene mreže, koji se sastoji od šipki smještenih u dvije međusobno
okomite pravce. Rešetke se polažu u ploče na način da
šipke njihove radne armature bile su smještene duž raspona i uočene
vlačne sile koje nastaju u konstrukcijama pri savijanju pod opterećenjem, u
u skladu sa dijagramom opterećenja savijanjem.

IN
uslovima požara kojima su ploče izložene visoke temperature odozdo,
smanjujući ih nosivost nastaje uglavnom zbog smanjenja
čvrstoća zagrijane vlačne armature. Tipično, takvi elementi
su uništeni kao rezultat formiranja plastične šarke u presjeku s
maksimalni moment savijanja zbog smanjene vlačne čvrstoće
zagrijana vlačna armatura na vrijednost radnih napona u njenom poprečnom presjeku.

Pružanje zaštite od požara
sigurnost zgrade zahtijeva povećanu otpornost na požar i sigurnost od požara
armiranobetonske konstrukcije. Za to se koriste sljedeće tehnologije:

• armiranje ploča
  samo pleteni ili zavareni okviri, a ne labave pojedinačne šipke;
• kako bi se izbjeglo izvijanje uzdužne armature kada se zagrije
  prilikom požara potrebno je obezbijediti konstrukcijsko ojačanje stezaljkama ili
  poprečne šipke;
• debljina donjeg zaštitnog sloja podnog betona treba da bude
  dovoljno da se zagrije ne više od 500°C, a nakon požara ne
  uticalo dalje siguran rad dizajni.
  Istraživanjem je utvrđeno da je uz normalizovanu granicu otpornosti na požar R=120 debljina
  zaštitni sloj betona mora biti najmanje 45 mm, pri R=180 - najmanje 55 mm,
  kod R=240 - ne manje od 70 mm;
• V zaštitni sloj beton na dubini od 15-20 mm od dna
  Podna površina treba biti opremljena armaturnom mrežom protiv cijepanja
  od žice prečnika 3 mm sa veličinom oka 50-70 mm, smanjenog intenziteta
  eksplozivno uništavanje betona;
• jačanje potpornih dijelova poprečnih podova tankih zidova
  armatura koja nije predviđena uobičajenim proračunima;
• povećanje granice otpornosti na vatru zbog rasporeda ploča,
  poduprt duž konture;
• korištenje posebnih žbuka (koristeći azbest i
  perlit, vermikulit). Čak i sa malim veličinama takvih žbuka (1,5 - 2 cm)
  otpornost na vatru armiranobetonskih ploča povećava se nekoliko puta (2 - 5);
• povećanje granice otpornosti na vatru zbog spuštenog stropa;
• zaštita komponenti i spojeva konstrukcija slojem betona sa potrebnim
  granica otpornosti na vatru.

Ove mjere će osigurati pravilnu Sigurnost od požara zgrada.
Armiranobetonska konstrukcija će steći potrebnu otpornost na vatru i
Sigurnost od požara.

rabljene knjige:
1. Zgrade i strukture i njihova održivost
u slučaju požara. Državna vatrogasna akademija Ministarstva za vanredne situacije Rusije, 2003
2. MDS 21-2.2000.
Metodološke preporuke za proračun vatrootpornosti armiranobetonskih konstrukcija.
- M.: Državno jedinstveno preduzeće "NIIZhB", 2000. - 92 str.

Kao što je gore spomenuto, granica otpornosti na vatru armiranobetonskih konstrukcija na savijanje može nastati zbog zagrijavanja radne armature koja se nalazi u zoni napetosti do kritične temperature.

U tom smislu, proračun otpornosti na vatru ploča sa šupljim jezgrom Preklapanje ćemo odrediti po vremenu koje je potrebno da se rastegnuta radna armatura zagrije na kritičnu temperaturu.

Poprečni presjek ploče prikazan je na slici 3.8.

b str b str b str b str b str

h h 0

A s

Sl.3.8. Projektni presjek šuplje podne ploče

Za proračun ploče, njen poprečni presjek se svodi na T-presjek (slika 3.9).

b´ f

x tem ≤h´ f

h´ f

h h 0

x tem >h´ f

A s

a∑b R

Sl.3.9. T-presjek šuplje ploče za proračun njene otpornosti na vatru

Subsequence

proračun granice otpornosti na vatru ravnih fleksibilnih šupljih armiranobetonskih elemenata

3. Ako, onda  s , tem određena formulom

Gdje umjesto toga b korišteno ;

Ako
, onda se mora ponovo izračunati pomoću formule:

Prema 3.1.5 je određeno t s , cr (kritična temperatura).

Funkcija Gaussove greške se izračunava pomoću formule:

Prema 3.2.7, pronađen je argument Gaussove funkcije.

Granica otpornosti na vatru P f izračunava se pomoću formule:

Primjer br. 5.

Dato. Podna ploča šuplja, dvostrano slobodno oslonjena. Dimenzije presjeka: b=1200 mm, dužina radnog raspona l= 6 m, visina presjeka h= 220 mm, debljina zaštitnog sloja A l = 20 mm, klasa vlačne armature A-III, 4 šipke Ø14 mm; teški beton klasa B20 na lomljenom krečnjaku, težinski sadržaj vlage u betonu w = 2%, prosječna gustina suvi beton ρ 0s= 2300 kg/m 3, prečnik šupljine d n = 5,5 kN/m.

Definiraj stvarna granica otpornosti ploče na vatru.

Rješenje:

Za beton klase B20 R bn= 15 MPa (klauzula 3.2.1.)

R bu= R bn /0,83 = 15/0,83 = 18,07 MPa

Za klasu armature A-III R lok = 390 MPa (klauzula 3.1.2.)

R su= R sn /0,9 = 390/0,9 = 433,3 MPa

A s= 615 mm 2 = 61510 -6 m 2

Termofizičke karakteristike betona:

λ tem = 1,14 – 0,00055450 = 0,89 W/(m·˚S)

sa tem = 710 + 0,84450 = 1090 J/(kg·˚S)

k= 37,2 p.3.2.8.

k 1 = 0,5 p.3.2.9. .

Stvarna granica otpornosti na vatru utvrđuje se:

Uzimajući u obzir šupljinu ploče, njena stvarna granica otpornosti na vatru mora se pomnožiti sa faktorom 0,9 (tačka 2.27.).

Književnost

Šelegov V.G., Kuznjecov N.A. “Zgrade, konstrukcije i njihova stabilnost u slučaju požara.” Udžbenik za izučavanje discipline – Irkutsk: VSI Ministarstvo unutrašnjih poslova Rusije, 2002. – 191 str.

Šelegov V.G., Kuznjecov N.A. Izgradnja zgrada. Priručnik za disciplinu „Zgrade, konstrukcije i njihova stabilnost u slučaju požara“. – Irkutsk: Sveruski istraživački institut Ministarstva unutrašnjih poslova Rusije, 2001. – 73 str.

Mosalkov I.L. i dr. Vatrootpornost građevinskih konstrukcija: M.: ZAO "Spetstehnika", 2001. - 496 str., iluz.

Yakovlev A.I. Proračun otpornosti na požar građevinske konstrukcije. – M.: Stroyizdat, 1988.- 143 str., ilustr.

Shelegov V.G., Chernov Yu.L. “Zgrade, konstrukcije i njihova stabilnost u slučaju požara.” Vodič za završetak projekta kursa. – Irkutsk: VSI Ministarstvo unutrašnjih poslova Rusije, 2002. – 36 str.

Priručnik za određivanje granica vatrootpornosti konstrukcija, granica širenja požara kroz konstrukcije i grupe materijala zapaljivosti (prema SNiP II-2-80), TsNIISK im. Kucherenko. – M.: Stroyizdat, 1985. – 56 str.

GOST 27772-88: Valjani proizvodi za izgradnju čeličnih konstrukcija. Uobičajeni su tehničke specifikacije/ Gosstroy SSSR. – M., 1989

SNiP 2.01.07-85*. Opterećenja i uticaji/Gosstroy SSSR. – M.: CITP Gosstroy SSSR, 1987. – 36 str.

GOST 30247.0 – 94. Građevinske konstrukcije. Metode ispitivanja otpornosti na vatru. Opšti zahtjevi.

SNiP 2.03.01-84*. Betonske i armiranobetonske konstrukcije / Ministarstvo građevina Rusije. – M.: GP TsPP, 1995. – 80 str.

1ODBOR - građevina na obali sa posebno izgrađenim kosim temeljima ( navoz), gdje se polaže i gradi trup broda.

2 Nadvožnjak – most preko kopnenih puteva (ili preko kopnene rute) gdje se oni ukrštaju. Kretanje duž njih je omogućeno na različitim nivoima.

3PREMAŠITI – konstrukcija u obliku mosta za prenošenje jedne staze preko druge na mjestu njihovog raskrsnice, za pristajanje brodova, a također općenito za stvaranje puta na određenoj visini.

4 SPREMNIK ZA SKLADIŠTE - kontejner za tečnosti i gasove.

5 GAS HOLDER– objekat za prijem, skladištenje i distribuciju gasa u mrežu gasovoda.

6visoka peć- osovinska peć za topljenje lijevanog željeza iz željezne rude.

7Kritična temperatura– temperatura pri kojoj standardni metalni otpor R un opada na vrijednost standardnog napona n od vanjskog opterećenja na konstrukciju, tj. pri čemu dolazi do gubitka nosivosti.

8 Tipla - drvena ili metalna šipka koja se koristi za pričvršćivanje dijelova drvenih konstrukcija.

Armiranobetonske konstrukcije, zbog svoje nezapaljivosti i relativno niske toplinske provodljivosti, prilično dobro odolijevaju djelovanju agresivnih faktora požara. Međutim, ne mogu se oduprijeti vatri beskonačno. Moderne armirano-betonske konstrukcije, u pravilu, izrađuju se od tankih zidova, bez monolitne veze s drugim elementima zgrade, što ograničava njihovu sposobnost da obavljaju svoje operativne funkcije u požarnim uvjetima na 1 sat, a ponekad i manje. Ovlažene armiranobetonske konstrukcije imaju još nižu granicu otpornosti na vatru. Ako povećanje sadržaja vlage u konstrukciji na 3,5% povećava granicu otpornosti na vatru, onda daljnje povećanje sadržaja vlage u betonu s gustinom većom od 1200 kg/m 3 tokom kratkotrajnog požara može uzrokovati eksploziju betona i brzog uništavanja konstrukcije.

Granica otpornosti na vatru armiranobetonske konstrukcije ovisi o dimenzijama njenog poprečnog presjeka, debljini zaštitnog sloja, vrsti, količini i prečniku armature, klasi betona i vrsti agregata, opterećenju konstrukcije. i njegovu šemu podrške.

Granica otpornosti na vatru ogradnih konstrukcija zagrijavanjem površine suprotne vatri za 140°C (podovi, zidovi, pregrade) ovisi o njihovoj debljini, vrsti betona i njegovoj vlažnosti. Sa povećanjem debljine i smanjenjem gustine betona, granica otpornosti na vatru se povećava.

Granica otpornosti na vatru na temelju gubitka nosivosti ovisi o vrsti i statičkoj nosivoj konstrukciji konstrukcije. Jednorasponski jednostavno oslonjeni savijajući elementi (grede ploče, paneli i podovi, grede, nosači) uništavaju se u slučaju požara kao rezultat zagrijavanja uzdužne donje radne armature na maksimalnu kritičnu temperaturu. Granica otpornosti na vatru ovih konstrukcija zavisi od debljine zaštitnog sloja donje radne armature, klase armature, radnog opterećenja i toplotne provodljivosti betona. Za grede i grede, granica otpornosti na vatru također ovisi o širini presjeka.

Sa istim projektnim parametrima, granica otpornosti na vatru greda je manja nego kod ploča, jer se u slučaju požara grede zagrijavaju sa tri strane (sa donje i dvije bočne strane), a ploče se zagrijavaju samo sa donja površina.

Najbolji čelik za armaturu u pogledu otpornosti na vatru je čelik klase A-III 25G2S. Kritična temperatura ovog čelika u trenutku dostizanja granice otpornosti na vatru konstrukcije opterećene standardnim opterećenjem je 570°C.

Fabrički proizvedene velike šuplje prednapregnute palube od teškog betona sa zaštitnim slojem od 20 mm i šipkom od čelika klase A-IV imaju granicu otpornosti na vatru od 1 sat, što omogućava upotrebu ovih paluba u stambenim zgradama.

Pune ploče i paneli od običnog armiranog betona sa zaštitnim slojem od 10 mm imaju granice otpornosti na vatru: čelična armatura klase A-I i A-II - 0,75 sati; A-III (razred 25G2S) - 1 kašičica.

U nekim slučajevima, tankosjedne fleksibilne konstrukcije (šuplje i rebraste ploče i podovi, prečke i grede širine presjeka od 160 mm ili manje, bez vertikalnih okvira na nosačima) mogu se prerano srušiti u slučaju požara duž kosog presjeka kod oslonaca. Ova vrsta razaranja sprečava se postavljanjem vertikalnih okvira u dužini od najmanje 1/4 raspona na noseće površine ovih konstrukcija.

Ploče poduprte duž konture imaju granicu otpornosti na vatru znatno veću od jednostavnih savitljivih elemenata. Ove ploče su armirane radnom armaturom u dva smjera, pa njihova vatrootpornost dodatno ovisi o odnosu armature u kratkim i dugim rasponima. U kvadratne ploče ako je ovaj odnos jednak jedinici, kritična temperatura armature na početku granice otpornosti na vatru je 800°C.

Kako se širi omjer ploče povećava, kritična temperatura se smanjuje, a samim tim i granica otpornosti na vatru. Sa omjerom širine i visine iznad četiri, granica otpornosti na vatru je gotovo jednaka granici otpornosti na vatru dvostrano oslonjenih ploča.

Statički neodređene grede i grede ploče, kada se zagriju, gube svoju nosivost zbog razaranja nosećih i rasponskih dijelova. Presjeci u rasponu se uništavaju uslijed smanjenja čvrstoće donje uzdužne armature, a potporni dijelovi se uništavaju uslijed gubitka čvrstoće betona u donjoj tlačnoj zoni koja se zagrijava na visoke temperature. Brzina zagrijavanja ove zone ovisi o veličini presjek Dakle, vatrootpornost statički neodređenih grednih ploča ovisi o njihovoj debljini, a greda - o širini i visini presjeka. Sa velikim veličinama poprečnog presjeka, granica otpornosti na vatru razmatranih konstrukcija je znatno viša od one kod statički određenih konstrukcija (jednorasponske jednostavno oslonjene grede i ploče), au nekim slučajevima (za debele grede ploče, za grede sa jakim gornja potporna armatura) praktično ne zavisi od debljine zaštitnog sloja na uzdužnoj donjoj armaturi.

Kolone. Granica otpornosti na vatru stupova ovisi o načinu primjene opterećenja (centralno, ekscentrično), dimenzijama poprečnog presjeka, postotku armature, vrsti krupnog betonskog agregata i debljini zaštitnog sloja uzdužne armature.

Uništavanje stupova prilikom zagrijavanja nastaje kao rezultat smanjenja čvrstoće armature i betona. Primena ekscentričnog opterećenja smanjuje otpornost stubova na požar. Ako se opterećenje primjenjuje s velikim ekscentricitetom, tada će otpornost stupa na vatru ovisiti o debljini zaštitnog sloja vlačne armature, tj. Priroda rada takvih stupova pri zagrijavanju je ista kao i kod jednostavnih greda. Otpornost na vatru stupa s malim ekscentriitetom približava se otpornosti na vatru centralno komprimiranih stupova. Uključeni betonski stubovi granit lomljeni kamen imaju manju otpornost na vatru (za 20%) od stubova na lomljenom krečnjaku. To se objašnjava činjenicom da granit počinje da se urušava na temperaturi od 573°C, a krečnjak počinje da se urušava na temperaturi od 800°C.

Zidovi. Za vrijeme požara, po pravilu, zidovi se zagrijavaju s jedne strane i stoga se savijaju ili prema vatri ili u suprotnom smjeru. Zid se iz centralno komprimirane strukture pretvara u ekscentrično komprimiran s vremenom sve većim ekscentricitetom. U ovim uslovima otpornost na vatru nosivi zidovi u velikoj mjeri ovisi o opterećenju i njihovoj debljini. Kako raste opterećenje i smanjuje se debljina zida, smanjuje se njegova granica otpornosti na vatru i obrnuto.

S povećanjem spratnosti zgrada povećava se opterećenje zidova, pa se, kako bi se osigurala potrebna otpornost na vatru, debljina nosivih poprečnih zidova u stambenim zgradama uzima jednaka (mm): u 5.. Zgrade sa 9 spratova - 120, 12 spratova - 140, 16 spratova - 160, u zgradama sa visinom većom od 16 spratova - 180 ili više.

Jednoslojne, dvoslojne i troslojne samonoseće spoljne zidne ploče podložne su malim opterećenjima, tako da otpornost na vatru ovih zidova obično zadovoljava zahteve zaštite od požara.

Nosivost zidova pod visokim temperaturama određena je ne samo promjenama karakteristika čvrstoće betona i čelika, već uglavnom deformabilnosti elementa u cjelini. Otpornost zidova na vatru se u pravilu određuje gubitkom nosivosti (uništenjem) u zagrijanom stanju; znak zagrijavanja “hladne” površine zida na 140°C nije tipičan. Granica otpornosti na vatru ovisi o radnom opterećenju (faktor sigurnosti konstrukcije). Uništavanje zidova od jednostranog udara događa se prema jednoj od tri sheme:

• 1) sa nepovratnim razvojem otklona prema zagrejanoj površini zida i njegovim uništenjem na sredini visine usled prvog ili drugog slučaja ekscentrične kompresije (prezagrejana armatura ili „hladni“ beton);
• 2) sa otklonom elementa u početku u pravcu zagrevanja, a u završnoj fazi u suprotnom smeru; uništenje - u sredini visine na zagrijanom betonu ili na "hladnoj" (rastegnutoj) armaturi;
• 3) s promjenjivim smjerom otklona, ​​kao na shemi 1, ali se uništavanje zida događa u zonama potpore duž betona "hladne" površine ili duž kosih dijelova.

Prvi uzorak kvara je tipičan za fleksibilne zidove, drugi i treći - za manje fleksibilne zidove i one sa platformom. Ako ograničite slobodu rotacije potpornih dijelova zida, kao što je slučaj s nosačem platforme, smanjuje se njegova deformabilnost i samim tim se povećava granica otpornosti na vatru. Dakle, platformska potpora zidova (na ravnima koje se ne mogu pomicati) povećala je granicu otpornosti na vatru u prosjeku dva puta u odnosu na šarnirski nosač, bez obzira na obrazac uništenja elementa.

Smanjenje procenta armature zida sa zglobnim osloncem smanjuje granicu otpornosti na vatru; sa platformskim osloncem, promjena uobičajenih granica zidne armature praktički nema utjecaja na njihovu otpornost na vatru. Kada se zid zagreva sa obe strane istovremeno ( unutrašnji zidovi) ne doživljava temperaturni otklon, konstrukcija nastavlja da radi na centralnu kompresiju i stoga granica otpornosti na vatru nije niža nego u slučaju jednostranog grijanja.

Osnovni principi za proračun vatrootpornosti armiranobetonskih konstrukcija

Otpornost na vatru armiranobetonskih konstrukcija gubi se, u pravilu, kao rezultat gubitka nosivosti (kolapsa) zbog smanjenja čvrstoće, toplinskog širenja i temperaturnog puzanja armature i betona pri zagrijavanju, kao i zbog do zagrijavanja površine koja nije okrenuta požaru za 140°C. Prema ovim pokazateljima - Granica otpornosti na vatru armiranobetonskih konstrukcija može se odrediti proračunom.

Općenito, proračun se sastoji od dva dijela: termičkog i statičkog.

U termotehničkom dijelu, temperatura se određuje duž poprečnog presjeka konstrukcije tokom njenog zagrijavanja prema standardu temperaturni uslovi. U statičkom dijelu izračunava se nosivost (čvrstoća) grijane konstrukcije. Zatim se gradi grafikon (slika 3.7) smanjenja njegove nosivosti tokom vremena. Koristeći ovaj grafikon, nalazi se granica otpornosti na vatru, tj. vrijeme zagrijavanja, nakon kojeg će se nosivost konstrukcije smanjiti na radno opterećenje, tj. kada se ostvari jednakost: M rt (N rt) = M n (M n), gdje je M rt (N rt) nosivost konstrukcije na savijanje (sabijene ili ekscentrično sabijene);

M n (M n), - moment savijanja (uzdužna sila) od standardnog ili drugog radnog opterećenja.

Da bismo riješili statički dio zadatka, oblik poprečnog presjeka armiranobetonske podne ploče s okruglim šupljinama (Prilog 2, sl. 6) reduciramo na proračunski T-oblik.

Odredimo moment savijanja u sredini raspona zbog djelovanja standardnog opterećenja i vlastite težine ploče:

Gdje q / n– standardno opterećenje po 1 linearnom metru ploče, jednako:

Udaljenost od donje (zagrijane) površine panela do ose radnih okova bit će:

mm,

Gdje d– prečnik armaturnih šipki, mm.

Prosječna udaljenost će biti:

mm,

Gdje A– površina poprečnog presjeka armaturne šipke (tačka 3.1.1.), mm 2.

Odredimo glavne dimenzije izračunatog T-presjeka panela:

širina: b f = b= 1,49 m;

visina: h f = 0,5 (h-P) = 0,5 (220 – 159) = 30,5 mm;

Udaljenost od negrijane površine konstrukcije do ose armaturne šipke h o = h – a= 220 – 21 = 199 mm.

Određujemo čvrstoću i termofizičke karakteristike betona:

Standardna vlačna čvrstoća R bn= 18,5 MPa (tabela 12 ili tačka 3.2.1 za beton klase B25);

Faktor pouzdanosti  b = 0,83 ;

Projektna čvrstoća betona po krajnjoj čvrstoći R bu = R bn /  b= 18,5 / 0,83 = 22,29 MPa;

Koeficijent toplotne provodljivosti  t = 1,3 – 0,00035T Wed= 1,3 – 0,00035 723 = 1,05 W m -1 K -1 (tačka 3.2.3.),

Gdje T Wed– prosječna temperatura tokom požara jednaka 723 K;

Specifična toplota WITH t = 481 + 0,84T Wed= 481 + 0,84 · 723 = 1088,32 J kg -1 K -1 (odjeljak 3.2.3.);

Dati koeficijent toplotne difuzije:

Koeficijenti u zavisnosti od prosječne gustine betona TO= 39 s 0,5 i TO 1 = 0,5 (tačka 3.2.8, tačka 3.2.9.).

Odredite visinu komprimirane zone ploče:

Određujemo naprezanje vlačne armature od vanjskog opterećenja u skladu s App. 4:

jer X t= 8,27 mm h f= 30,5 mm, dakle

Gdje As– ukupna površina poprečnog presjeka šipki armature u zoni zatezanja poprečnog presjeka konstrukcije jednaka za 5 šipki12 mm 563 mm 2 (tačka 3.1.1.).

Odredimo kritičnu vrijednost koeficijenta promjene čvrstoće čelika za armiranje:

,

Gdje R su – otpornost na dizajn armatura u smislu vlačne čvrstoće, jednaka:

R su = R lok /  s= 390 / 0,9 = 433,33 MPa (ovdje  s– faktor pouzdanosti za armaturu, uzet jednak 0,9);

R lok– standardna vlačna čvrstoća armature jednaka 390 MPa (tabela 19 ili tačka 3.1.2).

Shvatio sam  stcr1. To znači da naprezanja od vanjskog opterećenja u vlačnoj armaturi premašuju standardni otpor armature. Stoga je potrebno smanjiti naprezanje od vanjskog opterećenja u armaturi. Da bismo to učinili, povećaćemo broj šipki za armiranje panela12mm na 6. Zatim A s= 679 10 -6 (odjeljak 3.1.1.).

MPa,

.

Odredimo kritičnu temperaturu zagrijavanja nosive armature u zoni zatezanja.

Prema tabeli u tački 3.1.5. Linearnom interpolacijom utvrđujemo da je za armaturu klase A-III, čelik 35 GS i  stcr = 0,93.

t stcr= 475C.

Vrijeme potrebno da se armatura zagrije do kritične temperature za ploču čvrstog poprečnog presjeka bit će stvarna granica otpornosti na vatru.

s = 0,96 h,

Gdje X– argument funkcije Gaussove (Crump) greške jednak 0,64 (klauzula 3.2.7.) ovisno o vrijednosti funkcije Gaussove (Crump) greške jednak:

(Ovdje t n– temperatura konstrukcije prije požara se uzima na 20S).

Stvarna granica otpornosti na vatru podne ploče sa okruglim šupljinama bit će:

P f =  0,9 = 0,960,9 = 0,86 sati,

gdje je 0,9 koeficijent koji uzima u obzir prisustvo šupljina u ploči.

Pošto je beton nezapaljivog materijala, onda je, očigledno, stvarna klasa opasnosti od požara konstrukcije K0.

Određivanje granica otpornosti na požar građevinskih konstrukcija

Određivanje granice vatrootpornosti armiranobetonskih konstrukcija

Početni podaci za armirano betonska ploča plafoni su prikazani u tabeli 1.2.1.1

Vrsta betona - laki beton gustine c = 1600 kg/m3 sa krupnim ekspandiranim agregatom; Ploče su višešuplje, sa okruglim šupljinama, broj šupljina je 6 komada, ploče su obostrano oslonjene.

1) Efektivna debljina ploče sa šupljim jezgrom teff za procjenu granice otpornosti na vatru prema sposobnost toplotne izolacije prema klauzuli 2.27 Priručnika za SNiP II-2-80 (otpornost na vatru):

2) Odredite prema tabeli. 8 Smjernice za granicu otpornosti na vatru ploče na osnovu gubitka toplotne izolacijske sposobnosti za ploču od lagani beton sa efektivnom debljinom od 140 mm:

Granica vatrootpornosti ploče je 180 min.

3) Odredite udaljenost od zagrijane površine ploče do ose armature šipke:

4) Pomoću tabele 1.2.1.2 (Tablica 8 Priručnika) određujemo granicu otpornosti ploče na vatru na osnovu gubitka nosivosti na a = 40 mm, za laki beton kada se podupire sa dvije strane.

Tabela 1.2.1.2

Granice otpornosti na vatru armiranobetonskih ploča

Potrebna granica otpornosti na vatru je 2 sata ili 120 minuta.

5) Prema tački 2.27 Priručnika za određivanje granice otpornosti na požar šuplje ploče primjenjuje se faktor smanjenja od 0,9:

6) Ukupno opterećenje ploča određujemo kao zbir stalnih i privremenih opterećenja:

7) Odrediti omjer dugodjelujućeg dijela opterećenja i punog opterećenja:

8) Korekcioni faktor po opterećenju prema tački 2.20 Priručnika:

9) Prema klauzuli 2.18 (dio 1 b) priručnika prihvatamo koeficijent za ojačanje

10) Određujemo granicu otpornosti na vatru ploče uzimajući u obzir koeficijente opterećenja i armature:

Granica vatrootpornosti ploče u smislu nosivosti je

Na osnovu rezultata dobijenih tokom proračuna, utvrdili smo da je granica otpornosti na vatru armiranobetonske ploče u pogledu nosivosti 139 minuta, a u pogledu termoizolacionog kapaciteta 180 minuta. Potrebno je uzeti najnižu granicu otpornosti na vatru.

Zaključak: granica otpornosti na vatru armiranobetonske ploče REI 139.

Određivanje granica otpornosti na požar armiranobetonskih stubova

Vrsta betona - teški beton gustine c = 2350 kg/m3 sa krupnim agregatom od karbonatnih stijena (krečnjak);

Tabela 1.2.2.1 (Tabela 2 Priručnika) prikazuje vrijednosti stvarne granice otpornost na vatru (POf) armirano-betonskih stubova With različite karakteristike. U ovom slučaju, POf nije određen debljinom zaštitnog sloja betona, već udaljenosti od površine konstrukcije do ose radne armaturne šipke (), koja, pored debljine zaštitnog sloja , također uključuje polovinu prečnika radne armaturne šipke.

1) Odredite udaljenost od zagrijane površine stupa do ose armature šipke pomoću formule:

2) Prema tački 2.15 Priručnika za konstrukcije od betona sa karbonatnim punilom, veličina poprečnog presjeka može se smanjiti za 10% uz istu granicu otpornosti na vatru. Zatim određujemo širinu stupca pomoću formule:

3) Pomoću tabele 1.2.2.2 (Tabela 2 Priručnika) određujemo granicu otpornosti na vatru za stub od lakog betona sa parametrima: b = 444 mm, a = 37 mm kada se stub zagreva sa svih strana.

Tabela 1.2.2.2

Granice otpornosti na vatru armiranobetonskih stubova

Potrebna granica otpornosti na vatru je u rasponu od 1,5 sata do 3 sata. Za određivanje granice otpornosti na vatru koristimo metodu linearne interpolacije. Podaci su dati u tabeli 1.2.2.3