Cálculo de uma coluna de aço. Disposições gerais. a - área de seção bruta Dobrar elementos de aço

11.03.2020

Determinando o alongamento absoluto de uma barra de aço tensionada centralmente

Para uma barra com uma mudança degrau na área da seção transversal e força normal, o alongamento total é calculado pela soma algébrica dos alongamentos de cada seção:

Onde P- número de parcelas; eu- número de lote (eu = 1, 2,..., P).

O alongamento do próprio peso de uma haste de seção constante é determinado pela fórmula

onde γ é a gravidade específica do material da haste.

Cálculo de sustentabilidade

Cálculo da estabilidade de elementos de paredes maciças sujeitos a compressão central por força N, deve ser realizado de acordo com a fórmula

onde A é a área seccional bruta; φ - coeficiente de flambagem, tomado em função da flexibilidade

Arroz. 3.7.

e resistência de projeto do aço conforme tabela do SNIP N-23–81 * "Estruturas de aço"; μ é o fator de redução de comprimento; – mínimo raio de giro corte transversal; A flexibilidade λ de elementos comprimidos ou tensionados não deve exceder os valores indicados no SNIP "Estruturas de aço".

O cálculo de elementos compostos a partir de ângulos, canais (Fig. 3.8), etc., conectados estreitamente ou através de gaxetas, deve ser realizado como de parede sólida, desde que as maiores distâncias livres nas áreas entre as tiras soldadas ou entre os centros de os parafusos extremos não excedem para elementos comprimidos e para elementos esticados.

Arroz. 3.8.

Dobrar elementos de aço

O cálculo de vigas dobradas em um dos planos principais é realizado de acordo com a fórmula

Onde M- momento fletor máximo; é o módulo da seção líquida.

Os valores das tensões de cisalhamento τ no meio dos elementos de flexão devem satisfazer a condição

Onde Q- força transversal na seção; - momento estático de metade da seção em relação ao eixo principal z;- momento de inércia axial; t- espessura da parede; – resistência ao cisalhamento de projeto do aço; - o limite de escoamento do aço, adotado de acordo com as normas e especificações estaduais para o aço; - fator de confiabilidade para o material, adotado conforme SNIP 11-23-81 * "Estruturas de aço".

Exemplo 3.2.É necessário selecionar a seção transversal de uma viga de aço de vão único carregada com uma carga uniformemente distribuída q= 16 kN/m, comprimento da lata eu= 4 m, , MPa. A seção transversal da viga é retangular com uma relação de altura h para largura b feixes iguais a 3 ( h/b = 3).

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4.5. O comprimento estimado dos elementos deve ser determinado multiplicando seu comprimento livre por um fator

de acordo com os parágrafos 4.21 e 6.25.

4.6. Elementos compostos em juntas flexíveis, apoiados por toda a seção transversal, devem ser calculados para resistência e estabilidade de acordo com as fórmulas (5) e (6), sendo também determinados como as áreas totais de todos os ramos. A flexibilidade dos elementos constituintes deve ser determinada tendo em conta a conformidade das juntas de acordo com a fórmula

(11)

		flexibilidade de todo o elemento em relação ao eixo (Fig. 2), calculada a partir do comprimento efetivo sem complacência;
			flexibilidade de um ramo separado em relação ao eixo I - I (ver Fig. 2), calculada a partir do comprimento estimado do ramo; com menos de sete espessuras () ramos tomam =0;
			coeficiente de redução de flexibilidade, determinado pela fórmula

(12)

		largura e altura da seção transversal do elemento, cm;
			o número estimado de costuras no elemento, determinado pelo número de costuras sobre as quais o deslocamento mútuo dos elementos é somado (na Fig. 2, a - 4 costuras, na Fig. 2, b - 5 costuras);
			comprimento estimado do elemento, m;
			o número estimado de cortes de ligações em uma costura por 1 m do elemento (para várias costuras com um número diferente de cortes, o número médio de cortes para todas as costuras deve ser considerado);
			o coeficiente de complacência das juntas, que deve ser determinado pelas fórmulas da Tabela 12.

Ao determinar o diâmetro dos pregos, não deve ser tomada mais do que 0,1 da espessura dos elementos conectados. Se o tamanho das extremidades comprimidas das unhas for inferior a 4, os cortes nas costuras adjacentes a elas não serão levados em consideração no cálculo. O valor das juntas em buchas cilíndricas de aço deve ser determinado pela espessura do mais fino dos elementos conectados.

Arroz. 2. Componentes

a - com juntas; b - sem juntas

Tabela 12

Tipo de conexão	Coeficiente em
	compressão central	compressão de flexão


2. Pinos cilíndricos de aço:
a) o diâmetro da espessura dos elementos conectados
b) diâmetro > espessura dos elementos conectados
3. Cavilhas cilíndricas de carvalho
4. Cavilhas lamelares de carvalho

Nota: Os diâmetros dos pregos e cavilhas, a espessura dos elementos, a largura e a espessura das cavilhas lamelares devem ser tomadas em cm.

Ao determinar o diâmetro das cavilhas cilíndricas de carvalho, não deve ser tomada mais do que 0,25 da espessura do mais fino dos elementos conectados.

Os laços nas costuras devem ser espaçados uniformemente ao longo do comprimento do elemento. Nos elementos retilíneos articulados, é permitido colocar ligações nos quartos médios do comprimento na metade do valor, introduzindo no cálculo de acordo com a fórmula (12) o valor tomado para os quartos extremos do comprimento do elemento.

A flexibilidade de um elemento composto calculado pela fórmula (11) não deve ser considerada mais do que a flexibilidade de ramos individuais, determinada pela fórmula

(13)

		a soma dos momentos de inércia brutos das seções transversais de ramos individuais em relação aos seus próprios eixos paralelos ao eixo (ver Fig. 2);
			área seccional bruta do elemento;
			Comprimento estimado do elemento.

A flexibilidade de um elemento compósito em relação ao eixo que passa pelos centros de gravidade das seções de todos os ramos (o eixo da Fig. 2) deve ser determinada como para um elemento sólido, ou seja, sem levar em conta o cumprimento das obrigações, se as agências estiverem carregadas uniformemente. No caso de ramais carregados de forma desigual, o parágrafo 4.7 deve ser seguido.

Se os ramos de um elemento composto têm uma seção transversal diferente, então a flexibilidade calculada do ramo na fórmula (11) deve ser igual a:

(14)

a definição é dada na Fig.2.

4.7. Elementos compostos em juntas flexíveis, alguns dos quais não são apoiados nas extremidades, podem ser calculados para resistência e estabilidade de acordo com as fórmulas (5), (6) sob as seguintes condições:

a) a área da seção transversal do elemento e deve ser determinada pela seção transversal dos ramos suportados;

b) a flexibilidade do elemento em relação ao eixo (ver Fig. 2) é determinada pela fórmula (11); neste caso, o momento de inércia é levado em consideração todos os ramos, e a área - apenas os suportados;

c) ao determinar a flexibilidade em relação ao eixo (ver Fig. 2), o momento de inércia deve ser determinado pela fórmula

momentos de inércia das seções transversais de ramos apoiados e não apoiados, respectivamente.

4.8. O cálculo da estabilidade de elementos comprimidos centralmente de uma seção com altura variável deve ser realizado de acordo com a fórmula

		área bruta da seção transversal com dimensões máximas;
		coeficiente tendo em conta a variabilidade da altura da secção, determinada de acordo com a Tabela 1, Anexo 4 (para elementos de secção constante);
		coeficiente de flambagem determinado conforme item 4.3 para flexibilidade correspondente à seção com dimensões máximas.

Elementos de dobra

4.9. O cálculo dos elementos de flexão, protegidos contra a flambagem da forma plana de deformação (ver seções 4.14 e 4.15), para resistência sob tensões normais deve ser realizado de acordo com a fórmula

		momento fletor calculado;
		resistência de projeto à flexão;
		módulo de projeto da seção transversal do elemento. Para elementos maciços para componentes de flexão em juntas de escoamento, o módulo de módulo calculado deve ser igual ao módulo líquido multiplicado pelo fator ; os valores para elementos compostos de camadas idênticas são fornecidos na Tabela 13. Ao determinar o enfraquecimento das seções, localizadas na seção do elemento com comprimento de até 200 mm, elas são combinadas em uma seção.

Tabela 13

Notação de coeficiente	Número de camadas por elemento	O valor dos coeficientes para o cálculo de componentes de flexão durante vãos, m








Observação. Para valores intermediários do vão e do número de camadas, os coeficientes são determinados por interpolação.

4.10. O cálculo dos elementos de flexão para resistência ao cisalhamento deve ser realizado de acordo com a fórmula

		força de cisalhamento de projeto;
		momento bruto estático da parte deslocada da seção transversal do elemento em relação ao eixo neutro;
		momento de inércia bruto da seção transversal do elemento em relação ao eixo neutro;
		largura calculada da seção do elemento;
		resistência de projeto ao cisalhamento na flexão.

4.11. O número de cortes, espaçados uniformemente em cada costura de um elemento compósito em uma seção com um diagrama inequívoco de forças transversais, deve satisfazer a condição

(19)

		a capacidade de carga calculada da conexão nesta costura;
		momentos fletores nas seções inicial e final da seção considerada.

Observação. Se houver ligações de capacidade de suporte diferente na costura, mas

idêntica na natureza do trabalho (por exemplo, buchas e pregos), tendo

suas habilidades devem ser resumidas.

4.12. O cálculo dos elementos de uma seção sólida para resistência em flexão oblíqua deve ser realizado de acordo com a fórmula

(20)

	componentes do momento fletor calculado para os eixos principais da seção e
	módulo de seção netto sobre os eixos principais da seção e

4.13. Elementos curvilíneos colados que são dobrados por um momento que reduz sua curvatura devem ser verificados para tensões de tração radiais de acordo com a fórmula

(21)

		tensão normal na fibra extrema da zona esticada;
		tensão normal na fibra intermediária da seção para a qual são determinadas as tensões de tração radiais;
		a distância entre as fibras extremas e consideradas;
		o raio de curvatura da linha que passa pelo centro de gravidade do diagrama de tensões normais de tração, encerrado entre as fibras extremas e consideradas;
		resistência à tração da madeira calculada através das fibras, tomada de acordo com a cláusula 7 da Tabela 3.

4.14. O cálculo para a estabilidade da forma plana de deformação de elementos dobrados de seção retangular deve ser realizado de acordo com a fórmula

		momento fletor máximo na seção considerada
		módulo bruto máximo na área em consideração

O coeficiente para elementos de flexão de seção transversal retangular, articulados contra o deslocamento do plano de flexão e fixados contra a rotação em torno do eixo longitudinal nas seções de referência, deve ser determinado pela fórmula

		a distância entre as seções de suporte do elemento e ao fixar a borda comprimida do elemento em pontos intermediários do deslocamento do plano de flexão - a distância entre esses pontos;
		largura da seção transversal;
		a altura máxima da seção transversal no site;
		coeficiente em função da forma da curva de momentos fletores na seção, determinada de acordo com as tabelas 2, 3, apêndice 4 destas normas.

Ao calcular os momentos fletores com uma altura variando linearmente ao longo do comprimento e uma largura constante da seção transversal, que não possuem fixações do plano ao longo da borda esticada a partir do momento, ou com o coeficiente de acordo com a fórmula (23) deve ser multiplicado por um coeficiente adicional. Os valores são dados na Tabela 2, Apêndice 4. Em =1.

Ao reforçar a partir do plano de flexão em pontos intermediários da borda esticada do elemento na seção, o coeficiente determinado pela fórmula (23) deve ser multiplicado pelo coeficiente:

:= (24)

		o ângulo central em radianos que define a seção do elemento de forma circular (para elementos retilíneos);
		o número de pontos intermediários reforçados (com o mesmo passo) da borda esticada na seção (para o valor deve ser tomado igual a 1).

4.15. A verificação da estabilidade da forma plana de deformação de elementos dobrados de uma seção transversal de viga I ou em forma de caixa deve ser realizada nos casos em que

largura da correia comprimida da seção transversal.

O cálculo deve ser feito de acordo com a fórmula

		coeficiente de flexão longitudinal a partir do plano de flexão da corda comprimida do elemento, determinado de acordo com a cláusula 4.3;
		resistência à compressão de projeto;
		módulo bruto da seção transversal; no caso de paredes de compensado, o módulo de resistência reduzido no plano de flexão do elemento.

Elementos sujeitos a força axial com flexão

4.16. O cálculo de elementos excêntricos tensionados e tensionados deve ser feito de acordo com a fórmula

(27)

4.17. O cálculo da resistência de elementos comprimidos excentricamente e dobrados por compressão deve ser feito de acordo com a fórmula

(28)

Notas: 1. Para elementos articulados com diagramas simétricos

momentos fletores senoidais, parabólicos, poligonais

e próximo a eles contornos, bem como para os elementos do console devem

determinar pela fórmula

			coeficiente variando de 1 a 0, levando em consideração o momento adicional da força longitudinal devido à deflexão do elemento, determinado pela fórmula
		momento fletor na seção de projeto sem levar em consideração o momento adicional da força longitudinal;
		coeficiente determinado pela fórmula (8) p.4.3.

2. Nos casos em que os diagramas de momentos fletores em elementos articulados têm forma triangular ou retangular, o coeficiente de acordo com a fórmula (30) deve ser multiplicado pelo fator de correção:

(31)

3. Com um carregamento assimétrico de elementos articulados, a magnitude do momento fletor deve ser determinada pela fórmula

(32)

		momentos fletores na seção calculada do elemento a partir dos componentes simétricos e simétricos da carga;
		coeficientes determinados pela fórmula (30) em valores de esbelteza correspondentes a formas de flambagem simétricas e oblíquas.

4. Para elementos de uma seção variável em altura, a área na fórmula (30) deve ser tomada para a seção máxima em altura, e o coeficiente deve ser multiplicado pelo coeficiente retirado da Tabela 1, Apêndice 4.

5. Quando a relação de tensões de flexão para tensões de compressão for inferior a 0,1, os elementos de flexão compressiva também devem ser verificados quanto à estabilidade de acordo com a fórmula (6) sem levar em consideração o momento de flexão.

4.18. O cálculo para a estabilidade da forma plana de deformação dos elementos dobrados por compressão deve ser realizado de acordo com a fórmula

(33)

		área bruta com as dimensões máximas da seção do elemento no local;

		para elementos sem fixação da zona esticada a partir do plano de deformação e para elementos com tais fixações;
		coeficiente de flambagem determinado pela fórmula (8) para a flexibilidade da seção do elemento com o comprimento estimado a partir do plano de deformação;
		coeficiente determinado pela fórmula (23).

Se houver fixações no elemento na área do plano de deformação no lado da borda esticada a partir do momento, o coeficiente deve ser multiplicado pelo coeficiente determinado pela fórmula (24), e o coeficiente - pelo coeficiente pelo Fórmula

(34)

Ao calcular elementos de uma seção com altura variável que não possuem fixações do plano ao longo de uma aresta esticada a partir do momento ou em , os coeficientes e determinados pelas fórmulas (8) e (23) devem ser adicionalmente multiplicados, respectivamente, pela coeficientes e dados nas Tabelas 1 e 2 apêndice .4. No

4.19. Em elementos compósitos dobrados por compressão, deve-se verificar a estabilidade do galho mais tensionado, caso seu comprimento estimado exceda sete espessuras de galho, conforme a fórmula

(35)

A estabilidade de um elemento compósito dobrado por compressão a partir do plano de flexão deve ser verificada usando a fórmula (6) sem levar em consideração o momento fletor.

4.20. O número de cortes de ligação, espaçados uniformemente em cada costura de um elemento compósito dobrado por compressão em uma seção com um diagrama inequívoco de forças transversais quando uma força de compressão é aplicada em toda a seção, deve satisfazer a condição

onde o coeficiente é retirado da Tabela 1, Apêndice 4.

	momento estático bruto da parte deslocada da seção transversal em relação ao eixo neutro; com extremidades articuladas, bem como com fixação articulada em pontos intermediários do elemento - 1; com uma extremidade articulada e a outra comprimida - 0,8; com uma extremidade comprimida e outra com carga livre - 2,2; com ambas as extremidades comprimidas - 0,65. No caso de uma carga longitudinal distribuída uniformemente ao longo do comprimento do elemento, o coeficiente deve ser considerado igual a: com ambas as extremidades articuladas - 0,73; com uma ponta comprimida e a outra livre - 1.2. O comprimento estimado dos elementos de interseção conectados entre si na interseção deve ser igual a: ao verificar a estabilidade no plano das estruturas - a distância do centro do nó ao ponto de interseção dos elementos; ao verificar a estabilidade do plano da estrutura: a) em caso de intersecção de dois elementos comprimidos - o comprimento total do elemento;	Nome dos elementos estruturais	Flexibilidade máxima

1. Cordões comprimidos, escoras de suporte e postes de suporte de treliça, colunas
2. Outros elementos comprimidos de treliças e outras estruturas passantes
3. Elementos de link compactados
4. Correias de treliça esticadas no plano vertical
5. Outros elementos de tensão de treliças e outras estruturas passantes
Para linhas de energia aéreas

O valor deve ser de pelo menos 0,5;

c) no caso de intersecção de um elemento comprimido com um elemento esticado de igual magnitude - o maior comprimento do elemento comprimido, medido do centro do nó até o ponto de intersecção dos elementos.

Se os elementos de interseção tiverem uma seção composta, os valores de esbeltez correspondentes determinados pela fórmula (11) devem ser substituídos na fórmula (37).

4.22. A flexibilidade dos elementos e suas ramificações individuais em estruturas de madeira não deve exceder os valores especificados na Tabela 14.

Características do cálculo de elementos colados

compensado com madeira

4.23. O cálculo de elementos colados de compensado com madeira deve ser realizado de acordo com o método de seção transversal reduzida.

4.24. A resistência do revestimento de compensado esticado de lajes (Fig. 3) e painéis deve ser verificada de acordo com a fórmula

momento do módulo de seção reduzido a compensado, que deve ser determinado de acordo com as instruções da cláusula 4.25.

4.25. O módulo reduzido da seção transversal de placas de compensado colado com madeira deve ser determinado pela fórmula

distância do centro de gravidade da seção reduzida até a borda externa da pele;

Fig.3. Seção transversal de compensado colado e placas de madeira

momento estático da parte deslocada da seção reduzida em relação ao eixo neutro;

projetar a resistência ao lascamento da madeira ao longo das fibras ou da madeira compensada ao longo das fibras das camadas externas;

a largura da seção calculada, que deve ser tomada igual à largura total das nervuras do quadro.

Uma coluna é um elemento vertical da estrutura de suporte de carga de um edifício que transfere cargas de estruturas mais altas para a fundação.

Ao calcular colunas de aço, é necessário ser guiado pela SP 16.13330 "Estruturas de aço".

Para uma coluna de aço, geralmente são usados uma viga em I, um tubo, um perfil quadrado, uma seção composta de canais, cantos e folhas.

Para colunas comprimidas centralmente, é ideal usar um tubo ou um perfil quadrado - eles são econômicos em termos de massa metálica e têm uma bela aparência estética, no entanto, as cavidades internas não podem ser pintadas, portanto, esse perfil deve ser hermético.

O uso de uma viga I de prateleira larga para colunas é generalizado - quando a coluna é comprimida em um plano, esse tipo de perfil é ideal.

De grande importância é o método de fixação da coluna na fundação. A coluna pode ser articulada, rígida em um plano e articulada em outro, ou rígida em 2 planos. A escolha da fixação depende da estrutura do edifício e é mais importante no cálculo, porque. o comprimento estimado da coluna depende do método de fixação.

Também é necessário levar em consideração o método de fixação de terças, painéis de parede, vigas ou treliças à coluna, se a carga for transferida do lado da coluna, a excentricidade deve ser levada em consideração.

Quando o pilar é comprimido na fundação e a viga está rigidamente presa ao pilar, o comprimento calculado é de 0,5l, mas 0,7l é normalmente considerado no cálculo. a viga se dobra sob a ação da carga e não há pinçamento completo.

Na prática, o pilar não é considerado separadamente, mas um pórtico ou um modelo de construção tridimensional é modelado no programa, ele é carregado e o pilar na montagem é calculado e o perfil necessário é selecionado, mas em programas pode ser difícil levar em conta o enfraquecimento da seção por furos de parafusos, por isso pode ser necessário verificar a seção manualmente.

Para calcular o pilar, precisamos conhecer as tensões e momentos de compressão/tração máximos que ocorrem nas seções-chave, para isso construímos diagramas de tensões. Nesta revisão, consideraremos apenas o cálculo da resistência do pilar sem plotagem.

Calculamos a coluna de acordo com os seguintes parâmetros:

1. Resistência à tração/compressão

2. Estabilidade sob compressão central (em 2 planos)

3. Resistência sob a ação combinada de força longitudinal e momentos fletores

4. Verificando a flexibilidade máxima da haste (em 2 planos)

1. Resistência à tração/compressão

De acordo com SP 16.13330 p. 7.1.1 cálculo de resistência de elementos de aço com resistência padrão R yn ≤ 440 N/mm2 em caso de tração central ou compressão por força N deve ser realizado de acordo com a fórmula

UMA n é a área da seção transversal do perfil da rede, ou seja levando em conta o enfraquecimento de seus furos;

R y é a resistência de projeto do aço laminado (depende do grau do aço, veja a Tabela B.5 do SP 16.13330);

γ c é o coeficiente de condições de trabalho (ver Tabela 1 da SP 16.13330).

Usando esta fórmula, você pode calcular a área de seção transversal mínima necessária do perfil e definir o perfil. No futuro, nos cálculos de verificação, a seleção da seção da coluna pode ser feita apenas pelo método de seleção da seção, portanto, aqui podemos definir o ponto de partida, que a seção não pode ser menor.

2. Estabilidade sob compressão central

O cálculo para estabilidade é realizado de acordo com SP 16.13330 cláusula 7.1.3 de acordo com a fórmula

UMA- a área da seção transversal do perfil bruto, ou seja, sem levar em consideração o enfraquecimento de seus furos;

φ é o coeficiente de estabilidade sob compressão central.

Como você pode ver, esta fórmula é muito semelhante à anterior, mas aqui aparece o coeficiente φ , para calculá-lo, primeiro precisamos calcular a flexibilidade condicional da haste λ (indicado com um traço acima).

Onde R y é a resistência de projeto do aço;

E- módulo de elasticidade;

λ - a flexibilidade da haste, calculada pela fórmula:

Onde eu ef é o comprimento calculado da haste;

eué o raio de inércia da seção.

Comprimentos efetivos eu ef colunas (pilares) de seção transversal constante ou seções individuais de colunas escalonadas de acordo com SP 16.13330 cláusula 10.3.1 devem ser determinadas pela fórmula

Onde eué o comprimento da coluna;

μ - coeficiente de comprimento efetivo.

Fatores de comprimento efetivo μ colunas (pilares) de seção transversal constante devem ser determinadas dependendo das condições de fixação de suas extremidades e do tipo de carga. Para alguns casos de fixação das extremidades e do tipo de carga, os valores μ são mostrados na tabela a seguir:

O raio de giro da seção pode ser encontrado no GOST correspondente para o perfil, ou seja, o perfil deve ser pré-especificado e o cálculo é reduzido à enumeração das seções.

Porque o raio de giro em 2 planos para a maioria dos perfis tem valores diferentes em 2 planos (apenas o tubo e o perfil quadrado têm os mesmos valores) e a fixação pode ser diferente e, portanto, os comprimentos calculados também podem ser diferentes, então o cálculo da estabilidade deve ser feito para 2 planos.

Então agora temos todos os dados para calcular a flexibilidade condicional.

Se a flexibilidade final for maior ou igual a 0,4, então o coeficiente de estabilidade φ calculado pela fórmula:

valor do coeficiente δ deve ser calculado pela fórmula:

chances α e β ver tabela

Valores de coeficiente φ , calculado por esta fórmula, não deve ser superior a (7,6 / λ 2) em valores de flexibilidade condicional acima de 3,8; 4.4 e 5.8 para os tipos de seção a, b e c, respectivamente.

Para valores λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

Valores de coeficiente φ são fornecidos no Apêndice D ao SP 16.13330.

Agora que todos os dados iniciais são conhecidos, calculamos de acordo com a fórmula apresentada no início:

Como mencionado acima, é necessário fazer 2 cálculos para 2 planos. Se o cálculo não satisfizer a condição, selecionamos um novo perfil com um valor maior do raio de giração da seção. Também é possível alterar o esquema de projeto, por exemplo, alterando a fixação articulada para uma rígida ou fixando o pilar no vão com tirantes, o comprimento estimado da haste pode ser reduzido.

Elementos comprimidos com paredes sólidas de seção aberta em forma de U são recomendados para serem reforçados com tábuas ou grades. Se não houver cintas, então a estabilidade deve ser verificada quanto à estabilidade na forma de flambagem flexão-torção de acordo com a cláusula 7.1.5 da SP 16.13330.

3. Resistência sob a ação combinada de força longitudinal e momentos fletores

Como regra, a coluna é carregada não apenas com uma carga de compressão axial, mas também com um momento fletor, por exemplo, do vento. O momento também é formado se a carga vertical for aplicada não no centro da coluna, mas na lateral. Neste caso, é necessário fazer um cálculo de verificação de acordo com a cláusula 9.1.1 da SP 16.13330 usando a fórmula

Onde N- força de compressão longitudinal;

UMA n é a área da seção transversal líquida (levando em conta o enfraquecimento por furos);

R y é a resistência de projeto do aço;

γ c é o coeficiente de condições de trabalho (ver Tabela 1 da SP 16.13330);

n, Сx e Сy- coeficientes tomados de acordo com a tabela E.1 do SP 16.13330

Mx e Minhas- momentos em torno dos eixos X-X e Y-Y;

C xn,min e C yn,min - módulo de seção relativo aos eixos X-X e Y-Y (pode ser encontrado em GOST no perfil ou no livro de referência);

B- bimomento, no SNiP II-23-81 * este parâmetro não foi incluído nos cálculos, este parâmetro foi introduzido para contabilizar o empenamento;

Cω,min – módulo de seção setorial.

Se não houver perguntas com os 3 primeiros componentes, a contabilização do bimomento causa algumas dificuldades.

O bimomento caracteriza as mudanças introduzidas nas zonas lineares da distribuição de tensões da deformação da seção e, de fato, é um par de momentos direcionados em direções opostas

Vale ressaltar que muitos programas não conseguem calcular o bimomento, inclusive o SCAD não o leva em consideração.

4. Verificando a flexibilidade máxima da haste

Flexibilidade de elementos comprimidos λ = esquerda / i, como regra, não deve ultrapassar os valores limite λ vc deu na tabela

O coeficiente α nesta fórmula é o fator de utilização do perfil, de acordo com o cálculo da estabilidade sob compressão central.

Assim como o cálculo de estabilidade, este cálculo deve ser feito para 2 planos.

Se o perfil não se encaixar, é necessário alterar a seção aumentando o raio de giro da seção ou alterando o esquema de projeto (alterar as fixações ou fixar com tirantes para reduzir o comprimento estimado).

Se o fator crítico é a flexibilidade máxima, então o grau do aço pode ser considerado o menor. o grau de aço não afeta a flexibilidade final. A variante ótima pode ser calculada pelo método de seleção.

Postado em Marcado,

MAS- área bruta seccional;

Um bilhão- área da seção transversal do parafuso líquido;

De Anúncios- área seccional da cinta;

A f- área seccional da prateleira (cinto);

A- área seccional líquida;

Ah- área seccional da parede;

Aff- área da seção transversal do metal de solda em ângulo;

Awz- área da seção transversal do metal da fronteira de fusão;

E- módulo de elasticidade;

F- força;

G- módulo de cisalhamento;

Jb- momento de inércia da seção do ramal;

Jm; Jd- momentos de inércia das seções da correia e do tirante da treliça;

J- o momento de inércia da seção da nervura, cinta;

Jsl- momento de inércia da seção da nervura longitudinal;

J t- momento de inércia de torção da viga, trilho;

J x; Jy- momentos de inércia da seção bruta em relação aos eixos, respectivamente x-x e s-s;

Jxn; Jyn- as mesmas, seções líquidas;

M- momento, momento fletor;

M x; Minhas- momentos sobre os eixos, respectivamente x-x e s-s;

N- força longitudinal;

N anúncio- esforço adicional;

Nbm- força longitudinal a partir do momento no ramo do pilar;

Q- força transversal, força cortante;

Qfic- força transversal condicional para elementos de conexão;

Perguntas- força transversal condicional atribuível ao sistema de lâminas localizadas no mesmo plano;

Rba- dimensionar a resistência à tração dos parafusos de fundação;

Rh- projetar a resistência à tração dos parafusos de alta resistência;

Rbp- resistência de projeto ao colapso de juntas aparafusadas;

Rbs- dimensionar a resistência ao cisalhamento dos parafusos;

Rbt- dimensionar a resistência à tração dos parafusos;

coque R- resistência normativa dos parafusos de aço, tomada igual à resistência à tração σ em de acordo com as normas e especificações estaduais para parafusos;

Rbv- dimensionar a resistência à tração dos parafusos em U;

Rcd- resistência de projeto à compressão diametral dos rolos (com contato livre em estruturas com mobilidade limitada);

R dh- projeto de resistência à tração do fio de alta resistência;

Rlp- resistência calculada ao colapso local em dobradiças cilíndricas (munhões) com contato firme;

Rp- resistência de projeto do aço ao esmagamento da superfície final (se houver encaixe);

Rs- resistência de projeto do aço ao cisalhamento;

Rth- dimensionar a resistência à tração do aço na direção da espessura do laminado;

Você- resistência de projeto do aço à tração, compressão, flexão em termos de resistência temporária;

Correr- resistência à tração do aço tomada igual ao valor mínimo σ em de acordo com as normas e especificações estaduais para aço;

RWF- resistência de projeto das soldas de filete a um corte (condicional) para o metal de solda;

Ru- resistência de projeto de juntas soldadas de topo à compressão, tensão, flexão em termos de resistência à tração;

R wun- resistência normativa do metal de solda em termos de resistência temporária;

Rws- resistência ao cisalhamento de projeto de juntas soldadas de topo;

Rua- resistência de projeto das juntas soldadas de topo à compressão, tração e flexão em termos de limite de escoamento;

Rwz- resistência de projeto de soldas de filete a um corte (condicional) para o metal do limite de fusão;

Ry- resistência de projeto do aço à tração, compressão, flexão no limite de escoamento;

Ryn- o limite de escoamento do aço, tomado igual ao valor do limite de escoamento σ t de acordo com as normas e especificações estaduais para o aço;

S- momento estático da parte deslocada da seção bruta em relação ao eixo neutro;

L x; W y- momentos de resistência da seção bruta em relação aos eixos, respectivamente x-x e y-y;

Wxn; Wyn- momentos de resistência da seção líquida em relação aos eixos, respectivamente x-x e s-s;

b- largura;

antes- largura estimada;

namorado- largura da prateleira (cinto);

bh- largura da parte saliente da nervura, saliência;

c; cx; c y- coeficientes para calcular a resistência, levando em consideração o desenvolvimento de deformações plásticas durante a flexão em torno dos eixos, respectivamente x-x, y-y;

e- excentricidade da força;

h- altura;

hef- altura estimada da parede;

hw- altura da parede;

eu- raio de inércia da seção;

estou dentro- o menor raio de inércia da seção;

eu x; eu s são os raios de inércia da seção em relação aos eixos, respectivamente x-x e s-s;

kf- solda de filete de perna;

eu- comprimento, vão;

lc- o comprimento da cremalheira, coluna, espaçadores;

ld- comprimento da cinta;

esquerda- comprimento estimado e condicional;

filme- comprimento do painel ou coluna da correia treliçada;

ls- comprimento da tira;

lw- comprimento da solda;

lx; l y- comprimentos estimados do elemento em planos perpendiculares aos eixos, respectivamente x-x e s-s;

m- excentricidade relativa ( m = eA / Banheiro);

mef- excentricidade relativa reduzida ( mef = mη);

r- raio;

t- espessura;

tf- espessura da prateleira (cinto);

tw- espessura da parede;

β f e βz- coeficientes para cálculo do cordão de solda, respectivamente, para o metal de solda e para o metal do contorno de fusão;

γb- coeficiente de condições de operação da conexão;

γc- coeficiente de condições de trabalho;

γn- coeficiente de confiabilidade para a finalidade pretendida;

γm- coeficiente de confiabilidade do material;

você- fator de confiabilidade nos cálculos de resistência temporária;

η - coeficiente de influência da forma da seção;

λ - flexibilidade ( λ = esquerda / eu);

flexibilidade condicional();

λ ef- flexibilidade reduzida da seção de passagem da haste;

Flexibilidade reduzida condicional de uma barra através da seção ( );

Flexibilidade de parede condicional ( );

A maior flexibilidade condicional da parede;

λ x; λ y- dimensionar a esbeltez do elemento em planos perpendiculares aos eixos, respectivamente x-x e y-y;

v- coeficiente de deformação transversal do aço (Poisson);

σ loc- tensão local;

σ x; y- tensões normais paralelas aos eixos, respectivamente x-x e y-y;

τxy- tensão de cisalhamento;

φ (X, y) - coeficiente de flambagem;

φb- coeficiente de redução das resistências de projeto na forma flexão-torção de flambagem de vigas;

φ e- coeficiente de redução das resistências de cálculo à compressão excêntrica.

1. Disposições Gerais. 2 2. Materiais para estruturas e conexões. 3 3. Características de projeto de materiais e compostos. 4 4*. Contabilização das condições de trabalho e finalidade das estruturas. 6 5. Cálculo de elementos de estruturas metálicas para esforços axiais e flexão. 7 Barras tensionadas e comprimidas centralmente. 7 Barras de flexão.. 11 Barras submetidas a força axial com flexão.. 15 Rolamentos. 19 6. Comprimentos estimados e flexibilidade máxima de elementos de estrutura de aço. 19 Comprimentos estimados de elementos de treliças planas e ligações. 19 Comprimentos estimados de elementos de estruturas de treliça espacial. 21 Comprimentos estimados de elementos de estruturas estruturais. 23 Comprimentos estimados de colunas (pilares) 23 Flexibilidade máxima de elementos comprimidos. 25 Flexibilidade máxima dos elementos de tensão. 25 7. Verificação da estabilidade das paredes e chapas de cintura de elementos dobrados e comprimidos. 26 teias de vigas. 26 Paredes de elementos de compressão excêntrica central e dobrados por compressão. 32 Folhas de correia (prateleiras) de elementos de compressão central, excêntrica, comprimida e dobrada. 34 8. Cálculo de estruturas de folhas. 35 Cálculo de resistência. 35 Cálculo para sustentabilidade. 37 Requisitos básicos para o cálculo de estruturas de membranas metálicas. 39 9. Cálculo de elementos de estruturas metálicas para resistência. 39 10. Cálculo de resistência de elementos de estruturas metálicas, levando em consideração a fratura frágil. 40 11. Cálculo de ligações de estruturas metálicas. 40 Juntas soldadas. 40 conexões parafusadas. 42 Conexões em parafusos de alta resistência. 43 Conexões com extremidades fresadas. 44 Conexões de correias em vigas mistas. 44 12. Requisitos gerais para o projeto de estruturas metálicas. 45 Fundamentos. 45 Juntas soldadas. 46 Conexões aparafusadas e conexões em parafusos de alta resistência. 46 13. Requisitos adicionais para o projeto de edifícios e estruturas industriais. 48 Desvios e desvios relativos de estruturas. 48 Distâncias entre juntas de dilatação. 48 Treliças e lajes estruturais. 48 Colunas.. 49 Conexões. 49 Vigas. 49 Vigas de guindaste. Estruturas de 50 folhas. 51 Fixadores de montagem. 52 14. Requisitos adicionais para o projeto de edifícios e estruturas residenciais e públicas. 52 Edifícios de estrutura. 52 Coberturas suspensas. 52 15*. Requisitos adicionais para o projeto de suportes para linhas aéreas de energia, estruturas de aparelhagem aberta e linhas de redes de contato de transporte. 53 16. Requisitos adicionais para o projeto de estruturas de estruturas de antenas (ac) para comunicação de até 500 m de altura. . 55 17. Requisitos adicionais para o projeto de estruturas hidráulicas fluviais. 58 18. Requisitos adicionais para o dimensionamento de vigas com alma flexível. 59 19. Requisitos adicionais para o dimensionamento de vigas com alma perfurada. 60 20*. Requisitos adicionais para o projeto de estruturas de edifícios e estruturas durante a reconstrução. 61 Apêndice 1. Materiais para estruturas de aço e suas resistências de projeto. 64 Apêndice 2. Materiais para juntas de estruturas metálicas e suas resistências de projeto. 68 Apêndice 3. Características físicas dos materiais. 71 Apêndice 4*. Fatores de serviço para um único ângulo esticado aparafusado por um único flange. 72 Anexo 5. Coeficientes para cálculo da resistência dos elementos de estrutura metálica, tendo em conta a evolução das deformações plásticas. 72 Apêndice 6. Coeficientes para cálculo da estabilidade de elementos de compressão central, compressão excêntrica e flexão por compressão. 73 Apêndice 7*. Chances φb para calcular vigas para estabilidade. 82 Apêndice 8. Tabelas para cálculo de elementos de resistência e levando em consideração a fratura frágil. 85 Apêndice 8, a. Determinação das propriedades do metal. 88 Apêndice 9*. Designações de letras básicas de quantidades. 89

A Fábrica Metalúrgica da Sibéria Ocidental dominou a produção de aço moldado (ângulos de prateleira iguais, canais, vigas I) com uma espessura de flange de até 10 mm inclusive de acordo com TU 14-11-302-94 “Aço moldado C345 de aço carbono modificado com nióbio”, desenvolvido pela fábrica JSC “Ural Institute of Metals” e aprovado pelo TsNIISK em homenagem a A.I. Kucherenko.

Glavtekhnormirovaniye informa que o aço moldado do aço S345 das categorias 1 e 3 de acordo com TU 14-11-302-94 pode ser usado de acordo com o SNiP II-23-81 "Estruturas de aço" (Tabela 50) nas mesmas estruturas para as quais laminados produtos de aço С345 das categorias 1 e 3 de acordo com GOST 27772-88.

Chefe da Glavtechnormirovaniya V.V. Tishchenko

Introdução

A indústria metalúrgica tem dominado a produção de produtos laminados para construção de estruturas metálicas e aços economicamente ligados C315. O endurecimento, via de regra, é obtido pela microligação de aço calmo de baixo carbono com qualquer um dos elementos: titânio, nióbio, vanádio ou nitretos. A liga pode ser combinada com laminação controlada ou tratamento térmico.

Os volumes alcançados de produção de chapas e perfis moldados do novo aço C315 permitem satisfazer plenamente as necessidades de construção em produtos laminados com características de resistência e resistência ao frio próximas aos padrões para aços de baixa liga conforme GOST 27772-88.

1. Documentação normativa para locação

Atualmente, uma série de especificações para produtos laminados de aço C315 foi desenvolvida.

TU 14-102-132-92 "Aço laminado S315". O detentor do original e o fabricante dos produtos laminados são a Nizhny Tagil Iron and Steel Works, o sortimento é de barras de canal de acordo com GOST 8240, perfis de ângulo de prateleira igual, perfis de ângulo de prateleira desigual, vigas I comuns e com paralelo bordas do flange.

TU 14-1-5140-92 “Produtos laminados para construção de estruturas metálicas. Condições técnicas gerais". O titular do original é TSNIICHM, o fabricante de produtos laminados é a Nizhny Tagil Iron and Steel Works, o sortimento é de vigas I de acordo com GOST 26020, TU 14-2-427-80.

TU 14-104-133-92 "Produtos laminados de alta resistência para construção de estruturas metálicas". O detentor do original e o fabricante do material laminado é a Usina Metalúrgica Orsk-Khalilovsky, o sortimento é uma chapa com espessura de 6 a 50 mm.

TU 14-1-5143-92 "Produtos laminados em folha e bobina com maior resistência e resistência ao frio". O titular do original é TSNIICHM, o fabricante de produtos laminados é a Novo-Lipetsk Iron and Steel Works, o sortimento é de chapas laminadas de acordo com GOST 19903 com espessura de até 14 mm inclusive.

TU 14-105-554-92 "Produtos em chapa de maior resistência e resistência ao frio". O detentor do original e o fabricante dos produtos laminados são a Usina Metalúrgica Cherepovets, o sortimento é de chapas metálicas de acordo com GOST 19903 com espessura de até 12 mm inclusive.

2. Disposições gerais

2.1. É aconselhável usar produtos laminados de aço C315 em vez de produtos laminados de aço de baixo carbono S255, S285 de acordo com GOST 27772-88 para grupos de estruturas de acordo com SNiP II-23-8I, cujo uso em áreas climáticas de construção com uma temperatura de projeto de menos 40 ° C não é permitido. Neste caso, é necessário usar a resistência aumentada do aço laminado C315.

3. Materiais para estruturas

3.1. O aço laminado S315 é fornecido em quatro categorias, dependendo dos requisitos para testes de flexão por impacto (as categorias são tomadas da mesma forma com o aço laminado S345 de acordo com GOST 27772-88).

3.2. O aço laminado C315 pode ser utilizado em estruturas, guiado pelos dados da Tabela. 1.

tabela 1

* Com uma espessura de rolo não superior a 10 mm.

4. Características de projeto de produtos laminados e juntas

4.1. A resistência normativa e de projeto do aço laminado C315 são tomadas de acordo com a Tabela. 2.

mesa 2

Espessura laminada, mm	Resistência normativa de produtos laminados, MPa (kgf/mm 2)	Resistência de projeto de produtos laminados, MPa (kgf/mm 2)
	moldado	folha, banda larga universal	moldado
Ryn	Correr	Ryn	Correr	Ry	Você	Ry	Você
2-10	315 (32)	440 (45)	315 (32)	440 (45)	305 (3100)	430 (4400)	305 (3100)	430 (4400)
10-20	295 (30)	420 (43)	295 (30)	420 (43)	290 (2950)	410 (4200)	290 (2950)	410 (4200)
20-40	275 (28)	410 (42)	275 (28)	410 (42)	270 (2750)	400 (4100)	270 (2750)	400 (4100)
40-60	255 (26)	400 (41)	-	-	250 (2550)	390 (4000)	-	-

4.2. A resistência de projeto de juntas soldadas de aço laminado C315 para vários tipos de juntas e juntas tensionadas deve ser determinada de acordo com SNiP II-23-81 * (cláusula 3.4, tabela 3).

4.3. A resistência de projeto ao colapso de elementos conectados por parafusos deve ser determinada de acordo com SNiP II-23-81* (cláusula 3.5, tabela 5*).

5. Cálculo de conexões

5.1. O cálculo de juntas soldadas e aparafusadas de aço laminado S315 é realizado de acordo com os requisitos do SNiP II-23-81.

6. Fabricação de estruturas

6.1. Na fabricação de estruturas de construção de aço C315, a mesma tecnologia deve ser usada para aço C255 e C285 de acordo com GOST 27772-88.

6.2. Os materiais para soldagem de aço laminado C315 devem ser tomados de acordo com os requisitos do SNiP II-23-81 * (Tabela 55 *) para aço laminado C255, C285 e C345 - de acordo com GOST 27772-88, levando em consideração a resistência calculada de aço laminado C315 para diferentes espessuras.

Sobre o uso na construção de produtos laminados de chapas de alta resistência de acordo com TU 14-104-133-92

O Ministério da Construção da Rússia enviou uma carta nº 13-227 datada de 11 de novembro de 1992 aos ministérios e departamentos da Federação Russa, construção estatal das repúblicas dentro da Federação Russa, institutos de design e pesquisa com o seguinte conteúdo.

A Usina Metalúrgica Orsk-Khalilovsky domina a produção de produtos laminados grossos com espessura de 6-50 mm de acordo com as especificações da TU 14-104-133-92 "Produtos laminados de alta resistência para construção de estruturas de aço", desenvolvido pela planta, ITMT TsNIIchermet e TsNIISK-los. Kucherenko.

Devido à microligação do aço calmo de baixo carbono com titânio ou vanádio (ou ambos) com o possível uso de tratamento térmico e condições de laminação controladas, a planta obteve um novo tipo de metal laminado altamente eficiente a partir dos aços S315 e S345E, cujas propriedades não são inferiores aos de produtos laminados de aços de baixa liga de acordo com GOST 27772-88. O método de microligação, o tipo de tratamento térmico e as condições de laminação são escolhidos pelo fabricante. Os produtos laminados são fornecidos em quatro categorias, dependendo dos requisitos de teste de flexão por impacto adotados em GOST 27772-88 e SNiP II-23-81 *, bem como na norma alemã DIN 17100 (para amostras com entalhe agudo). A categoria e o tipo de ensaio de flexão por impacto são indicados pelo consumidor no pedido de produtos laminados.

O Ministério da Construção da Rússia informa que o aço laminado S345E de acordo com TU 14-104-133-92 pode ser usado junto e em vez de aço laminado S345 de acordo com GOST 27772-88 em estruturas projetadas de acordo com SNiP II-23-81 * "Estruturas de aço", sem recálculo de seções de elementos e suas conexões. O escopo, padrão e resistência de projeto do aço laminado S315 de acordo com a TU 14-104-133-92, bem como os materiais utilizados para soldagem, resistência de projeto das juntas soldadas e colapso de elementos conectados por parafusos, devem ser tomados de acordo com o recomendações de TsNIISK im. Kucherenko, publicado abaixo.

A Nizhny Tagil Iron and Steel Works domina a produção de aço moldado - canais de acordo com GOST 8240, ângulos de acordo com GOST 8509 e GOST 8510, vigas em I de acordo com GOST 8239, GOST 19425, TU 14-2-427-80, largura -vigas I de prateleira de acordo com GOST 26020 de acordo com as especificações TU 14-1 -5140-82 "Força aumentada em forma de rolo para a construção de estruturas de aço", desenvolvida pela fábrica, TsNIIhermet-los. Bardin e TsNIISK eles. Kucherenko.

Devido à seleção racional da composição química do aço baixo carbono, microligado e saturação do mesmo com nitretos e carbonitretos com refinamento de grão durante a laminação, a planta obteve um tipo de laminado altamente eficiente dos aços C315, C345 e C375, as propriedades dos quais não são inferiores aos de produtos laminados de aços de baixa liga de acordo com GOST 27772.

Os produtos laminados são fornecidos em quatro categorias, dependendo dos requisitos de teste de flexão por impacto adotados no GOST 27772-88 e SNiP II-23-81*, bem como no padrão alemão DIN 17100 (em amostras com entalhe afiado). A categoria e o tipo de ensaio de flexão por impacto são indicados pelo consumidor no pedido de produtos laminados.

Gosstroy da Rússia informa que produtos laminados de aço S345 e S375 de acordo com TU 14-1-5140-92 podem ser usados juntamente com e em vez de aço laminado de aço S345 e S375 de acordo com GOST 27772-88 em estruturas projetadas de acordo com SNiP II -23-81 * "Estruturas de aço", sem recálculo das seções dos elementos e suas conexões. O escopo, as resistências normativas e de projeto do aço C315 de acordo com a TU 14-1-3140-92, bem como os materiais utilizados para soldagem, resistências de projeto de juntas soldadas, esmagamento de elementos conectados por parafusos, devem ser tomados de acordo com o “ Recomendações” de TsNIISK eles. Kucherenko, que foram publicados no Bulletin of Construction Equipment No. 1, 1993.

Vice-presidente V. A. Alekseev

Usar Poddubny V.P.

DISPOSIÇÕES GERAIS

1.1. Essas normas devem ser observadas ao projetar estruturas metálicas de edifícios e estruturas para diversos fins.

As normas não se aplicam ao projeto de estruturas metálicas de pontes, túneis de transporte e tubulações sob aterros.

Ao projetar estruturas de aço que estão em condições especiais de operação (por exemplo, estruturas de altos-fornos, tubulações principais e de processo, tanques para fins especiais, estruturas de edifícios expostos a sísmica, efeitos de temperatura intensos ou ambientes agressivos, estruturas de estruturas hidráulicas offshore), estruturas de edifícios e estruturas únicas, bem como tipos especiais de estruturas (por exemplo, protendidas, espaciais, suspensas), devem ser observados requisitos adicionais que reflitam as características da operação dessas estruturas, previstas nos documentos regulamentares relevantes aprovados ou acordado pela URSS Gosstroy.

1.2. Ao projetar estruturas de aço, devem ser observadas as normas do SNiP para proteção de estruturas de edifícios contra corrosão e normas de segurança contra incêndio para o projeto de edifícios e estruturas. Não é permitido um aumento na espessura de produtos laminados e paredes de tubos para proteger as estruturas da corrosão e aumentar a resistência ao fogo das estruturas.

Todas as estruturas devem ser acessíveis para observação, limpeza, pintura e não devem reter umidade e dificultar a ventilação. Os perfis fechados devem ser selados.

1,3*. Ao projetar estruturas de aço, você deve:

escolher os esquemas ótimos de estruturas e seções de elementos em termos técnicos e econômicos;

aplicar perfis laminados econômicos e aços eficientes;

aplicar para edifícios e estruturas, via de regra, padrão unificado ou projetos padrão;

aplicar estruturas progressivas (sistemas espaciais de elementos padrão; estruturas que combinam funções de suporte e fechamento; estruturas protendidas, estaiadas, chapas finas e combinadas feitas de diferentes aços);

prever a manufaturabilidade da fabricação e instalação de estruturas;

aplicar projetos que garantam a menor laboriosidade de sua fabricação, transporte e instalação;

fornecer, via de regra, a produção em linha de estruturas e seu transportador ou instalação de grandes blocos;

prever o uso de conexões de fábrica do tipo progressivo (soldagem automática e semiautomática, conexões flangeadas, com extremidades fresadas, em parafusos, inclusive de alta resistência, etc.);

fornecer, via de regra, conexões de montagem em parafusos, inclusive de alta resistência; conexões de campo soldadas são permitidas com justificativa apropriada;

cumprir os requisitos das normas estaduais para estruturas do tipo correspondente.

1.4. Ao projetar edifícios e estruturas, é necessário adotar esquemas estruturais que garantam a resistência, estabilidade e imutabilidade espacial dos edifícios e estruturas como um todo, bem como de seus elementos individuais durante o transporte, instalação e operação.

1,5*. Aços e materiais de conexão, restrições ao uso dos aços S345T e S375T, bem como requisitos adicionais para o aço fornecido, previstos por normas estaduais e normas CMEA ou condições técnicas, devem ser indicados no trabalho (KM) e detalhamento (KMD ) desenhos de estruturas metálicas e na documentação para encomenda de materiais.

Dependendo das características das estruturas e seus componentes, é necessário indicar a classe de continuidade de acordo com GOST 27772-88 ao solicitar o aço.

1,6*. As estruturas de aço e seu cálculo devem atender aos requisitos do GOST 27751-88 “Confiabilidade das estruturas e fundações do edifício. Disposições básicas para cálculo” e ST SEV 3972-83 “Fiabilidade de estruturas e fundações de edifícios. Estruturas de aço. Disposições básicas para o cálculo.

1.7. Os esquemas de projeto e os pré-requisitos básicos para o cálculo devem refletir as condições reais de operação das estruturas de aço.

As estruturas de aço devem, em regra, ser calculadas como sistemas espaciais únicos.

Ao dividir sistemas espaciais unificados em estruturas planas separadas, deve-se levar em conta a interação dos elementos entre si e com a base.

A escolha dos esquemas de projeto, bem como os métodos de cálculo de estruturas metálicas, devem ser feitas levando em consideração o uso efetivo de computadores.

1.8. O dimensionamento de estruturas metálicas deve, em regra, ser realizado tendo em conta as deformações inelásticas do aço.

Para estruturas estaticamente indeterminadas, cujo método de cálculo, tendo em conta as deformações inelásticas do aço, não foi desenvolvido, os esforços de cálculo (momentos fletores e torcionais, esforços longitudinais e transversais) devem ser determinados no pressuposto de deformações elásticas do aço de acordo com para um esquema não deformado.

Com um estudo de viabilidade adequado, o cálculo pode ser realizado de acordo com um esquema deformado, levando em consideração o efeito dos movimentos das estruturas sob carga.

1.9. Elementos de estruturas de aço devem ter seções mínimas que atendam aos requisitos dessas normas, levando em consideração o sortimento de produtos laminados e tubos. Nas seções compostas estabelecidas por cálculo, a subtensão não deve ultrapassar 5%.

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