Shinalarni dinamik qarshilik uchun tekshirish qisqa tutashuv vaqtida shinalar tuzilishini mexanik hisoblashga to'g'ri keladi. Qisqa tutashuv paytida paydo bo'ladigan elektrodinamik kuchlar tebranish xususiyatiga ega va 50 va 100 Gts chastotali davriy komponentlarga ega. Bu kuchlar shinalar va izolyatorlarni harakatga keltiradi dinamik tizim, V tebranish harakati. Strukturaviy elementlarning deformatsiyasi va materialdagi mos keladigan kuchlanishlar elektrodinamik kuchning tarkibiy qismlariga va tebranishga kiritilgan elementlarning tabiiy chastotasiga bog'liq.

Ayniqsa, yuqori kuchlanish rezonans sharoitida, avtobus-izolyator tizimining tabiiy chastotalari 50 va 100 Gts ga yaqin bo'lganda paydo bo'ladi. Bunday holda, shinalar va izolyatorlar materialidagi kuchlanishlar qisqa tutashuvdagi zarba oqimidan kelib chiqqan qisqa tutashuv paytida maksimal elektrodinamik kuchdan hisoblangan kuchlanishlardan ikki-uch baravar yuqori bo'lishi mumkin. Agar tizimning tabiiy chastotalari 30 dan kam yoki 200 Gts dan ortiq bo'lsa, u holda mexanik rezonans yuzaga kelmaydi va shinalar va izolyatorlar maksimal yukga teng bo'lgan statik tizim ekanligi taxmini ostida elektrodinamik qarshilik uchun shinalar tekshiriladi. qisqa tutashuv paytida elektrodinamik kuch.

Ko'p ishlatiladigan shinalar dizaynlarida bu shartlar bajariladi va PUE mexanik tebranishlarni hisobga olgan holda elektrodinamik qarshilik uchun shinalarni sinovdan o'tkazishni talab qilmaydi.

Ba'zi hollarda, masalan, qattiq shinali yangi reaktor qurilmalarini loyihalashda, tabiiy tebranishlar chastotasi quyidagi iboralar yordamida aniqlanadi:

alyuminiy shinalar uchun:

mis shinalar uchun:

bu erda l - izolyatorlar orasidagi masofa, m;

J - inersiya momenti ko'ndalang kesim egilish kuchining yo'nalishiga perpendikulyar bo'lgan o'qga nisbatan shina, sm 4;

S - shinaning tasavvurlar maydoni, sm 2.

Shinalarning oraliq uzunligini va tasavvurlar shaklini o'zgartirish orqali mexanik rezonansning yo'q qilinishi ta'minlanadi, ya'ni. shunday qilib, v 0 > 200 Hz. Agar bunga erishib bo'lmasa, shinalar tuzilishi tebranish paytida paydo bo'ladigan dinamik kuchlarni hisobga olgan holda shinalarning maxsus hisobi amalga oshiriladi.

Avtobuslarni statik tizim sifatida hisoblashda biz har bir fazaning avtobusi qattiq tayanchlarda erkin yotgan, bir xilda joylashgan ko'p oraliqli nurdir, degan farazdan kelib chiqamiz. taqsimlangan yuk. Bunda egilish momenti ifoda bilan aniqlanadi.

Bu erda f - uzunlik birligiga to'g'ri keladigan kuch, N/m.

Eng ko'p og'ir sharoitlar o'rtacha faza topiladi, u hisoblangan deb hisoblanadi; uchun dizayn ko'rinishi Qisqa tutashuv uch fazali deb taxmin qilinadi. Uch fazali qisqa tutashuv vaqtida o'rta fazaning birlik uzunligi uchun maksimal quvvat tengdir

bu erda i y - qisqa tutashuvli zarba oqimi, A

a - qo'shni fazalar o'qlari orasidagi masofa, m.

Shinalar materialida hosil bo'lgan kuchlanish (megapaskallarda).

bu erda W - shinaning qarshilik momenti, m 3.

Bu kuchlanish ruxsat etilgan kuchlanishdan kam yoki unga teng bo'lishi kerak (3.3-jadval).

Qarshilik momenti shinalarning kesma shakliga, ularning o'lchamlariga va nisbiy pozitsiya(3.1, 3.2-rasm). Qisqa qismli avtobuslar uchun qarshilik momenti ruxsat etilgan oqim bilan bir xil kataloglar bo'yicha aniqlanadi.

3.3-jadval

Shinalar materialida ruxsat etilgan mexanik kuchlanishlar

Tanlangan oraliq eng kattadan oshmasligi kerak ruxsat etilgan qiymat l max, ifoda bilan aniqlanadi

Ko'p qatorli avtobuslarda paket ikki yoki uchta chiziqni o'z ichiga olgan bo'lsa, fazalar va paket ichidagi chiziqlar o'rtasida elektrodinamik kuchlar paydo bo'ladi. Chiziqlar orasidagi kuchlar ularning teginishiga olib kelmasligi kerak. Paketga qattiqlik berish va chiziqlar tegmasligi uchun shinalar materialidan tayyorlangan qistirmalari o'rnatiladi (3.3-rasm).

l p qistirmalari orasidagi masofa qisqa tutashuv paytida elektrodinamik kuchlar chiziqlar bilan aloqa qilmasligi uchun tanlangan:

bu erda i 2 y - uch fazali qisqa tutashuvning zarba oqimi;

a n - chiziqlar o'qlari orasidagi masofa, sm;

J p = hb 3 /12 - chiziqning inertsiya momenti, sm 4;

Kf - o'tkazgichning ko'ndalang o'lchamlarining o'zaro ta'sir kuchiga ta'sirini hisobga oladigan shina shakli koeffitsienti (3.4-rasm).

Mexanik rezonans natijasida chiziqlardagi kuchlarning keskin o'sishiga yo'l qo'ymaslik uchun tizimning tabiiy chastotasi 200 Gts dan yuqori bo'lishi kerak.

Shunga asoslanib, l p qiymati yana bir shartga muvofiq tanlanadi:

bu erda m p - uzunlik birligiga to'g'ri keladigan chiziqning massasi, kg / m.

Olingan ikkita qiymatdan kichikrog'i hisobga olinadi.

Shina materialidagi umumiy kuchlanish ikki komponentdan iborat - s f va s p Fazalarning o'zaro ta'siridan kelib chiqadigan kuchlanish s f bir chiziqli avtobuslar bilan bir xil tarzda topiladi (W f 3.2-rasmga muvofiq olinadi). Chiziqlarning o'zaro ta'siridan kuchlanishni aniqlashda s p, chiziqlar o'rtasida quyidagi oqim taqsimoti olinadi: ikki qatorda - har bir chiziq uchun 0,5i y; uch qatorlilarda - ekstremallarda 0,4i y va o'rtada 0,2i y. Bunday holda, ikki qatorli shinalardagi chiziqlar orasidagi o'zaro ta'sir kuchi va uch qatorli shinalardagi tashqi chiziqlarga ta'sir qiluvchi kuch mos ravishda (metr uchun nyutonda)

Chiziqlar qisqichli uchlari va bir xil taqsimlangan yukga ega bo'lgan nur sifatida qabul qilinadi; maksimal egilish momenti (nyuton metrda) va s p (megapaskalda) ifodalar bilan aniqlanadi.

Ko'p qutbli shinalarning har qanday joylashuvi uchun f p kuchi shinaning keng chetiga va qarshilik momentiga ta'sir qiladi.

Shinalarning mexanik mustahkamligi uchun shart shaklga ega:

s calc = s f + s p £ s qo'shing.

Agar bu shart bajarilmasa, u holda s f yoki s p ni kamaytirish kerak, bu l f yoki l p ni kamaytirish yoki a yoki W f ni oshirish orqali amalga oshirilishi mumkin.

l p ga nisbatan s p uchun tenglamani yechish orqali siz maksimalni aniqlashingiz mumkin ruxsat etilgan masofa qistirmalari o'rtasida

l p ning yakuniy qiymati dizayn nuqtai nazaridan olinadi (l p uzunligi l ga karrali bo'lishi kerak).

Box-seksiyali shinalarni mexanik hisoblash ikki qutbli shinalar bilan bir xil tarzda amalga oshiriladi.

s f ni hisoblashda quyidagilar olinadi (3.4-jadval):

Agar shinalar gorizontal tekislikda joylashgan bo'lsa va kanallar bir-biriga payvandlangan qoplamalar bilan qattiq bog'langan bo'lsa, u holda W calc = W y0-y0;

Qattiq ulanish bo'lmasa, W calc = 2W y-y;

Shinalar ichida joylashganda vertikal tekislik Vt hisobi = 2W x-x.

Quti-qism avtobusini tashkil etuvchi kanallar orasidagi o'zaro ta'sir kuchini aniqlashda k f = 1; o'tkazgichlarning o'qlari orasidagi masofa h o'lchamiga teng olinadi va keyin Qarshilikning dizayn momenti W p = W y-y.

Bir qator kommutator konstruksiyalarida fazali shinalar shunday joylashtirilganki, shina qismlari uchburchakning uchlari - teng qirrali yoki to'rtburchaklar shaklida bo'ladi (3.4-jadval). Shinalar teng tomonli uchburchakning uchlarida joylashganda, barcha fazalarning shinalari bir xil sharoitda bo'ladi va maksimal o'zaro ta'sir kuchi shinalar gorizontal tekislikda joylashganida B fazaga ta'sir qiluvchi kuchga teng bo'ladi. Agar shinalar cho'qqilarda joylashgan bo'lsa to'g'ri uchburchak, keyin paydo bo'lgan kuchlarni aniqlash yanada murakkablashadi, chunki fazalar mavjud turli sharoitlar. Qutili shinalarda s p yoki l p ni aniqlash bu holatda shinalar gorizontal yoki vertikal tekislikda joylashgani kabi amalga oshiriladi.

3.4-jadval

Uchburchakning uchlarida joylashgan shinalarni hisoblash uchun formulalar

Shina joylashuvi	s f maksimal, MPa	Izolyatorlarga ta'sir qiluvchi kuchlar, N

Eslatma. Hisoblash formulalarida i y - amperda, l va a - metrda, Vt - da kub metr; F P - kuchlanish, F I - egilish va F C - bosim kuchlari.

Izolyatorlarga mexanik yuk ham oraliq l va shinalardagi solishtirma yukga bog'liq f. Shuning uchun izolyatorlarni tanlash shinalarni tanlash bilan bir vaqtda amalga oshiriladi. Qattiq shinalar shartlardan tanlab olinadigan tayanch va burilish izolyatorlariga o'rnatiladi

U nom.set £ U nom.iz; F calc £ F qo'shish,

bu erda U nom.install va U nom.iz - o'rnatish va izolyatorlarning nominal kuchlanishlari;

F hisoblangan - izolyatorga ta'sir qiluvchi kuch;

F qo'shimcha - ruxsat etilgan yuk izolyator boshida, nominal 0,6F ga teng;

F rupt - izolyatorning halokatli egilish yuki, uning qiymati izolyatorlar uchun turli xil turlari Quyida berilgan (nyutonlarda):

OF-6-375, OF-10-375, OF-20-375, OF-35-375 3,750

OF-6-750, OF-10-750, OF-20-750, OF-35-750 7500

OF-10-1250 12 500

OF-10-2000, OF-20-2000 20 000

OF-20-3000 30 000

Barcha fazalarning izolyatorlari gorizontal yoki vertikal tekislikda joylashganda, qo'llab-quvvatlovchi izolyatorlarning loyihaviy kuchi (nyutonlarda) F hisoblangan = f f f l f k h ifodasi bilan aniqlanadi, bu erda k h - tuzatish omili shinaning balandligiga, agar u chetga o'rnatilgan bo'lsa, k h = H / H dan (H = H dan + b + h/2).

Shinalar uchburchakning uchlarida joylashganida, F hisoblangan = k h F va (3.4-jadval).

Vtulkalar uchun F hisoblangan = 0,5f f l f. Ushbu izolyatorlar ham ruxsat etilgan oqim bo'yicha tanlanadi: I max £ I nom.

Oqimni cheklovchi reaktorlar elektrodinamik va termal qarshilik shartlariga muvofiq sinovdan o'tkaziladi va bajarilishi kerak quyidagi mezonlar tekshiruvlar:
- elektrodinamik qarshilik: idin * iud, (3.7)
bu erda idin - elektrodinamik qarshilik (amplituda qiymati) da - 5.14, 5.15-jadvalga qarang; bitta (ikki emas) reaktorlar uchun faqat idin, qo'sh reaktorlar uchun esa - idinning amplituda qiymati va elektrodinamik qarshilik oqimining Idin samarali qiymati;

joriy cheklovni hisobga olgan holda, formulalar yordamida hisoblangan (2.40) - (2.43);

- termal qarshilik:

Iter 2 tter * V, (3.8)

Bu erda Iter - termal qarshilik da - jadvalga qarang. 5.14, 5.15;
B - B = Ip0 * 2(toff + Tae), (3.9) formulasi bo'yicha hisoblangan oqim cheklovini hisobga olgan holda termal oqim impulsi.
bu erda toff - zahiraviy himoyani o'chirish vaqti; toff = 4 s;
Tae - qisqa tutashuv oqimining aperiodik komponentining ekvivalent yemirilish vaqti doimiysi; Tae = 0,1 - 0,23 s.
Sinov natijalari jadvalda keltirilgan. 3,5 - 3,7. 2.1-rasmdagi zanjirdagi reaktorlar uchun elektrodinamik va issiqlik qarshiligini tekshirish

RBU 10-1000-0.14U3 tipidagi ko'rsatilgan reaktorlar seksiyali emas, balki ko'p guruhli, chunki reaktor orqasidagi bo'limda elektr motorlaridan tashqari qisqa tutashuvli oqimlarni oziqlantirish manbalari yo'q.
Maksimal oqim K2 nuqtasida reaktor orqali o'tadi. Ipc0 = 13,1 kA va iud.s = 36,2 joriy cheklovni hisobga olgan holda mos keladigan oqimlar 2.6-jadvalda hisoblanadi. Elektrodinamik qarshilik bo'yicha reaktorlar katta chegara bilan o'tadi - 3.5-jadval.

2.8-jadvalda reaktor orqasida B = 86,8 kA2·s da termal impuls hisoblab chiqilgan. To'g'ri aytganda, ko'rsatilgan termal impuls reaktor orqasidagi dvigatellarni oziqlantiruvchi oqimlarni hisobga oladi, ular aslida K2 nuqtasida reaktor orqali oqmaydi. Ammo, 3.5-jadvalda ko'rsatilgandek, termal impulsning haddan tashqari baholanishini hisobga olgan holda, SR reaktori uchun katta hisob-kitob bilan termal barqarorlik ta'minlanadi.
Maksimal oqim C1 bo'limida SR-1 orqali o'tadi. Biz joriy cheklovni hisobga olgan holda, 3.2.2-bandda hisoblanganidan foydalanib, mos keladiganini hisoblaymiz. qisqa tutashuv Ip0vg1 = 99,9 kA:

x*(b) = 99,9 1,05 ·5,78 = 0,061; - (2.31) tenglamadan

Ip0 = 0,061 0,167 1,05 + 5,78 = 26,7 kA, - formula (2,31)

bu yerda xr1*(b) = 0,167 SR reaktorining qarshiligi.

kud = 1 + exp(-0,01/0,1) = 1,905 - formula (2,43)

isp = 2 1.905 26.7 = 71.9 kA - formula (2.42)

B = 71,92·(4 + 0,1) = 2923 kA2·s - formula (3,9)

Reaktor R uchun hisoblash.

Maksimal oqim 2P bo'limida reaktor P orqali o'tadi.
Ip0 = 15,2 kA tizimidan mos keladigan bo'yanish 3.2.3-bandda hisoblanadi. Ta'sir omili bir xil bo'lib qoladi:
isp = 2 1.905 15.2 = 41.0 kA - formula (2.42)
B = 15,22·(4 + 0,1) = 947 kA2·s - formula (3,9) Res reaktor uchun hisoblash.
Reaktor bo'ylab maksimal oqim to'g'ridan-to'g'ri zahira reaktorining orqasida joylashgan. Bu holda hisob-kitoblar ishlaydigan reaktor R uchun hisoblash bilan to'liq mos keladi.

RS reaktori uchun hisoblash.

Guruh agregatlarida 6,3 kV kuchlanishli RS reaktoridan maksimal oqim o'tadi. Ip0 = 13,6 kA tizimidan mos keladigan bo'yanish 3.2.4-bandda hisoblanadi.
isp = 2 1.905 13.6 = 36.6 kA - formula (2.42)
B = 13.62·(4 + 0.1) = 758 kA2·s - formula (3.9) 3.6-jadvaldan kelib chiqadiki, aniqlovchi omil elektrodinamik qarshilik uchun reaktorlarni sinovdan o'tkazadi. Issiqlik qarshiligi jihatidan ular katta marj bilan o'tadilar, chunki termal qarshilik oqimining oqimi paytida tther = 8 s formulada (3.9) toff = 4 s dan sezilarli darajada oshadi.

3.2-rasmdagi zanjirdagi reaktorlar uchun elektrodinamik va issiqlik qarshiligini tekshirish

4.4 Himoya asboblarini termal va dinamik qarshilik uchun tekshirish

AE 2066MP-100 kaliti

Yakuniy sindirish qobiliyati Iab. pr=9 kA.

Iav. pr=9kA>Isp=3,52kA

Kommutator AE 2066-100

Yakuniy sindirish qobiliyati Iab. pr=12 kA.

Iav. pr=12 kA>Isp=11,5 kA

uchun dinamik qarshilik bu kalit yugurmoqda.

Chiqarishni shartga ko'ra tekshirish:

qaerda men r. max - press motorining maksimal ish oqimi.

Sug'urta PN-2-100-10

U nom = 380V

I off nom > i 100 kA > 1,94 kA ni urdim

Men nom > Men 100A > 10A ni ishlataman

I nom inst > Men 31,5A > 10A ni ishlataman

Yuqori kuchlanish ustuni SF6 elektron to'xtatuvchisi

Aloqa prokladkasining isitish harorati teskari Kukekov formulasi yordamida aniqlanishi mumkin: , (5.9) bu erda Tk kontaktning qisqa tutashuv oqimi o'tganda kontaktning maksimal ruxsat etilgan isitish harorati ...

Kema elektr energiya tizimlarining dinamik jarayonlari va barqarorligi

Kabellar q?qmin sharti bo'yicha issiqlik qarshiligi uchun sinovdan o'tkaziladi, bu erda q - tanlangan o'tkazgich kesimi. qmin - kvBk (21.OST5.6181-81-ilovaga muvofiq loyihada qabul qilingan XXR brendlari uchun k=7,3 ni olamiz)...

Kemadagi generator to'plamlarining soni va quvvatini to'g'ri tanlashni baholash elektr tarmog'i

Kabellar q?qmin sharti bo'yicha issiqlik qarshiligi uchun sinovdan o'tkaziladi, bu erda q - tanlangan o'tkazgich kesimi. qmin - kvBk (21-ilovaga muvofiq loyihada qabul qilingan XXR brendlari uchun. OST5.6181-81 k = 7,3 ni qabul qilamiz)...

Isitish va iqtisodiy oqim zichligi uchun a va b kabellari uchun tanlangan 150 mm2 standart tasavvurlar 8 kA quvvat manbai shinalarida qisqa tutashuv rejimida termal qarshilik uchun tekshirilishi kerak. kvadrat-qonun qisqa tutashuv tokining pulsi qayerda ...

10 kV uchun uch blokli tortish podstansiyasini hisoblash

Bu elektrodinamik kuchlar ta'siridan shinalar materiallaridagi mexanik kuchlanishni aniqlashga to'g'ri keladi. Qattiq shinalar materialidagi eng yuqori mexanik kuchlanish Gosstandartga muvofiq valentlik kuchining 0,7 dan oshmasligi kerak ...

10 kV uchun uch blokli tortish podstansiyasini hisoblash

Qisqa tutashuv paytida shinalarning issiqlik qarshiligini ta'minlash uchun ular orqali o'tadigan oqim qisqa muddatli isitish vaqtida haroratning ruxsat etilgan maksimal darajadan yuqori bo'lishiga olib kelmasligi kerak, bu mis shinalar uchun 300 ° C ... .

Shaharning turar-joy mikrorayonini elektr ta'minoti tizimini rekonstruksiya qilish

Oddiy rejimda tanlangan va favqulodda vaziyatdan keyingi rejimda ruxsat etilgan ortiqcha yuk uchun sinovdan o'tgan kabellar (6.10) shartga muvofiq tekshiriladi, bu erda SMIN - termal qarshilik uchun minimal kesma, mm2; SE - iqtisodiy bo'lim ...

Rele himoyasi va elektr ta'minoti tizimlarini boshqarishni avtomatlashtirish

TT TLK-35-50 elektrodinamik barqarorligi sharti: , O'rnini bosuvchi raqamli qiymatlar, biz olamiz: Shunday qilib, oqim transformatori TLK-35-50 elektrodinamik barqarorlik shartiga javob beradi ...

Qishloq xo'jaligini elektr ta'minoti tizimi

Hisoblash quyidagi formula bo'yicha amalga oshiriladi: , mm2, (6.13) bu erda C doimiy bo'lib, SIP - 3 C = qiymatini oladi; Ta.av - erkin qisqa tutashuv toklarining parchalanish vaqtining o'rtacha qiymati, Ta.av = 0,02 s;

- kalitning ishlash vaqti, s, BB/TEL uchun - 10 s...

Metallurgiya zavodining sinter zavodi uchun elektr ta'minoti

Issiqlik qarshiligi shartlariga ko'ra kabelning minimal kesimini aniqlaylik, K-2 mm2 nuqta uchun C - issiqlik funktsiyasi, alyuminiy o'tkazgichli 6 kV kabellar va qog'oz izolyatsiyasi C = 85 A. s2/ mm2. Minimal kabel kesimini aniqlaymiz...

Turar-joy binosi uchun elektr ta'minoti

Kabelning issiqlik qarshiligini tekshirish termal impulsni hisoblashga asoslanadi - issiqlik miqdori ...

Qisqa tutashuv vaqtida o'tkazgichlarni issiqlik qarshiligini tekshirish uchun ular issiqlik miqdorini tavsiflovchi Bk termal impuls tushunchasidan foydalanadilar ...

Poliolefin ishlab chiqarish zavodi uchun elektr ta'minoti

Ob'ekt Scalc, kVA n Marka Fprin, mmÍ Bk, kA mmÍ qmin, mmІ Fcon, mmÍ 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157.48 2 N2XSEY 3Ch50 8.74 21.117 3Ch50 GPP12.Ch. 64 21.001 3Ch25 GPP -TP 7,448,98 2 N2XSEY 3Ch25 8,83 21,230 3Ch25 GPP-AD1 1485,00 2 N2XSEY 3Ch25 8,80 21...

Mexanik yig'ish sexi uchun elektr ta'minoti

Shinalar shartdan ruxsat etilgan isitishga qarab tanlanadi,

bu erda men hisoblangan hisoblangan oqim, men qo'shimcha - isitish holatiga ko'ra uzoq muddatli ruxsat etilgan oqim.

Tanlangan shina qismlari termal va elektrodinamik qarshilik uchun tekshirilishi kerak.

Qisqa tutashuvli oqimlar shinalar va boshqa oqim qismlari orqali o'tganda, elektrodinamik kuchlar paydo bo'lib, metallda egilish momentlari va kuchlanishlarni hosil qiladi. Shinalarning elektrodinamik qarshilik yoki mexanik mustahkamligi mezonlari maksimal kuchlanishlar uchun ruxsat etilganidan oshmasligi kerak ushbu materialdan qadriyatlar.

s r ≤ s qo'shimcha, bu erda s r, s qo'shimcha - mos ravishda materialning hisoblangan va ruxsat etilgan egilish kuchlanishlari.

Izolyatorlarga o'rnatilgan avtobusni ko'p oraliqli nur deb hisoblash mumkin. Bükme paytida metalldagi eng yuqori kuchlanish

bu erda M - maksimal egilish momenti, N m; W - shinaning qarshilik momenti, m3.

Shinalar chetiga qo'yilganda, ular tekis joylashtirilganda.

Bu erda b va h - kenglik (tor tomon) va balandlik ( katta tomoni) shinalar qismi, m.

Agar shinani bir xil yuklangan ko'p oraliqli nur deb hisoblasak, qisqa tutashuvning zarba toki tomonidan yaratilgan M egilish momentining ifodasini olish mumkin.

Qayerda l– izolyatorlar orasidagi masofa, m; z – tashqi oraliqlar uchun 10 ga, boshqa oraliqlar uchun 12 ga teng koeffitsient; F - qisqa tutashuvli zarba oqimi ular orqali o'tganda o'tkazgichlar orasidagi o'zaro ta'sir kuchi.

Uch fazali avtobuslar uchun uch fazali qisqa tutashuvning zarba oqimi hisoblangan sifatida qabul qilinadi. Bundan tashqari, elektrodinamik qarshilikni hisoblash o'rta fazadagi o'tkazgichlar uchun amalga oshiriladi, chunki ular eng yuqori qiymatlar EDU.

Bu yerga A- shinalar orasidagi masofa, l– fazali izolyatorlar orasidagi masofa, Kf – Duayt egri chiziqlaridan aniqlangan shakl omili (odatda Kf ≈ 1).

Mexanik stress Supero'tkazuvchilar materiallar mis uchun 140 MPa (MT sinf) va alyuminiy uchun 70 MPa (AT sinf) dan oshmasligi kerak.

Izolyatorga vayron qiluvchi kuchni hisoblashda, bunda shinalar tekis joylashtirilganda Kn = 1, shinalar chetida joylashganida Kn = (h tashqari + b + 0,5h)/ h tashqariga chiqadi. Ochiq uchun tarqatish qurilmalari, elektr qurilmalarning izolyatsiyasi shamol, muz, o'tkazgichlarning kuchlanishiga duchor bo'lganda, hisoblashda K s = 3 xavfsizlik koeffitsienti kiritiladi (izolyatorlardagi yuk maksimal halokatli yukdan 3 baravar kam bo'lishi kerak). Yopiq reaktor zavodlari uchun xavfsizlik koeffitsienti 1,5-1,7 gacha kamayadi.

Shinalar, boshqa har qanday tizim kabi, tik turgan to'lqinlar shaklida erkin yoki tabiiy tebranishlarni amalga oshiradi. Agar chastota majburiy tebranishlar EDF ta'sirida tabiiy tebranishlar chastotasiga yaqin bo'ladi, keyin mexanik rezonans va apparatni yo'q qilish nisbatan kichik harakatlar bilan ham sodir bo'lishi mumkin. Shuning uchun elektrodinamik qarshilikni hisoblashda mexanik rezonansning imkoniyatini hisobga olish kerak.

Xuddi shu tekislikda joylashgan shinalarning tabiiy tebranish chastotasi ifoda bilan aniqlanishi mumkin.

, Qayerda 1 - shinalar oralig'i, m; E – shinalar materialining elastik moduli, Pa; J – shinalar kesimining inersiya momenti, m 4; m - bir massa chiziqli metr shinalar, kg/m. J inersiya momenti tebranish tekisligiga perpendikulyar kesma o'qiga nisbatan aniqlanadi. Shinalar chetiga qo'yilganda, shinalar tekis joylashtirilganda

Tabiiy tebranishlar chastotasi 200 Gts dan ortiq bo'lsa, rezonans hodisasi hisobga olinmaydi. Agar chastota f 0 bo'lsa< 200 Гц, то для исключения возникновения резонанса изменяют расстояние между опорными изоляторами.

Shinalarning termal qarshilik shartlariga rioya qilish uchun ular orqali o'tadigan qisqa tutashuv oqimi haroratning ruxsat etilgan maksimal darajadan oshishiga olib kelmasligi kerak. Shina yoki o'tkazgichning minimal termal barqaror kesimi quyidagi shartlarga javob berishi kerak:

bu erda V k - hisoblangan termal oqim pulsi. C - issiqlik koeffitsienti (funktsiya), shinalar materialiga bog'liq. Amaliy hisoblar uchun V k = I ¥ 2 t pr,

bu erda I ¥ - barqaror holatdagi qisqa tutashuv oqimining samarali qiymati; t pr - qisqa tutashuv oqimining harakat vaqti qisqartirildi.

Qisqartirilgan vaqt deganda biz barqaror holatdagi qisqa tutashuv oqimi I ¥ haqiqiy vaqt t uchun vaqt bo'yicha o'zgaruvchan qisqa tutashuv oqimi bilan bir xil miqdorda issiqlik chiqaradigan vaqtni tushunamiz.

t pr =t pr.p + t pr.a, bu yerda t pr.p, t pr.a – qisqa tutashuv vaqtining qisqargan davriy va aperiodik komponentlari. Vaqtning davriy komponenti t pr.p t pr.p = f(b"") qaramlik egri chiziqlaridan aniqlanadi. Bu erda b"" = I""/I ¥, bu erda I"" qisqa tutashuv oqimining davriy komponentining samarali qiymati. boshlang'ich davr(boshlang'ich subtransient qisqa tutashuv oqimi). Agar manbaning emf qiymati doimiy bo'lsa, bu cheksiz quvvat tarmog'idan quvvatlansa, u holda I"" = I ¥ va b"" = 1 deb hisoblanadi.

Davriy komponentning qisqargan vaqti t pr.a = 0,005b"" 2. Issiqlik koeffitsienti C ni C = ifodasidan analitik aniqlash mumkin,

Bu erda A ĘKON, A ĘNACH - qisqa tutashuv paytida avtobus yoki o'tkazgichlarning yakuniy va boshlang'ich haroratiga mos keladigan o'rtacha kvadrat oqim impulslarining termal funktsiyalari yoki qiymatlari, A 2 s / mm 4.

Odatda, ma'lumotnomalar haroratning hisoblangan integral A t qiymatlariga bog'liqligi egri chiziqlarini beradi. turli materiallar. Shinalar issiqlik qarshiligi uchun ushbu egri chiziqlar yordamida quyidagi tarzda hisoblanadi. Qisqa tutashuv paytida va nominal oqimda o'tkazgichning ruxsat etilgan harorati o'rnatiladi, so'ngra egri chiziqlardan A ĘCON, A ĘSTART ning mos keladigan qiymatlari topiladi. Alyuminiy shinalar uchun, nominal sharoitda, boshlang'ich harorat 70 o C, oxirgi ruxsat etilgan harorat 200 o S. Bu holda issiqlik koeffitsienti C = 95.

Shunday qilib, alyuminiy shinalar uchun minimal issiqlikka chidamli qismni analitik tarzda quyidagi ifodadan topish mumkin: .

Grafik-analitik hisoblash usuli bilan th cr ≤ th qo'shimcha bo'lishi kerak, bu erda th cr - qisqa tutashuv oqimi bilan avtobus isitish harorati; th qo'shimcha - shinalar materialiga qarab ruxsat etilgan isitish harorati.

Shinani qisqa tutashuv oqimi bilan isitish harorati dastlabki haroratga, shina materialiga va termal impulsga qarab egri chiziqlar bo'yicha aniqlanadi.

Chiziq pallasida qurilmalar va o'tkazgichlarni tanlashda buni hisobga olish kerak

a) shinalardan novdalar shinalari va shinalar va ajratgichlar orasidagi vtulkalar (agar ajratuvchi tokchalar mavjud bo'lsa) reaktorga qisqa tutashuvdan kelib chiqqan holda tanlanishi kerak;

b) reaktorning yuqori oqimida o'rnatilgan avtobus ajratgichlari, kalitlari, oqim transformatorlari, vtulkalar va shinalarni tanlash reaktorning quyi oqimidagi qisqa tutashuv ohanglari qiymatlari asosida amalga oshirilishi kerak.

Tegishli qo'llab-quvvatlovchi qurilmalar va qattiq shinalarning elektrodinamik qarshiligini tekshirishda hisoblangan qisqa tutashuv turi qo'llab-quvvatlovchi tuzilmalar uch fazali qisqa tutashuvdir. Issiqlik qarshiligi ham uch fazali qisqa tutashuvga qarshi tekshirilishi kerak. 60 MVt yoki undan ortiq quvvatga ega generator zanjirlarida, shuningdek, bir xil quvvatdagi generator-transformator blokli zanjirlarida ishlatiladigan asbob-uskunalar va o'tkazgichlar 4 s qisqa tutashuvning taxminiy vaqtiga asoslanib, termal qarshilik uchun tekshirilishi kerak. Shuning uchun generator davri uchun uch fazali va ikki fazali qisqa tutashuvlarni hisobga olish kerak. Tuproqsiz yoki rezonansli tuproqli tarmoqlarda (35 kV gacha kuchlanishli tarmoqlar) qurilmalarning uzilish qobiliyati uch fazali qisqa tutashuv oqimi bilan tekshirilishi kerak. Samarali tuproqli tarmoqlarda (kuchlanish 110 kV va undan yuqori bo'lgan tarmoqlar) uch fazali va bir fazali qisqa tutashuvlarda oqimlar aniqlanadi va kuchlanishni tiklash shartlarini hisobga olgan holda, uzilish quvvati yanada qattiqroq rejimda tekshiriladi.

Elektrodinamik qarshilik testi.

Qisqa tutashuvli zarba oqimlari elektr qurilmalari va shina konstruktsiyalarining buzilishiga olib kelishi mumkin. Buning oldini olish uchun har bir turdagi qurilma zavodda sinovdan o'tkaziladi va u uchun ruxsat etilgan eng yuqori qisqa tutashuv oqimi (amplituda qiymati) o'rnatiladi. ko'rinadigan oqim) istayman. Adabiyotda bu oqimning boshqa nomi bor - qisqa tutashuv oqimi orqali maksimal i rms.

Elektrodinamik qarshilik uchun sinov sharti shaklga ega

men urdim ≤ i din,

Qayerda urdim- zanjirdagi hisoblangan zarba oqimi..

Termal qarshilik testi.

Qisqa tutashuv paytida o'tkazgichlar va qurilmalar yuqorida qizib ketmasligi kerak ruxsat etilgan harorat, qisqa muddatli isitish uchun standartlar bilan belgilangan.

Qurilmalarning issiqlik qarshiligi uchun quyidagi shartlar bajarilishi kerak:

bu erda Bk - kvadratik qisqa tutashuv oqimining impulsi, qisqa tutashuv vaqtida chiqarilgan issiqlik energiyasining miqdoriga mutanosib;

men ter - nominal oqim qurilmaning issiqlik qarshiligi;

t ter - qurilmaning issiqlik qarshiligining nominal vaqti.

Qurilma bir t ter vaqt davomida I ter tokiga bardosh bera oladi.

Kvadrat to'lqinli qisqa tutashuvli oqim pulsi

bu erda i t - t momentidagi qisqa tutashuv oqimining oniy qiymati;

t ochiq - qisqa tutashuv boshlanishidan uning o'chirilishigacha bo'lgan vaqt;

B kp - qisqa tutashuv oqimining davriy komponentining termal impulsi;

Bk.a ​​- qisqa tutashuv oqimining aperiodik komponentining termal impulsi.

Issiqlik impulsi Bk elektr pallasida qisqa tutashuv nuqtasining joylashishiga qarab turlicha aniqlanadi.

Uchta asosiy holatni ajratib ko'rsatish mumkin:

· masofaviy qisqa tutashuv,

· generatorlar yoki sinxron kompensatorlar yaqinida qisqa tutashuv;

· guruh yaqinida qisqa tutashuv kuchli elektr motorlar:

Birinchi holda, qisqa tutashuvning umumiy termal impulsi

bu erda I p.0 - dastlabki qisqa tutashuv oqimining davriy komponentining samarali qiymati;

T a - qisqa tutashuv oqimining aperiodik komponentining parchalanish vaqti doimiysi.

Boshqa ikkita qisqa tutashuv holatlari uchun Bk termal impulsini aniqlash juda qiyin. uchun taxminiy hisob-kitoblar Berilgan B ifodasidan foydalanishingiz mumkin.

PUEga ko'ra, o'chirish vaqti t ochiq - berilgan sxemaning asosiy rele himoyasi ish vaqtining yig'indisi t r.z va to'xtatuvchining umumiy o'chirish vaqti t o.v;

t ochiq = t r.z + t o.v