Inspeksyon ng reinforced concrete structures ng gusali. Inspeksyon ng monolithic reinforced concrete structures. Paano tayo nagtatrabaho

Ang pagtatasa ng teknikal na kondisyon ng mga istruktura batay sa mga panlabas na tampok ay batay sa pagtukoy sa mga sumusunod na kadahilanan:

• - geometric na sukat mga istraktura at ang kanilang mga seksyon;
• - pagkakaroon ng mga bitak, spalls at pagkasira;
• - estado proteksiyon na mga patong(mga pintura, plaster, mga proteksiyon na screen atbp.);
• - mga pagpapalihis at pagpapapangit ng mga istruktura;
• - paglabag sa pagdirikit ng reinforcement sa kongkreto;
• - pagkakaroon ng reinforcement rupture;
• - estado ng anchoring ng longitudinal at transverse reinforcement;
• - antas ng kaagnasan ng kongkreto at reinforcement.

Ang pagpapasiya at pagtatasa ng kondisyon ng pintura at barnisan na mga coatings ng reinforced concrete structures ay dapat isagawa ayon sa pamamaraan na itinakda sa GOST 6992-68. Sa kasong ito, ang mga sumusunod na pangunahing uri ng pinsala ay naitala: pag-crack at pagbabalat, na kung saan ay nailalarawan sa lalim ng pagkasira ng tuktok na layer (bago ang primer), mga bula at corrosion foci, na nailalarawan sa laki ng foci (diameter) , mm. Ang lugar ng mga indibidwal na uri ng pinsala sa patong ay ipinahayag ng humigit-kumulang bilang isang porsyento na nauugnay sa buong pininturahan na ibabaw ng istraktura (elemento).

Ang pagiging epektibo ng mga proteksiyon na patong kapag nakalantad sa isang agresibong kapaligiran ng produksyon ay natutukoy ng estado ng mga kongkretong istruktura pagkatapos ng pagtanggal ng mga proteksiyon na patong.

Isinasagawa visual na pagsusuri isang tinatayang pagtatasa ng lakas ng kongkreto ay ginawa. Sa kasong ito, maaari mong gamitin ang paraan ng pag-tap. Ang pamamaraan ay batay sa pag-tap sa ibabaw ng istraktura na may martilyo na tumitimbang ng 0.4-0.8 kg nang direkta sa isang nalinis na lugar ng mortar ng kongkreto o sa isang pait na naka-install patayo sa ibabaw ng elemento. Sa kasong ito, upang masuri ang lakas, kinukuha namin pinakamababang halaga na nagreresulta mula sa hindi bababa sa 10 suntok. Ang isang mas malakas na tunog kapag tinapik ay tumutugma sa mas malakas at mas siksik na kongkreto.

Kung may mga basang lugar at pag-usbong ng ibabaw sa mga kongkretong istruktura, ang laki ng mga lugar na ito at ang dahilan ng kanilang hitsura ay tinutukoy.

Mga resulta visual na inspeksyon reinforced concrete structures ay naitala sa anyo ng isang mapa ng mga depekto na naka-plot sa eskematiko na mga plano o mga seksyon ng gusali, o ang mga talahanayan ng mga depekto ay iginuhit na may mga rekomendasyon para sa pag-uuri ng mga depekto at pinsala na may pagtatasa ng kategorya ng kondisyon ng mga istruktura .

Ang mga panlabas na palatandaan na nagpapakilala sa mga estado ng reinforced concrete structures sa apat na kategorya ng mga estado ay ibinibigay sa Table.

Pagtatasa ng teknikal na kondisyon mga istruktura ng gusali sa pamamagitan ng panlabas na mga palatandaan ng mga depekto at pinsala

Pagtatasa ng teknikal na kondisyon ng reinforced concrete structures batay sa mga panlabas na palatandaan

Mga Paalala: 1. Upang pag-uri-uriin ang isang istraktura sa mga kategorya ng kundisyon na nakalista sa talahanayan, sapat na magkaroon ng hindi bababa sa isang tampok na nagpapakilala sa kategoryang ito. 2. Ang mga prestressed reinforced concrete structures na may high-strength reinforcement, na may mga palatandaan ng kondisyon na kategorya II, ay nabibilang sa kategorya III, at ang mga may mga palatandaan ng kategorya III - ayon sa pagkakabanggit, sa mga kategorya IV o V, depende sa panganib ng pagbagsak. 3. Kung ang pagsuporta sa lugar ng mga prefabricated na elemento ay nabawasan laban sa mga kinakailangan ng mga pamantayan at disenyo, kinakailangan na magsagawa ng tinatayang pagkalkula ng sumusuportang elemento para sa paggugupit at pagdurog ng kongkreto. Isinasaalang-alang ng pagkalkula ang aktwal na mga karga at lakas ng kongkreto. 4. Sa kumplikado at kritikal na mga kaso, ang pagtatalaga ng istraktura sa ilalim ng pagsusuri sa isa o ibang kategorya ng kondisyon sa pagkakaroon ng mga palatandaan na hindi nabanggit sa talahanayan ay dapat gawin batay sa isang pagsusuri ng estado ng stress-strain ng mga istruktura na isinasagawa. ng mga dalubhasang organisasyon

Pagpapasiya ng kongkretong lakas mekanikal na pamamaraan

Mga mekanikal na pamamaraan hindi mapanirang pagsubok kapag sinusuri ang mga istraktura, ginagamit ang mga ito upang matukoy ang lakas ng kongkreto ng lahat ng uri ng standardized na lakas, na kinokontrol ayon sa GOST 18105-86.

Depende sa paraan at mga instrumentong ginamit, ang mga hindi direktang katangian ng lakas ay:

• - ang halaga ng rebound ng striker mula sa kongkretong ibabaw (o ang striker ay pinindot laban dito);
• - parameter shock pulse(Enerhiya ng epekto);
• - mga sukat ng imprint sa kongkreto (diameter, lalim) o ang ratio ng diameters ng mga imprint sa kongkreto at karaniwang sample kapag ang indenter ay tumama o ang indenter ay pinindot sa kongkretong ibabaw;
• - ang halaga ng stress na kinakailangan para sa lokal na pagkasira ng kongkreto kapag pinupunit ang isang metal na disk na nakadikit dito, katumbas ng puwersa ng pagkapunit na hinati sa lugar ng projection ng kongkretong napunit na ibabaw sa eroplano ng disk;
• - ang halaga ng puwersa na kinakailangan upang maputol ang isang seksyon ng kongkreto sa gilid ng istraktura;
• - ang halaga ng puwersa ng lokal na pagkasira ng kongkreto kapag ang anchor device ay nakuha mula dito.

Kapag nagsasagawa ng mga pagsubok gamit ang mga mekanikal na hindi mapanirang pamamaraan ng pagsubok, ang isa ay dapat magabayan ng mga tagubilin ng GOST 22690-88.

Ang mga instrumento ng mekanikal na prinsipyo ng pagpapatakbo ay kinabibilangan ng: Kashkarov's standard hammer, Schmidt's hammer, Fizdel's hammer, TsNIISK pistol, Poldi's hammer, atbp. Ginagawang posible ng mga device na ito na matukoy ang lakas ng materyal sa pamamagitan ng dami ng pagtagos ng striker sa surface layer ng mga istruktura o sa laki ng rebound ng striker mula sa ibabaw ng istraktura sa panahon ng pagkaka-calibrate ng epekto (TsNIISK pistol).

Ang Fizdel hammer (Fig. 1) ay batay sa paggamit ng mga plastic deformation mga materyales sa gusali. Kapag ang isang martilyo ay tumama sa ibabaw ng isang istraktura, isang butas ang nabuo, ang diameter nito ay ginagamit upang suriin ang lakas ng materyal. Ang lugar ng istraktura kung saan inilalapat ang mga kopya ay unang na-clear ng plaster layer, grawt o pintura. Ang proseso ng pagtatrabaho sa isang Fizdel hammer ay ang mga sumusunod: kanang kamay kunin ang dulo ng kahoy na hawakan, ipahinga ang iyong siko sa istraktura. Hampas sa siko katamtamang lakas maglapat ng 10-12 suntok sa bawat seksyon ng istraktura. Ang distansya sa pagitan ng mga impression ng impact hammer ay dapat na hindi bababa sa 30 mm. Ang diameter ng nabuong butas ay sinusukat gamit ang isang caliper na may katumpakan na 0.1 mm sa dalawang patayo na direksyon at ang average na halaga ay kinuha. Mula sa kabuuang bilang mga sukat na ginawa sa isang partikular na lugar, ang pinakamalaki at pinakamaliit na resulta ay hindi kasama, at ang average na halaga ay kinakalkula para sa iba. Ang lakas ng kongkreto ay tinutukoy ng average na sinusukat na diameter ng imprint at isang calibration curve, na dati nang itinayo batay sa isang paghahambing ng mga diameter ng mga imprint ng hammer ball at ang mga resulta ng mga pagsubok sa laboratoryo para sa lakas ng mga kongkretong sample na kinuha mula sa istraktura ayon sa mga tagubilin ng GOST 28570-90 o espesyal na ginawa mula sa parehong mga bahagi at ayon sa parehong teknolohiya na sinusuri ng mga materyales ng istraktura.

Mga pamamaraan para sa pagsubaybay sa lakas ng kongkreto

Paraan, pamantayan, instrumento	Iskema ng pagsubok
Ultrasonic GOST 17624-87 Mga Device: UKB-1, UKB-1M UKB16P, UV-90PTs Beton-8-URP, UK-1P
Plastic na pagpapapangit Mga Device: KM, PM, DIG-4 Nababanat na rebound Mga Device: KM, Schmidt sclerometro GOST 22690-88
Plastic na pagpapapangit Ang martilyo ni Kashkarov GOST 22690-88
Paghihiwalay sa mga disc GOST 22690-88 Device GPNV-6
Chipping ng isang structural rib GOST 22690-88 GPNS-4 device na may URS device
Paghihiwalay sa chipping GOST 22690-88 Mga Device: GPNV-5, GPNS-4

kanin. 1. Hammer I.A. Fizdelya:1 - martilyo; 2 - panulat; 3 - spherical socket; 4 - bola; 5 - angular na sukat

kanin. 2. Calibration chart para sa pagtukoy ng tensile strength ng kongkreto kapag na-compress gamit ang Fizdel hammer

kanin. 3. Pagtukoy sa lakas ng materyal gamit ang martilyo ng K.P. Kashkarova:1 - frame, 2 - panukat na hawakan; 3 - hawakan ng goma; 4 - ulo; 5 - bolang bakal, 6 - bakal na reference rod; 7 - angular na sukat

kanin. 4. Calibration curve para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto na may Kashkarov hammer

Sa Fig. Ang Figure 2 ay nagpapakita ng isang calibration curve para sa pagtukoy ng compressive strength gamit ang isang Fizdel hammer.

Ang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto, batay sa mga katangian ng mga plastic deformation, ay kinabibilangan din ng Kashkarov hammer GOST 22690-88.

Ang isang natatanging katangian ng martilyo ng Kashkarov (Larawan 3) mula sa martilyo ng Fizdel ay na sa pagitan ng metal na martilyo at ang pinagsamang bola ay may isang butas kung saan ipinasok ang isang control metal rod. Kapag tinamaan mo ang ibabaw ng isang istraktura gamit ang isang martilyo, dalawang mga imprint ang nakuha: sa ibabaw ng isang materyal na may diameter d at sa isang control (reference) rod na may diameter d eh . Ang ratio ng diameters ng mga resultang print ay depende sa lakas ng materyal na sinusuri at sa reference rod at halos independyente sa bilis at lakas ng suntok na inilapat ng martilyo. Sa pamamagitan ng average na halaga d/d eh Ang lakas ng materyal ay tinutukoy mula sa tsart ng pagkakalibrate (Larawan 4).

Hindi bababa sa limang pagpapasiya ang dapat gawin sa lugar ng pagsubok na may distansya sa pagitan ng mga kopya sa kongkreto na hindi bababa sa 30 mm, at sa isang metal rod - hindi bababa sa 10 mm.

Kasama sa mga instrumento batay sa elastic rebound method ang TsNIISK pistol (Fig. 5), Borovoy pistol, Schmidt hammer, KM sclerometro na may rod striker, atbp. Ang operating principle ng mga device na ito ay batay sa pagsukat ng elastic rebound ng striker sa isang pare-pareho ang halaga kinetic energy metal spring. Ang firing pin ay naka-cock at awtomatikong ibinababa kapag ang firing pin ay nadikit sa ibabaw na sinusuri. Ang halaga ng rebound ng striker ay naitala ng isang pointer sa scale ng instrumento.

kanin. 5. TsNIISK pistol at S.I. spring pistol. Borovoy upang matukoy ang lakas ng kongkreto gamit ang isang hindi mapanirang paraan: 1 - drummer, 2 - frame, 3 - sukat, 4 - clamp sa pagbabasa ng device, 5 - hawakan

SA modernong paraan Upang matukoy ang compressive strength ng kongkreto gamit ang non-destructive shock-pulse method, ginagamit ang ONIX-2.2 device, ang prinsipyo ng pagpapatakbo kung saan ay i-record ng isang converter ang mga parameter ng isang panandaliang electrical pulse na nangyayari sa sensitibong elemento kapag tumama ito sa kongkreto, kasama ang conversion nito sa isang halaga ng lakas. Pagkatapos ng 8-15 hit, ang average na halaga ng lakas ay ipinapakita sa scoreboard. Ang serye ng mga sukat ay awtomatikong nagtatapos pagkatapos ng ika-15 na suntok at ang average na halaga ng lakas ay ipinapakita sa display ng instrumento.

Ang isang natatanging tampok ng KM sclerometro ay ang isang espesyal na striker ng isang tiyak na masa, gamit ang isang spring na may isang ibinigay na higpit at pre-stress, ay humampas sa dulo ng isang metal rod, na tinatawag na striker, pinindot ng kabilang dulo sa ibabaw ng ang kongkretong sinusuri. Bilang resulta ng impact, tumalbog ang firing pin sa firing pin. Ang antas ng rebound ay minarkahan sa sukat ng instrumento gamit ang isang espesyal na pointer.

Ang pag-asa ng rebound na halaga ng impactor sa lakas ng kongkreto ay itinatag ayon sa mga pagsubok sa pagkakalibrate kongkretong cube laki 151515 cm, at sa batayan na ito ang isang calibration curve ay itinayo.

Ang lakas ng materyal na istruktura ay tinutukoy ng mga pagbabasa ng nagtapos na sukat ng aparato sa sandali ng paghampas sa elemento sa ilalim ng pagsubok.

Ang pamamaraan ng pagsubok ng peel-off ay ginagamit upang matukoy ang lakas ng kongkreto sa katawan ng istraktura. Ang kakanyahan ng pamamaraan ay upang suriin ang mga katangian ng lakas ng kongkreto sa pamamagitan ng puwersa na kinakailangan upang sirain ito sa paligid ng isang butas ng isang tiyak na sukat kapag kumukuha ng isang lumalawak na kono na naayos dito o isang espesyal na baras na naka-embed sa kongkreto. Ang isang hindi direktang tagapagpahiwatig ng lakas ay ang puwersa ng pag-pullout na kinakailangan upang mabunot ang anchor device na naka-embed sa katawan ng istraktura kasama ang nakapaligid na kongkreto sa lalim ng pagkaka-embed h(Larawan 6).

kanin. 6. Scheme ng pagsubok sa pamamagitan ng peel-off method gamit ang anchor device

Kapag ang pagsubok sa pamamagitan ng paraan ng pagbabalat, ang mga seksyon ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamababang mga stress na dulot ng operational load o ang compression force ng prestressed reinforcement.

Ang lakas ng kongkreto sa isang site ay maaaring matukoy batay sa mga resulta ng isang pagsubok. Dapat piliin ang mga lugar ng pagsubok upang walang reinforcement na makapasok sa pullout zone. Sa lugar ng pagsubok, ang kapal ng istraktura ay dapat na lumampas sa lalim ng pag-embed ng anchor ng hindi bababa sa dalawang beses. Kapag ang pagsuntok ng isang butas na may bolt o pagbabarena, ang kapal ng istraktura sa lugar na ito ay dapat na hindi bababa sa 150 mm. Ang distansya mula sa anchor device hanggang sa gilid ng istraktura ay dapat na hindi bababa sa 150 mm, at mula sa katabing anchor device - hindi bababa sa 250 mm.

Tatlong uri ng mga anchor device ang ginagamit sa panahon ng pagsubok (Larawan 7). Ang Type I anchor device ay naka-install sa mga istruktura sa panahon ng concreting; Ang mga anchor device ng mga uri II at III ay naka-install sa mga pre-prepared na butas na na-drill sa kongkreto. Inirerekomenda ang lalim ng butas: para sa uri II anchor - 30 mm; para sa uri III anchor - 35 mm. Ang diameter ng butas sa kongkreto ay hindi dapat lumampas sa maximum na diameter ng nakabaon na bahagi ng anchor device ng higit sa 2 mm. Ang pag-embed ng mga anchor device sa mga istruktura ay dapat matiyak ang maaasahang pagdirikit ng anchor sa kongkreto. Ang pagkarga sa anchor device ay dapat na tumaas nang maayos sa bilis na hindi hihigit sa 1.5-3 kN/s hanggang sa masira ito kasama ng nakapaligid na kongkreto.

kanin. 7. Mga uri ng anchor device:1 - gumaganang baras; 2 - working rod na may expansion cone; 3 - working rod na may buong expansion cone; 4 - pamalo ng suporta, 5 - segmented grooved cheeks

Ang pinakamaliit at pinakamalaking sukat ng napunit na bahagi ng kongkreto, katumbas ng distansya mula sa anchor device hanggang sa mga hangganan ng pagkawasak sa ibabaw ng istraktura, ay hindi dapat magkaiba sa bawat isa ng higit sa dalawang beses.

Kapag tinutukoy ang klase ng kongkreto sa pamamagitan ng pag-chip sa mga gilid ng isang istraktura, ginagamit ang isang aparato ng uri ng GPNS-4 (Larawan 8). Ang diagram ng pagsubok ay ipinapakita sa Fig. 9.

Dapat tanggapin ang mga parameter ng paglo-load: A=20 mm; b=30 mm, =18.

Hindi bababa sa dalawang kongkretong chips ang dapat gawin sa lugar ng pagsubok. Ang kapal ng nasubok na istraktura ay dapat na hindi bababa sa 50 mm. Ang distansya sa pagitan ng mga katabing chip ay dapat na hindi bababa sa 200 mm. Ang load hook ay dapat na mai-install sa paraang ang halagang "a" ay hindi naiiba sa nominal na halaga ng higit sa 1 mm. Ang pagkarga sa istrukturang nasa ilalim ng pagsubok ay dapat na tumaas nang maayos sa bilis na hindi hihigit sa (1±0.3) kN/s hanggang sa masira ang kongkreto. Sa kasong ito, ang loading hook ay hindi dapat madulas. Ang mga resulta ng pagsubok, kung saan ang reinforcement ay nalantad sa chipping site at ang aktwal na spalling depth ay naiiba mula sa tinukoy na lalim ng higit sa 2 mm, ay hindi isinasaalang-alang.

kanin. 8. Device para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto gamit ang rib chipping method:1 - istraktura ng pagsubok, 2 - tinadtad na kongkreto, 3 - URS device, 4 - aparatong GPNS-4

kanin. 9. Scheme para sa pagsubok ng kongkreto sa mga istruktura gamit ang paraan ng pag-chipping sa gilid ng istraktura

Isang halaga R i ang lakas ng kongkreto sa lugar ng pagsubok ay tinutukoy depende sa compressive stress ng kongkreto b at mga kahulugan R i 0 .

Compressive stresses sa kongkreto b, wasto sa panahon ng pagsubok, ay tinutukoy ng mga kalkulasyon ng disenyo na isinasaalang-alang ang aktwal na mga cross-sectional na dimensyon at mga halaga ng pagkarga.

Isang halaga R i 0 kongkretong lakas sa site, sa pag-aakalang b=0 ay tinutukoy ng formula

saan T g - salik ng pagwawasto, isinasaalang-alang ang pinagsama-samang laki, kinuha katumbas ng: na may maximum na pinagsama-samang sukat na 20 mm o mas kaunti - 1, na may sukat na higit sa 20 hanggang 40 mm - 1.1;

R iy- kondisyonal na lakas ng kongkreto, tinutukoy ayon sa graph (Larawan 10) batay sa average na halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig R

P i- ang puwersa ng bawat gunting na ginawa sa lugar ng pagsubok.

Kapag sinusuri sa pamamagitan ng paraan ng rib chipping, dapat walang mga bitak, kongkretong chips, sagging o cavities sa lugar ng pagsubok na may taas (depth) na higit sa 5 mm. Ang mga seksyon ay dapat na matatagpuan sa zone ng hindi bababa sa stress na dulot ng operational load o ang compression force ng prestressed reinforcement.

kanin. 10. Pag-asa ng kondisyon na lakas ng kongkretong Riy sa chipping force Pi

Ultrasonic na pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto. Ang prinsipyo ng pagtukoy ng lakas ng kongkreto gamit ang ultrasonic na pamamaraan ay batay sa pagkakaroon ng isang functional na relasyon sa pagitan ng bilis ng pagpapalaganap ng ultrasonic vibrations at ang lakas ng kongkreto.

Ang ultrasonic na paraan ay ginagamit upang matukoy ang compressive strength ng kongkreto ng mga klase B7.5 - B35 (mga grado M100-M400).

Ang lakas ng kongkreto sa mga istruktura ay natutukoy sa eksperimento gamit ang itinatag na mga relasyon sa pagkakalibrate "bilis ng pagpapalaganap ng ultratunog - lakas ng kongkreto V=f(R)" o "oras ng pagpapalaganap ng ultratunog t- kongkretong lakas t=f(R)" Ang antas ng katumpakan ng pamamaraan ay nakasalalay sa pagiging ganap ng pagbuo ng graph ng pagkakalibrate.

Ang iskedyul ng pagkakalibrate ay itinayo batay sa tunog at data ng pagsubok ng lakas ng mga control cube na ginawa mula sa kongkreto ng parehong komposisyon, gamit ang parehong teknolohiya, sa ilalim ng parehong hardening regime gaya ng mga produkto o istruktura na susuriin. Kapag nagtatayo ng iskedyul ng pagkakalibrate, dapat mong sundin ang mga tagubilin ng GOST 17624-87.

Upang matukoy ang lakas ng kongkreto gamit ang ultrasonic na pamamaraan, ang mga sumusunod na aparato ay ginagamit: UKB-1, UKB-1M, UK-16P, "Beton-22", atbp.

Ang mga pagsukat ng ultrasoniko sa kongkreto ay isinasagawa gamit ang mga pamamaraan sa pamamagitan o pang-ibabaw na tunog. Ang kongkretong pamamaraan ng pagsubok ay ipinapakita sa Fig. 11.

kanin. 11. Mga paraan ng ultrasonic sounding ng kongkreto:A- testing scheme gamit ang through-sounding method; b- pareho, mababaw na tunog; UP- mga ultrasonic transducer

Kapag sinusukat ang oras ng pagpapalaganap ng ultrasound gamit ang through-sounding method, ang mga ultrasonic transducer ay inilalagay sa magkabilang panig ng sample o istraktura.

Ultrasonic na bilis V, m/s, kinakalkula ng formula

saan t- oras ng pagpapalaganap ng ultrasound, μs;

l- distansya sa pagitan ng mga sentro ng pag-install ng mga transduser (tunog na base), mm.

Kapag sinusukat ang oras ng pagpapalaganap ng ultrasound gamit ang surface sounding method, ang mga ultrasonic transducer ay inilalagay sa isang gilid ng sample o istraktura ayon sa diagram.

Ang bilang ng mga sukat ng oras ng pagpapalaganap ng ultrasound sa bawat sample ay dapat na: para sa pamamagitan ng tunog - 3, para sa tunog sa ibabaw - 4.

Ang paglihis ng isang indibidwal na resulta ng pagsukat ng oras ng pagpapalaganap ng ultrasound sa bawat sample mula sa arithmetic mean na halaga ng mga resulta ng pagsukat para sa isang naibigay na sample ay hindi dapat lumampas sa 2%.

Ang pagsukat ng oras ng pagpapalaganap ng ultrasound at pagtukoy ng lakas ng kongkreto ay isinasagawa alinsunod sa mga tagubilin sa pasaporte ( teknikal na kondisyon application) ng ganitong uri ng aparato at mga tagubilin ng GOST 17624-87.

Sa pagsasagawa, madalas na may mga kaso kung kinakailangan upang matukoy ang lakas ng kongkreto ng mga istruktura ng operating sa kawalan o imposibilidad ng pagtatayo ng talahanayan ng pagkakalibrate. Sa kasong ito, ang pagpapasiya ng lakas ng kongkreto ay isinasagawa sa mga lugar ng mga istruktura na gawa sa kongkreto gamit ang isang uri ng magaspang na pinagsama-samang (mga istruktura ng isang batch). Bilis ng pagpapalaganap ng ultratunog V tinutukoy sa hindi bababa sa 10 mga seksyon ng na-survey na zone ng mga istruktura, kung saan tinutukoy ang average na halaga V. Susunod, binabalangkas namin ang mga lugar kung saan ang bilis ng pagpapalaganap ng ultrasound ay may maximum V max at minimum V min na halaga, pati na rin ang lugar kung saan may halaga ang bilis V n pinakamalapit sa halaga V, at pagkatapos ay mag-drill out ng hindi bababa sa dalawang core mula sa bawat target na lugar, kung saan natutukoy ang mga halaga ng lakas sa mga lugar na ito: R max, R min, R n ayon sa pagkakabanggit. Lakas ng kongkreto R H tinutukoy ng formula

R max/100. (5)

Logro A 1 at a 0 ay kinakalkula gamit ang mga formula

Kapag tinutukoy ang lakas ng kongkreto gamit ang mga sample na kinuha mula sa istraktura, ang isa ay dapat magabayan ng mga tagubilin ng GOST 28570-90.

Kung ang 10% na kondisyon ay natutugunan, posible na humigit-kumulang na matukoy ang lakas: para sa kongkreto ng mga klase ng lakas hanggang sa B25, ayon sa formula

saan A- koepisyent na tinutukoy sa pamamagitan ng pagsubok ng hindi bababa sa tatlong mga core na pinutol mula sa mga istruktura.

Para sa mga klase ng lakas ng kongkreto na mas mataas kaysa sa B25, ang lakas ng kongkreto sa mga operating structure ay maaari ding masuri gamit ang isang comparative method, na isinasaalang-alang ang mga katangian ng istraktura na may pinakamalaking lakas. Sa kasong ito

Ang mga istruktura tulad ng mga beam, crossbars, mga haligi ay dapat na tunog sa nakahalang direksyon, ang slab - kasama pinakamaliit na sukat(lapad o kapal), at isang ribed na slab - ayon sa kapal ng tadyang.

Kapag nasubok nang mabuti, ang pamamaraang ito ay nagbibigay ng pinaka-maaasahang impormasyon tungkol sa lakas ng kongkreto sa loob mga umiiral na istruktura. Ang kawalan nito ay ang mataas na lakas ng paggawa ng sampling at pagsubok ng mga sample.

Pagpapasiya ng kapal ng proteksiyon na layer ng kongkreto at ang lokasyon ng reinforcement

Upang matukoy ang kapal ng proteksiyon na layer ng kongkreto at ang lokasyon ng reinforcement sa isang reinforced concrete structure sa panahon ng mga inspeksyon, ang mga magnetic at electromagnetic na pamamaraan ay ginagamit alinsunod sa GOST 22904-93 o transillumination at ionizing radiation na mga pamamaraan alinsunod sa GOST 17623-87 na may isang selective control check ng mga resultang nakuha sa pamamagitan ng pagsuntok sa mga tudling at direktang pagsukat.

Karaniwang ginagamit ang mga pamamaraan ng radyasyon upang suriin ang kondisyon at kontrolin ang kalidad ng mga prefabricated at monolithic reinforced concrete structures sa panahon ng pagtatayo, operasyon at muling pagtatayo ng mga partikular na kritikal na gusali at istruktura.

Ang paraan ng radiation ay batay sa pagkinang sa pamamagitan ng mga kinokontrol na istruktura na may ionizing radiation at pagkuha ng impormasyon tungkol dito panloob na istraktura gamit ang radiation converter. Ang X-raying ng reinforced concrete structures ay isinasagawa gamit ang radiation mula sa X-ray machine at radiation mula sa selyadong radioactive sources.

Ang transportasyon, imbakan, pag-install at pagsasaayos ng mga kagamitan sa radiation ay isinasagawa lamang ng mga dalubhasang organisasyon na may espesyal na pahintulot upang isagawa ang mga gawaing ito.

Ang magnetic method ay batay sa interaksyon ng magnetic o electromagnetic field device na may steel reinforcement reinforced concrete structure. anchor konstruksiyon kongkreto mga kabit

Ang kapal ng proteksiyon na layer ng kongkreto at ang lokasyon ng reinforcement sa isang reinforced concrete structure ay tinutukoy batay sa isang eksperimentong itinatag na relasyon sa pagitan ng mga pagbabasa ng instrumento at ang tinukoy na kinokontrol na mga parameter ng mga istraktura.

Upang matukoy ang kapal ng proteksiyon na layer ng kongkreto at ang lokasyon ng reinforcement mula sa mga modernong kagamitan sa partikular, ginagamit ang ISM, IZS-10N (TU25-06.18-85.79). Ang IZS-10N device ay nagbibigay ng pagsukat ng kapal ng proteksiyon na layer ng kongkreto depende sa diameter ng reinforcement sa loob ng mga sumusunod na limitasyon:

• - na may diameter ng mga reinforcement bar mula 4 hanggang 10 mm, ang kapal ng proteksiyon na layer ay mula 5 hanggang 30 mm;
• - na may diameter ng mga reinforcement bar mula 12 hanggang 32 mm, ang kapal ng proteksiyon na layer ay mula 10 hanggang 60 mm.

Ang aparato ay nagbibigay ng pagpapasiya ng lokasyon ng mga projection ng mga axes ng reinforcement bar sa kongkreto na ibabaw:

• - na may diameters mula 12 hanggang 32 mm - na may isang kongkretong proteksiyon na layer na kapal na hindi hihigit sa 60 mm;
• - na may mga diameter mula 4 hanggang 12 mm - na may kapal ng kongkretong proteksiyon na layer na hindi hihigit sa 30 mm.

Kapag ang distansya sa pagitan ng mga reinforcement bar ay mas mababa sa 60 mm, ang paggamit ng mga IZS type na device ay hindi praktikal.

Ang pagpapasiya ng kapal ng proteksiyon na layer ng kongkreto at ang diameter ng reinforcement ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

• - bago ang pagsubok, ihambing ang mga teknikal na katangian ng device na ginamit sa mga katumbas na halaga ng disenyo (inaasahang). geometric na mga parameter reinforcement ng kinokontrol na reinforced concrete structures;
• - kung ang mga teknikal na katangian ng aparato ay hindi tumutugma sa mga parameter ng reinforcement ng kinokontrol na istraktura, kinakailangan upang magtatag ng isang indibidwal na pag-asa sa pagkakalibrate alinsunod sa GOST 22904-93.

Ang bilang at lokasyon ng mga kinokontrol na seksyon ng istraktura ay itinalaga depende sa:

• - layunin at mga kondisyon ng pagsubok;
• - mga tampok ng solusyon sa disenyo ng istraktura;
• - mga teknolohiya para sa pagmamanupaktura o pagtatayo ng isang istraktura, na isinasaalang-alang ang pag-aayos ng mga reinforcing bar;
• - mga kondisyon ng pagpapatakbo ng istraktura, isinasaalang-alang ang pagiging agresibo ng panlabas na kapaligiran.

Ang pagtatrabaho sa aparato ay dapat isagawa alinsunod sa mga tagubilin sa pagpapatakbo nito. Sa mga punto ng pagsukat sa ibabaw ng istraktura ay hindi dapat magkaroon ng sagging taas na higit sa 3 mm.

Kung ang kapal ng proteksiyon na layer ng kongkreto ay mas mababa kaysa sa limitasyon ng pagsukat ng aparato na ginamit, ang mga pagsusuri ay isinasagawa sa pamamagitan ng isang gasket na may kapal na (10±0.1) mm na gawa sa isang materyal na walang magnetic properties.

Ang aktwal na kapal ng proteksiyon na layer ng kongkreto sa kasong ito ay tinutukoy bilang ang pagkakaiba sa pagitan ng mga resulta ng pagsukat at ang kapal ng pad na ito.

Kapag sinusubaybayan ang lokasyon ng reinforcement ng bakal sa kongkreto ng isang istraktura kung saan walang data sa diameter ng reinforcement at ang lalim ng lokasyon nito, matukoy ang layout ng reinforcement at sukatin ang diameter nito sa pamamagitan ng pagbubukas ng istraktura.

Upang humigit-kumulang matukoy ang diameter ng reinforcing bar, ang lokasyon ng reinforcement ay tinutukoy at naitala sa ibabaw ng reinforced concrete structure gamit ang isang IZS-10N type device.

Ang transduser ng aparato ay naka-install sa ibabaw ng istraktura, at maraming mga halaga ng kapal ng proteksiyon na layer ng kongkreto ay tinutukoy gamit ang mga kaliskis ng aparato o ayon sa isang indibidwal na pag-asa sa pagkakalibrate pr para sa bawat isa sa inaasahang reinforcing bar diameters na maaaring magamit upang palakasin ang isang partikular na istraktura.

Ang isang spacer na may naaangkop na kapal (halimbawa, 10 mm) ay naka-install sa pagitan ng transduser ng aparato at ng kongkretong ibabaw ng istraktura, ang mga sukat ay kinuha muli at ang distansya ay tinutukoy para sa bawat tinantyang diameter ng reinforcing bar.

Para sa bawat diameter ng reinforcing bar, ang mga halaga ay inihambing pr At ( abs - e).

Bilang aktwal na diameter d kumuha ng halaga kung saan nasiyahan ang kundisyon

[ pr -(abs - e)] min, (10)

saan abs- pagbabasa ng instrumento na isinasaalang-alang ang kapal ng gasket.

Ang mga indeks sa formula ay nagpapahiwatig:

s- pitch ng longitudinal reinforcement;

r- pitch ng transverse reinforcement;

e- pagkakaroon ng gasket;

e- kapal ng gasket.

Ang mga resulta ng pagsukat ay naitala sa isang journal, ang anyo nito ay ipinapakita sa talahanayan.

Ang aktwal na mga halaga ng kapal ng proteksiyon na layer ng kongkreto at ang lokasyon ng bakal na pampalakas sa istraktura batay sa mga resulta ng pagsukat ay inihambing sa mga halaga na itinatag. teknikal na dokumentasyon sa mga istrukturang ito.

Ang mga resulta ng pagsukat ay nakadokumento sa isang protocol, na dapat maglaman ng sumusunod na data:

• - pangalan ng istraktura na sinusuri (simbolo nito);
• - laki ng batch at bilang ng mga kinokontrol na istruktura;
• - uri at numero ng device na ginamit;
• - bilang ng mga kinokontrol na seksyon ng mga istraktura at ang diagram ng kanilang lokasyon sa istraktura;
• - mga halaga ng disenyo ng mga geometric na parameter ng reinforcement ng kinokontrol na istraktura;
• - mga resulta ng mga pagsusulit na isinagawa;
• - isang link sa dokumento ng pagtuturo at regulasyon na kumokontrol sa paraan ng pagsubok.

Form para sa pagtatala ng mga resulta ng mga sukat ng kapal ng proteksiyon na layer ng kongkreto ng reinforced concrete structures

Pagpapasiya ng mga katangian ng lakas ng reinforcement

Ang mga kinakalkula na resistensya ng hindi nasirang reinforcement ay maaaring kunin ayon sa data ng disenyo o ayon sa mga pamantayan ng disenyo para sa reinforced concrete structures.

• - para sa makinis na reinforcement - 225 MPa (class A-I);
• - para sa reinforcement na may isang profile na ang mga tagaytay ay bumubuo ng isang pattern ng helix - 280 MPa (class A-II);
• - para sa pagpapalakas ng isang pana-panahong profile, ang mga tagaytay na bumubuo ng pattern ng herringbone, - 355 MPa (class A-III).

Ang matibay na reinforcement mula sa mga pinagsamang seksyon ay isinasaalang-alang sa mga kalkulasyon na may paglaban sa disenyo sa pag-igting, compression at baluktot na katumbas ng 210 MPa.

Sa kawalan ng kinakailangang dokumentasyon at impormasyon, ang klase ng reinforcing steel ay itinatag sa pamamagitan ng pagsubok ng mga sample na pinutol mula sa istraktura at paghahambing ng lakas ng ani, lakas ng makunat at pagpahaba sa break sa data ng GOST 380-94.

Ang lokasyon, bilang at diameter ng mga reinforcing bar ay tinutukoy alinman sa pamamagitan ng pagbubukas at direktang mga sukat, o sa pamamagitan ng paggamit ng magnetic o radiographic na mga pamamaraan (ayon sa GOST 22904-93 at GOST 17625-83, ayon sa pagkakabanggit).

Upang matukoy mekanikal na katangian mga istrukturang nasira ng bakal, inirerekumenda na gamitin ang mga sumusunod na pamamaraan:

• - pagsubok ng mga karaniwang sample na pinutol mula sa mga elemento ng istruktura alinsunod sa mga tagubilin ng GOST 7564-73*;
• - pagsubok sa ibabaw na layer ng metal para sa katigasan alinsunod sa mga tagubilin ng GOST 18835-73, GOST 9012-59* at GOST 9013-59*.

Inirerekomenda na i-cut ang mga blangko para sa mga sample mula sa mga nasirang elemento sa mga lugar na hindi nakatanggap ng plastic deformation dahil sa pinsala, at upang matapos ang pagputol ng kanilang lakas at katatagan ay matiyak.

Kapag pumipili ng mga blangko para sa mga sample, ang mga elemento ng istruktura ay nahahati sa mga conditional na batch ng 10-15 ng parehong uri mga elemento ng istruktura: trusses, beam, column, atbp.

Ang lahat ng mga workpiece ay dapat na minarkahan sa mga lugar kung saan sila kinuha at ang mga marka ay ipinahiwatig sa mga diagram na nakakabit sa mga materyales para sa pagsusuri ng mga istruktura.

Ang mga katangian ng mga mekanikal na katangian ng bakal - lakas ng ani t, lakas ng makunat at pagpahaba sa break ay nakuha sa pamamagitan ng tensile testing ng mga sample alinsunod sa GOST 1497-84 *.

Ang pagpapasiya ng mga pangunahing paglaban sa disenyo ng mga istruktura ng bakal ay ginawa sa pamamagitan ng paghati sa average na halaga ng lakas ng ani sa kadahilanan ng pagiging maaasahan para sa materyal na m = 1.05 o ang pansamantalang pagtutol ng kadahilanan ng pagiging maaasahan = 1.05. Sa kasong ito, ang pinakamaliit sa mga halaga ay kinuha bilang kinakalkula na pagtutol R T, R, na matatagpuan ayon sa m at.

Kapag tinutukoy ang mga mekanikal na katangian ng isang metal sa pamamagitan ng katigasan ng layer ng ibabaw, inirerekumenda na gumamit ng mga portable na portable na instrumento: Poldi-Hutta, Bauman, VPI-2, VPI-Zk, atbp.

Ang data na nakuha sa pagsubok ng katigasan ay na-convert sa mga katangian ng mga mekanikal na katangian ng metal gamit ang isang empirical formula. Kaya, ang relasyon sa pagitan ng katigasan ng Brinell at ang pansamantalang pagtutol ng metal ay itinatag ng formula

3,5H b ,

saan N- Katigasan ng Brinell.

Ang natukoy na aktwal na mga katangian ng mga balbula ay inihambing sa mga kinakailangan ng SNiP 2.03.01-84* at SNiP 2.03.04-84*, at sa batayan na ito ang isang pagtatasa ng kakayahang magamit ng mga balbula ay ginawa.

Pagpapasiya ng kongkretong lakas sa pamamagitan ng mga pagsubok sa laboratoryo

Ang pagpapasiya ng laboratoryo ng kongkretong lakas ng mga umiiral na istruktura ay isinasagawa sa pamamagitan ng pagsubok ng mga sample na kinuha mula sa mga istrukturang ito.

Ang mga sample ay kinuha sa pamamagitan ng pagputol ng mga core na may diameter na 50 hanggang 150 mm sa mga lugar kung saan ang pagpapahina ng elemento ay hindi gaanong nakakaapekto sa kapasidad ng pagkarga ng mga istruktura. Ang pamamaraang ito ay nagbibigay ng pinaka maaasahang impormasyon tungkol sa lakas ng kongkreto sa mga umiiral na istruktura. Ang kawalan nito ay ang mataas na lakas ng paggawa ng sampling at pagproseso ng mga sample.

Kapag tinutukoy ang lakas mula sa mga sample na kinuha mula sa kongkreto at reinforced kongkreto na mga istraktura, ang isa ay dapat magabayan ng mga tagubilin ng GOST 28570-90.

Ang kakanyahan ng pamamaraan ay ang pagsukat kaunting pagsisikap, pagsira sa mga konkretong sample na na-drill o pinutol mula sa isang istraktura kapag sumailalim sa static loading na may pare-pareho ang bilis paglaki ng load.

Ang hugis at nominal na sukat ng mga sample, depende sa uri ng kongkretong pagsubok, ay dapat sumunod sa GOST 10180-90.

Pinapayagan na gumamit ng mga cylinder na may diameter mula 44 hanggang 150 mm, isang taas mula 0.8 hanggang 2 diameters kapag tinutukoy ang compressive strength, mula 0.4 hanggang 2 diameters kapag tinutukoy ang tensile strength sa panahon ng paghahati, at mula 1.0 hanggang 4 diameters kapag tinutukoy ang lakas kapag axial tensyon.

Para sa lahat ng uri ng mga pagsubok, isang sample na may sukat na gumaganang seksyon na 150-150 mm ang kinuha bilang base.

Ang mga lokasyon ng konkretong sampling ay dapat italaga pagkatapos ng isang visual na inspeksyon ng mga istruktura, depende sa kanilang estado ng stress, na isinasaalang-alang ang pinakamababang posibleng pagbawas sa kanilang kapasidad sa pagdadala ng pagkarga. Inirerekomenda na kumuha ng mga sample mula sa mga lugar na malayo sa mga joints at gilid ng mga istraktura.

Pagkatapos ng sampling, ang mga sampling site ay dapat na selyuhan ng pinong kongkreto o kongkreto kung saan ginawa ang mga istruktura.

Ang mga lugar para sa pagbabarena o pagputol ng mga konkretong sample ay dapat piliin sa mga lugar na walang reinforcement.

Ginagamit para sa pagbabarena ng mga sample mula sa kongkretong istruktura. mga makina ng pagbabarena i-type ang IE 1806 ayon sa TU 22-5774 na may mga cutting tool sa anyo ng annular diamond drills type SKA ayon sa TU 2-037-624, GOST 24638-85*E o carbide end drills ayon sa GOST 11108-70.

Upang mag-cut ng mga sample mula sa mga kongkretong istruktura, ang mga sawing machine ng uri ng URB-175 ayon sa TU 34-13-10500 o URB-300 ayon sa TU 34-13-10910 ay ginagamit kasama ng mga cutting tool sa anyo ng mga cutting disc ng AOK. uri ayon sa GOST 10110-87E o TU 2- 037-415.

Pinapayagan na gumamit ng iba pang kagamitan at tool para sa paggawa ng mga sample mula sa mga kongkretong istruktura na tinitiyak ang paggawa ng mga sample na nakakatugon sa mga kinakailangan ng GOST 10180-90.

Ang pagsubok ng mga sample para sa compression at lahat ng uri ng pag-igting, pati na rin ang pagpili ng mga pagsubok at pag-load ng mga scheme, ay isinasagawa alinsunod sa GOST 10180-90.

Ang mga sumusuportang ibabaw ng mga sample na nasubok para sa compression, kung ang kanilang mga deviations mula sa ibabaw ng press plate ay higit sa 0.1 mm, ay dapat na itama sa pamamagitan ng paglalapat ng isang layer ng leveling compound. Dapat gamitin ang cement paste bilang pamantayan semento-buhangin mortar o mga komposisyon ng epoxy.

Ang kapal ng leveling compound layer sa sample ay dapat na hindi hihigit sa 5 mm.

Ang lakas ng kongkreto ng sample ng pagsubok na may katumpakan ng 0.1 MPa sa panahon ng mga pagsubok sa compression at may katumpakan ng 0.01 MPa sa panahon ng mga tensile test ay kinakalkula gamit ang mga formula:

para sa compression;

para sa pag-igting ng ehe;

makunat na baluktot,

A- sample working cross-section area, mm 2 ;

A, b, l- lapad at taas ayon sa pagkakabanggit cross section prisms at distansya sa pagitan ng mga suporta kapag sinusubukan ang mga specimen para sa makunat na baluktot, mm.

Upang dalhin ang lakas ng kongkreto sa nasubok na sample sa lakas ng kongkreto sa isang sample ng pangunahing laki at hugis, ang lakas na nakuha gamit ang tinukoy na mga formula ay muling kinakalkula gamit ang mga formula:

para sa compression;

para sa pag-igting ng ehe;

para sa makunat na paghahati;

makunat na baluktot,

kung saan ang 1 at 2 ay mga coefficient na isinasaalang-alang ang ratio ng taas ng silindro sa diameter nito, na kinuha sa panahon ng mga pagsubok sa compression ayon sa talahanayan, at sa panahon ng mga pagsubok sa tensile splitting ayon sa talahanayan. at katumbas ng pagkakaisa para sa mga sample ng iba pang mga hugis;

Ang mga salik ng scale na isinasaalang-alang ang hugis at cross-sectional na mga dimensyon ng mga nasubok na sample ay tinutukoy nang eksperimento ayon sa GOST 10180-90.

Ang ulat ng pagsubok ay dapat na binubuo ng isang ulat ng sampling, ang mga resulta ng pagsubok sa mga sample at isang naaangkop na sanggunian sa mga pamantayan kung saan isinagawa ang pagsubok.

Ang pagtatasa ng teknikal na kondisyon ng mga istruktura batay sa mga panlabas na tampok ay batay sa pagtukoy sa mga sumusunod na kadahilanan:

• geometric na sukat ng mga istraktura at ang kanilang mga seksyon;
• ang pagkakaroon ng mga bitak, spalls at pagkasira;
• kondisyon ng mga proteksiyon na coatings (pintura at barnisan, plaster, proteksiyon na mga screen, atbp.);
• mga pagpapalihis at pagpapapangit ng mga istruktura;
• paglabag sa pagdirikit ng reinforcement sa kongkreto;
• pagkakaroon ng reinforcement rupture;
• mga kondisyon ng anchorage ng longitudinal at transverse reinforcement;
• antas ng kaagnasan ng kongkreto at reinforcement.

Kapag tinutukoy ang mga geometric na parameter ng mga istraktura at ang kanilang mga seksyon, ang lahat ng mga paglihis mula sa kanilang posisyon sa disenyo ay naitala. Ang pagpapasiya ng lapad at lalim ng pagbubukas ng crack ay dapat isagawa ayon sa mga rekomendasyong ipinahiwatig sa itaas.

Inirerekomenda na sukatin ang lapad ng pagbubukas ng crack lalo na sa mga lugar ng maximum na pagbubukas ng crack at sa antas ng tensile zone ng elemento. Ang antas ng pagbubukas ng crack ay inihambing sa mga kinakailangan sa regulasyon para sa mga estado ng limitasyon ng pangalawang pangkat, depende sa uri at kondisyon ng pagpapatakbo ng mga istruktura. Kinakailangang makilala ang mga bitak, na ang hitsura nito ay sanhi ng mga stress na ipinakita sa reinforced concrete structures sa panahon ng pagmamanupaktura, transportasyon at pag-install, at mga bitak na dulot ng mga operational load at impluwensya sa kapaligiran.

Ang mga bitak na lumitaw sa panahon bago ang operasyon ng pasilidad ay kinabibilangan ng: teknolohikal, pag-urong, sanhi ng mabilis na pagkatuyo ng ibabaw na layer ng kongkreto at pagbawas sa dami, pati na rin ang mga bitak mula sa kongkretong pamamaga; sanhi ng hindi pantay na paglamig ng kongkreto; mga bitak na lumitaw sa mga prefabricated reinforced concrete elements sa panahon ng imbakan, transportasyon at pag-install, kung saan ang mga istruktura ay sumailalim sa mga epekto ng puwersa mula sa kanilang sariling timbang ayon sa mga scheme na hindi ibinigay ng disenyo.

Ang mga bitak na lumitaw sa panahon ng pagpapatakbo ay kinabibilangan ng: mga bitak na lumitaw bilang resulta ng mga pagpapapangit ng temperatura dahil sa mga paglabag sa mga kinakailangan para sa pagtatayo ng mga expansion joint; sanhi ng hindi pantay na sedimentation ng pound base, na maaaring nauugnay sa isang paglabag sa mga kinakailangan ng sedimentary structure expansion joints, isinasagawa gawaing lupa sa malapit sa mga pundasyon nang walang mga espesyal na hakbang; sanhi ng mga epekto ng puwersa na lumalampas sa kapasidad na nagdadala ng pagkarga ng mga elemento ng reinforced concrete.

Ang mga bitak na uri ng puwersa ay dapat isaalang-alang mula sa punto ng view ng estado ng stress-strain ng reinforced concrete structure.

Kadalasang matatagpuan sa reinforced concrete structures ang mga sumusunod na uri mga bitak:

• a) sa mga elemento ng baluktot na tumatakbo ayon sa isang beam scheme (beams, purlins), ang mga bitak ay lilitaw na patayo (normal) sa longitudinal axis dahil sa paglitaw ng mga tensile stress sa zone ng pagkilos ng maximum na mga baluktot na sandali, hilig sa longitudinal axis, sanhi ng pangunahing mga tensile stress sa zone ng pagkilos ng mga puwersa ng paggugupit at mga baluktot na sandali (Larawan 2.32).

kanin. 2.32.

gumagana ayon sa scheme ng beam

• 1 - normal na mga bitak sa zone ng maximum na baluktot na sandali;
• 2 - hilig na mga bitak sa zone ng maximum na transverse force;
• 3 - mga bitak at pagdurog ng kongkreto sa compressed zone.

Ang mga normal na bitak ay mayroon maximum na lapad openings sa pinakamalawak na nakaunat na mga hibla ng elementong cross-section. Ang mga pahilig na bitak ay nagsisimulang magbukas sa gitnang bahagi ng mga gilid na mukha ng elemento - sa zone ng maximum na tangential stresses, at pagkatapos ay bubuo patungo sa nakaunat na mukha.

Ang pagbuo ng mga hilig na bitak sa mga sumusuporta sa mga dulo ng mga beam at girder ay dahil sa kanilang hindi sapat na kapasidad na nagdadala ng pagkarga kasama ang mga hilig na seksyon.

Ang mga patayo at hilig na mga bitak sa mga span ng mga beam at girder ay nagpapahiwatig ng kanilang hindi sapat na kapasidad ng bending moment bearing.

Ang pagdurog ng kongkreto sa compressed zone ng mga seksyon ng mga elemento ng baluktot ay nagpapahiwatig ng pagkaubos ng kapasidad ng tindig ng istraktura;

b) ang mga bitak ay maaaring mangyari sa mga slab:

sa gitnang bahagi ng slab, pagkakaroon ng direksyon sa kabuuan ng working span na may pinakamataas na pagbubukas sa ibabang ibabaw ng slab;

sa mga sumusuporta sa mga seksyon, na nakadirekta sa buong working span na may pinakamataas na pagbubukas sa itaas na ibabaw ng slab;

radial at dulo, na may posibleng pagkawala ng proteksiyon na layer at pagkasira ng kongkreto na slab;

kasama ang reinforcement kasama ang mas mababang eroplano ng dingding.

Ang mga bitak sa mga sumusuportang seksyon ng mga slab sa buong working span ay nagpapahiwatig ng hindi sapat na kapasidad ng tindig para sa bending support moment.

Ang katangian ay ang pagbuo ng mga bitak ng pinagmulan ng puwersa sa ibabang ibabaw ng mga slab na may iba't ibang mga ratio ng aspeto (Larawan 2.33). Sa kasong ito, ang kongkreto ng compressed zone ay maaaring hindi masira. Ang kongkretong pagbagsak ng compressed zone ay nagpapahiwatig ng panganib ng kumpletong pagkawasak ng slab;

kanin. 2.33. Mga tampok na bitak sa ibabang ibabaw ng mga slab: a - gumagana ayon sa scheme ng beam sa / 2 //, > 3; b - suportado kasama ang tabas sa / 2 //, 1.5

c) ang mga patayong bitak ay nabubuo sa mga gilid ng mga haligi at mga pahalang na bitak sa mga haligi.

Ang mga patayong bitak sa mga gilid ng mga haligi ay maaaring lumitaw bilang isang resulta ng labis na baluktot ng mga reinforcement bar. Ang phenomenon na ito ay maaaring mangyari sa mga column na iyon at sa kanilang mga lugar kung saan bihirang naka-install ang mga clamp (Larawan 2.34).

kanin. 2.34.

Ang mga pahalang na bitak sa reinforced concrete columns ay hindi nagdudulot ng agarang panganib kung maliit ang kanilang lapad, gayunpaman, sa pamamagitan ng naturang mga bitak, ang humidified air at mga agresibong reagents ay maaaring pumasok sa reinforcement, na nagiging sanhi ng kaagnasan ng metal,

Ang hitsura ng mga paayon na bitak sa kahabaan ng reinforcement sa mga naka-compress na elemento ay nagpapahiwatig ng pagkasira na nauugnay sa pagkawala ng katatagan (buckling) ng longitudinal compressed reinforcement dahil sa hindi sapat na halaga ng transverse reinforcement;

• d) ang hitsura sa mga baluktot na elemento ng isang transverse crack, patayo sa longitudinal axis ng elemento, na dumadaan sa buong seksyon (Fig. 2.35), ay maaaring nauugnay sa impluwensya ng isang karagdagang baluktot na sandali sa pahalang na eroplano na patayo sa eroplano ng pagkilos ng pangunahing sandali ng baluktot (halimbawa, mula sa mga pahalang na puwersa, na nagmumula sa mga beam ng kreyn). Ang mga bitak sa tensile reinforced concrete elements ay may parehong likas na katangian, ngunit ang mga bitak ay makikita sa lahat ng mga mukha ng elemento at napapalibutan ito;
• e) mga bitak sa mga sumusuportang lugar at dulo ng reinforced concrete structures.

Ang mga nakitang mga bitak sa mga dulo ng mga prestressed na elemento, na nakatuon sa kahabaan ng reinforcement, ay nagpapahiwatig ng isang paglabag sa anchorage ng reinforcement. Ito ay pinatutunayan din ng mga hilig na bitak sa mga lugar ng suporta, na tumatawid sa lugar kung saan matatagpuan ang prestressed reinforcement at umaabot sa ibabang gilid ng gilid ng suporta (Larawan 2.36);

e) mga elemento ng diagonal na sala-sala reinforced concrete trusses maaaring makaranas ng compression, tension, at sa mga support node - aksyon

pagputol pwersa. Karaniwang pinsala

kanin. 2.36.

• 1 - sa kaso ng paglabag sa anchorage ng stressed reinforcement;
• 2 - sa

kakulangan

hindi direkta

pampalakas

kanin. 2.35.

mga eroplano

Ang mga dinamika sa panahon ng pagkasira ng mga indibidwal na seksyon ng naturang mga trusses ay ipinapakita sa Fig. 2.37. Bilang karagdagan sa mga bitak, 2 (Larawan 2.38) ang pinsala ng mga uri 1, 2, 4 ay maaaring mangyari sa yunit ng suporta Ang hitsura ng mga pahalang na bitak sa mas mababang prestressed belt ng uri 4 (tingnan ang Fig. 2.37) ay nagpapahiwatig ng kawalan o kakulangan. ng transverse reinforcement sa compressed concrete. Ang normal (patayo sa longitudinal axis) na mga bitak ng uri 5 ay lumilitaw sa mga tensile rod kapag ang crack resistance ng mga elemento ay hindi natiyak. Ang hitsura ng pinsala sa anyo ng uri 2 flanges ay nagpapahiwatig ng pagkaubos ng kongkretong lakas sa ilang mga lugar ng naka-compress na sinturon o sa suporta.

kanin. 2.37.

pre-stressed belt:

1 - inclined crack sa support unit; 2 - spalling ng flanges; 3 - radial at vertical na mga bitak; 4 - pahalang na crack; 5 - vertical (normal) na mga bitak sa mga elemento ng makunat; 6 - hilig na mga bitak sa naka-compress na chord ng truss; 7 - mga bitak sa mas mababang pagpupulong ng chord

Ang mga depekto sa anyo ng mga bitak at kongkretong spalling sa kahabaan ng reinforcement ng reinforced concrete elements ay maaari ding sanhi ng pagkasira ng corrosion ng reinforcement. Sa mga kasong ito, ang pagdirikit ng longitudinal at transverse reinforcement sa kongkreto ay nagambala. Ang pagkawala ng pagdirikit sa pagitan ng reinforcement at kongkreto dahil sa kaagnasan ay maaaring

kanin. 2.38.

i-install sa pamamagitan ng pagtapik sa kongkretong ibabaw (maaaring marinig ang mga voids).

Ang mga longitudinal crack sa kahabaan ng reinforcement na may pagkagambala sa pagdirikit nito sa kongkreto ay maaari ding sanhi ng mga stress sa temperatura sa panahon ng pagpapatakbo ng mga istruktura na may sistematikong pag-init sa itaas 300°C o ang mga kahihinatnan ng isang sunog.

Sa mga elemento ng baluktot, bilang panuntunan, ang pagtaas ng mga deflection at mga anggulo ng pag-ikot ay humahantong sa hitsura ng mga bitak. Ang mga pagpapalihis ng mga elemento ng baluktot na higit sa 1/50 ng span na may lapad ng pagbubukas ng crack sa tensile zone na higit sa 0.5 mm ay maaaring ituring na hindi katanggap-tanggap (emergency). Ang mga halaga ng maximum na pinapayagang mga pagpapalihis para sa reinforced concrete structures ay ibinibigay sa talahanayan. 2.10.

Ang pagpapasiya at pagtatasa ng kondisyon ng mga coatings ng reinforced concrete structures ay dapat isagawa ayon sa pamamaraan na itinakda sa GOST 6992-68. Sa kasong ito, ang mga sumusunod na pangunahing uri ng pinsala ay naitala: pag-crack at pagbabalat, na kung saan ay nailalarawan sa lalim ng pagkasira ng tuktok na layer (bago ang primer), mga bula at corrosion foci, na nailalarawan sa laki ng foci (diameter) , mm. Ang lugar ng mga indibidwal na uri ng pinsala sa patong ay ipinahayag ng humigit-kumulang bilang isang porsyento na nauugnay sa buong pininturahan na ibabaw ng istraktura (elemento).

Ang pagiging epektibo ng mga proteksiyon na patong kapag nakalantad sa isang agresibong kapaligiran ay natutukoy ng estado ng mga kongkretong istruktura pagkatapos ng pagtanggal ng mga proteksiyon na patong.

Sa panahon ng mga visual na inspeksyon, isang tinatayang pagtatasa ng lakas ng kongkreto ay ginawa. Ang pamamaraan ay batay sa pag-tap sa ibabaw ng istraktura na may martilyo na tumitimbang ng 0.4-0.8 kg nang direkta sa isang nalinis na lugar ng mortar ng kongkreto o sa isang pait na naka-install patayo sa ibabaw ng elemento. Ang isang mas malakas na tunog kapag tinapik ay tumutugma sa mas malakas at mas siksik na kongkreto. Upang makakuha ng maaasahang data sa lakas ng kongkreto, ang mga pamamaraan at instrumento na ibinigay sa seksyon sa pagkontrol ng lakas ay dapat gamitin.

Kung may mga basang lugar at pag-efflorescence sa ibabaw sa kongkreto ng mga istraktura, ang laki ng mga lugar na ito at ang dahilan ng kanilang hitsura ay tinutukoy. Ang mga resulta ng isang visual na inspeksyon ng reinforced concrete structures ay naitala sa anyo ng isang mapa ng mga depekto na naka-plot sa eskematiko na mga plano o mga seksyon ng gusali, o ang mga talahanayan ng mga depekto ay iginuhit na may mga rekomendasyon para sa pag-uuri.

VALUE NG MAXIMUM Allowable DEFLECTIONS NG REINFORCED CONCRETE

MGA KONSTRUKSYON

Talahanayan 2.10

Tandaan. Sa ilalim ng pare-pareho, pangmatagalan at panandaliang pagkarga, ang pagpapalihis ng mga beam at slab ay hindi dapat lumampas sa 1/150 ng span at I/75 ng cantilever overhang.

cation ng mga depekto at pinsala na may pagtatasa ng kategorya ng kondisyon ng mga istruktura.

Upang masuri ang likas na katangian ng proseso ng kaagnasan at ang antas ng pagkakalantad sa mga agresibong kapaligiran, tatlong pangunahing uri ng kongkretong kaagnasan ay nakikilala.

Kasama sa Uri I ang lahat ng proseso ng kaagnasan na nangyayari sa kongkreto kapag nalantad likidong media(mga solusyon sa tubig) na may kakayahang matunaw ang mga bahagi ng batong semento. Ang mga nasasakupan ng batong semento ay natutunaw at inalis mula sa batong semento.

Kasama sa Type II corrosion ang mga proseso kung saan ang mga pakikipag-ugnayan ng kemikal - mga reaksyon ng pagpapalitan - ay nangyayari sa pagitan ng batong semento at ng solusyon, kabilang ang pagpapalitan ng mga kasyon. Ang mga resultang produkto ng reaksyon ay maaaring madaling matunaw at maalis mula sa istraktura bilang isang resulta ng pagsasabog o daloy ng pagsasala, o idineposito sa anyo ng isang amorphous mass na walang mga astringent na katangian at hindi nakakaapekto sa karagdagang mapanirang proseso.

Ang ganitong uri ng kaagnasan ay kinakatawan ng mga prosesong nagaganap kapag ang kongkreto ay nalantad sa mga solusyon ng mga acid at ilang mga asing-gamot.

Kasama sa Type III corrosion ang lahat ng mga kongkretong proseso ng corrosion, bilang resulta kung saan ang mga produkto ng reaksyon ay nag-iipon at nag-kristal sa mga pores at capillaries ng kongkreto. Sa isang tiyak na yugto ng pag-unlad ng mga prosesong ito, ang paglago ng mga kristal na pormasyon ay nagiging sanhi ng paglitaw ng pagtaas ng mga stress at mga deformasyon sa nakapaloob na mga pader, at pagkatapos ay humahantong sa pagkawasak ng istraktura. Ang ganitong uri ay maaaring magsama ng mga proseso ng kaagnasan sa ilalim ng pagkilos ng mga sulfate na nauugnay sa akumulasyon at paglago ng mga kristal ng hydrosulphoaluminite, dyipsum, atbp Ang pagkasira ng kongkreto sa mga istruktura sa panahon ng kanilang operasyon ay nangyayari sa ilalim ng impluwensya ng maraming kemikal at pisikal-mekanikal na mga kadahilanan. Kabilang dito ang heterogeneity ng kongkreto, pagtaas ng stress sa materyal ng iba't ibang mga pinagmulan, na humahantong sa micro-tears sa materyal, alternating basa at pagpapatuyo, panaka-nakang pagyeyelo at lasaw, biglaang pagbabago ng temperatura, pagkakalantad sa mga asing-gamot at acid, leaching, pagkagambala ng mga kontak sa pagitan semento bato at aggregates, bakal kaagnasan reinforcement, pagkasira ng aggregates sa ilalim ng impluwensiya ng semento alkalis.

Ang pagiging kumplikado ng pag-aaral ng mga proseso at mga kadahilanan na nagiging sanhi ng pagkasira ng kongkreto at reinforced kongkreto ay ipinaliwanag sa pamamagitan ng katotohanan na, depende sa mga kondisyon ng operating at buhay ng serbisyo ng mga istraktura, maraming mga kadahilanan ang sabay-sabay na kumikilos, na humahantong sa mga pagbabago sa istraktura at mga katangian ng mga materyales. Para sa karamihan ng mga istruktura na nakikipag-ugnay sa hangin, ang carbonization ay isang proseso ng katangian na nagpapahina sa mga proteksiyon na katangian ng kongkreto. Ang carbonation ng kongkreto ay maaaring sanhi hindi lamang ng carbon dioxide, naroroon sa hangin, kundi pati na rin ang iba pang mga acidic na gas na nasa kapaligiran ng industriya. Sa panahon ng proseso ng carbonization, ang carbon dioxide mula sa hangin ay tumagos sa mga pores at capillaries ng kongkreto, natutunaw sa pore fluid at tumutugon sa calcium oxide hydroaluminate, na bumubuo ng bahagyang natutunaw na calcium carbonate. Binabawasan ng carbonation ang alkalinity ng moisture na nilalaman sa kongkreto, na humahantong sa isang pagbawas sa tinatawag na passivating (proteksiyon) na epekto ng alkaline media at kaagnasan ng reinforcement sa kongkreto.

Upang matukoy ang antas ng pagkasira ng kaagnasan ng kongkreto (degree ng carbonization, komposisyon ng mga bagong pormasyon, pinsala sa istruktura sa kongkreto), ginagamit ang mga pamamaraan ng physicochemical.

Ang pag-aaral ng kemikal na komposisyon ng mga bagong pormasyon na lumitaw sa kongkreto sa ilalim ng impluwensya ng isang agresibong kapaligiran ay isinasagawa gamit ang kaugalian ng thermal at X-ray na mga pamamaraan ng istruktura, na isinasagawa sa mga kondisyon ng laboratoryo sa mga sample na kinuha mula sa mga operating structure. Ang pag-aaral ng mga pagbabago sa istruktura sa kongkreto ay isinasagawa gamit ang isang hand-held magnifying glass, na nagbibigay ng isang bahagyang magnification. Ang ganitong inspeksyon ay nagpapahintulot sa iyo na suriin ang ibabaw ng sample, kilalanin ang pagkakaroon ng malalaking pores, mga bitak at iba pang mga depekto.

Gamit ang mikroskopikong paraan posible itong matukoy relatibong posisyon at ang likas na katangian ng pagdirikit ng semento na bato at pinagsama-samang mga butil; estado ng contact sa pagitan ng kongkreto at reinforcement; hugis, sukat at bilang ng mga pores; laki at direksyon ng mga bitak.

Ang lalim ng carbonation ng kongkreto ay tinutukoy ng mga pagbabago sa halaga ng pH.

Kung ang kongkreto ay tuyo, basain ang tinadtad na ibabaw malinis na tubig, na dapat sapat upang ang isang nakikitang pelikula ng kahalumigmigan ay hindi mabuo sa ibabaw ng kongkreto. Ang labis na tubig ay tinanggal gamit ang malinis na filter na papel. Ang basa at air-dry kongkreto ay hindi nangangailangan ng kahalumigmigan.

Ang isang 0.1% na solusyon ng phenolphthalein sa ethyl alcohol ay inilalapat sa kongkretong chip gamit ang isang dropper o pipette. Kapag nagbago ang pH mula 8.3 hanggang 14, ang kulay ng indicator ay nagbabago mula sa walang kulay hanggang sa maliwanag na pulang-pula. Ang isang sariwang bali ng isang kongkretong sample sa carbonized zone pagkatapos mag-apply ng isang phenolphthalein solution dito ay may kulay abong kulay, at sa non-carbonized zone ay nakakakuha ito ng maliwanag na pulang-pula na kulay.

Humigit-kumulang isang minuto pagkatapos ilapat ang indicator, sukatin gamit ang isang ruler, na may katumpakan na 0.5 mm, ang distansya mula sa ibabaw ng sample hanggang sa hangganan ng maliwanag na kulay na zone sa direksyon na normal sa ibabaw. Ang sinusukat na halaga ay ang lalim ng carbonation ng kongkreto. Sa mga kongkreto na may pare-parehong istraktura ng butas, ang hangganan ng maliwanag na kulay na zone ay karaniwang matatagpuan parallel sa panlabas na ibabaw. Sa mga kongkreto na may hindi pantay na istraktura ng butas, ang hangganan ng carbonization ay maaaring paikot-ikot. Sa kasong ito, kinakailangan upang sukatin ang maximum at average na lalim ng carbonation ng kongkreto. Ang mga kadahilanan na nakakaimpluwensya sa pagbuo ng kaagnasan ng kongkreto at reinforced kongkreto na mga istraktura ay nahahati sa dalawang grupo: ang mga nauugnay sa mga katangian ng panlabas na kapaligiran - atmospheric at tubig sa lupa, kapaligiran ng produksyon, atbp., at dahil sa mga katangian ng mga materyales (semento, aggregates, tubig, atbp.) ng mga istruktura.

Para sa mga operating structure mahirap matukoy kung gaano karami at kung ano mga elemento ng kemikal nanatili sa ibabaw na layer, at kung kaya nilang ipagpatuloy ang kanilang mapanirang pagkilos. Kapag tinatasa ang panganib ng kaagnasan ng kongkreto at reinforced kongkreto na mga istraktura, kinakailangang malaman ang mga katangian ng kongkreto: ang density nito, porosity, bilang ng mga voids, atbp.

Ang mga proseso ng kaagnasan ng reinforced concrete structures at mga paraan ng proteksyon laban dito ay kumplikado at iba-iba. Ang pagkasira ng reinforcement sa kongkreto ay sanhi ng pagkawala ng mga proteksiyon na katangian ng kongkreto at pag-access dito sa pamamagitan ng kahalumigmigan, atmospheric oxygen o acid-forming gas. Ang kaagnasan ng reinforcement sa kongkreto ay isang proseso ng electrochemical. Dahil ang reinforcing steel ay heterogenous sa istraktura, tulad ng daluyan na nakikipag-ugnay dito, ang lahat ng mga kondisyon ay nilikha para sa paglitaw ng electrochemical corrosion.

Ang kaagnasan ng reinforcement sa kongkreto ay nangyayari kapag ang alkalinity ng electrolyte na nakapalibot sa reinforcement ay bumaba sa pH na katumbas o mas mababa sa 12, dahil sa carbonization o corrosion ng kongkreto.

Kapag tinatasa ang teknikal na kondisyon ng reinforcement at naka-embed na mga bahagi na apektado ng kaagnasan, kinakailangan munang itatag ang uri ng kaagnasan at ang mga apektadong lugar. Matapos matukoy ang uri ng kaagnasan, kinakailangan upang matukoy ang mga mapagkukunan ng impluwensya at ang mga sanhi ng kaagnasan ng reinforcement. Ang kapal ng mga produkto ng kaagnasan ay tinutukoy gamit ang isang micrometer o gamit ang mga instrumento na sumusukat sa kapal ng mga non-magnetic na anti-corrosion coatings sa bakal (halimbawa, ITP-1, MT-ZON, atbp.).

Para sa pana-panahong pagpapalakas ng profile, ang natitirang pagpapahayag ng mga reef pagkatapos ng paghuhubad ay dapat tandaan.

Sa mga lugar kung saan ang mga produkto ng kaagnasan ay napapanatili nang maayos, posible na halos husgahan ang lalim ng kaagnasan sa pamamagitan ng kanilang kapal gamit ang ratio.

kung saan 8 a. - average na lalim ng tuluy-tuloy na pare-parehong kaagnasan ng bakal; - kapal ng mga produkto ng kaagnasan.

Ang pagkilala sa estado ng reinforcement ng mga elemento ng reinforced concrete structures ay isinasagawa sa pamamagitan ng pag-alis ng proteksiyon na layer ng kongkreto na may pagkakalantad ng nagtatrabaho at pag-install ng reinforcement.

Ang reinforcement ay nakalantad sa mga lugar kung saan ito ay pinaka-weak sa pamamagitan ng kaagnasan, na kung saan ay ipinahayag sa pamamagitan ng pagbabalat ng proteksiyon layer ng kongkreto at ang pagbuo ng mga bitak at kalawangin mantsa na matatagpuan sa kahabaan ng reinforcement rods. Ang diameter ng reinforcement ay sinusukat gamit ang isang caliper o micrometer. Sa mga lugar kung saan ang reinforcement ay sumailalim sa matinding kaagnasan, na naging sanhi ng pagbagsak ng proteksiyon na layer, lubusan itong nililinis ng kalawang hanggang lumitaw ang isang metal na kinang.

Ang antas ng kaagnasan ng reinforcement ay nasuri ayon sa mga sumusunod na pamantayan: ang likas na katangian ng kaagnasan, kulay, density ng mga produkto ng kaagnasan, apektadong lugar ng ibabaw, cross-sectional area ng reinforcement, lalim ng mga sugat sa kaagnasan.

Sa patuloy na pare-parehong kaagnasan, ang lalim ng mga sugat sa kaagnasan ay natutukoy sa pamamagitan ng pagsukat sa kapal ng layer ng kalawang, na may ulcerative corrosion - sa pamamagitan ng pagsukat sa lalim ng mga indibidwal na ulser. Sa unang kaso, ang kalawang na pelikula ay pinaghihiwalay ng isang matalim na kutsilyo at ang kapal nito ay sinusukat sa isang caliper. Ipinapalagay na ang lalim ng kaagnasan ay katumbas ng alinman sa kalahati ng kapal ng rust layer o kalahati ng pagkakaiba sa pagitan ng disenyo at aktwal na diameters ng reinforcement.

Sa kaso ng pitting corrosion, inirerekumenda na gupitin ang mga piraso ng reinforcement at alisin ang kalawang sa pamamagitan ng pag-ukit (ilulubog ang reinforcement sa isang 10% na solusyon hydrochloric acid, na naglalaman ng 1% urotropine inhibitor) na sinusundan ng paghuhugas gamit ang tubig. Pagkatapos ang mga kabit ay dapat na ibabad sa loob ng 5 minuto sa isang puspos na solusyon ng sodium nitrate, alisin at punasan. Ang lalim ng mga ulser ay sinusukat gamit ang isang tagapagpahiwatig na may isang karayom ​​na naka-mount sa isang tripod.

Ang lalim ng kaagnasan ay natutukoy sa pamamagitan ng pagbabasa ng indicator arrow bilang pagkakaiba sa mga pagbasa sa gilid at ibaba ng hukay ng kaagnasan. Kapag tinutukoy ang mga lugar ng mga istruktura na may tumaas na kinakaing suot na nauugnay sa lokal (konsentradong) pagkakalantad sa mga agresibong kadahilanan, inirerekomenda na bigyang-pansin muna ang mga sumusunod na elemento at bahagi ng mga istruktura:

• mga yunit ng suporta ng mga rafters at rafter trusses, malapit sa kung saan matatagpuan ang mga funnel ng tubig sa panloob na paagusan;
• ang itaas na chord ng trusses sa mga punto kung saan ang mga aeration lamp at wind deflector post ay konektado sa kanila;
• ang itaas na mga chord ng rafter trusses, kung saan matatagpuan ang mga lambak ng bubong;
• truss support units na matatagpuan sa loob mga pader ng ladrilyo;
• ang mga itaas na bahagi ng mga haligi na matatagpuan sa loob ng mga pader ng ladrilyo;
• ang ilalim at mga base ng mga haligi na matatagpuan sa o sa ibaba ng antas ng sahig, lalo na sa panahon ng basang paglilinis sa silid (hydraulic wash);
• mga seksyon ng mga haligi ng mga multi-storey na gusali na dumadaan sa kisame, lalo na sa panahon ng pag-alis ng basang alikabok sa loob ng bahay;
• mga seksyon ng mga takip na slab na matatagpuan sa kahabaan ng mga lambak, sa mga funnel ng panloob na paagusan, sa panlabas na glazing at sa mga dulo ng mga lantern, sa mga dulo ng gusali.

Gastos ng inspeksyon ng reinforced concrete structures
mula sa 17,000 kuskusin.

Ang mga istrukturang binuo mula sa reinforced concrete ay mga matibay at matibay na bagay. Kung sila ay itinayo nang mahigpit alinsunod sa proyekto, kung gayon sa hinaharap ay hindi dapat magkaroon ng mga problema sa kanilang operasyon. Kahit na sigurado ka na ang bagay ay hindi nagkakamali sa mga tuntunin ng mga materyales na ginamit, ito ay nagkakahalaga ng regular na pagsubaybay dito. Ang katotohanan ay kahit na ang pinaka matibay na mga gusali ay nakalantad sa mga agresibong kadahilanan at ang kanilang paglaban sa kaagnasan ay nagsisimulang bumaba.

Ang aming mga eksperto sa antas ng propesyonal ay iniimbestigahan ng mga sibilyan at mga gusaling pang-industriya at mga istruktura sa Moscow at inirerekumenda ang pag-order ng isang inspeksyon ng reinforced concrete structures ng mga gusali:

• Bago i-commissioning.
• Sa loob ng 2 taon pagkatapos ng commissioning.
• Hindi bababa sa isang beses bawat 10 taon.
• Bago bumili.
• Bago ang muling pagpapaunlad, muling pagtatayo.
• Kung ang buhay ng serbisyo ng bagay ay nag-expire na.
• Pagkatapos mga likas na sakuna at mga aksidenteng gawa ng tao.

Mga presyo para sa inspeksyon ng reinforced concrete structures

Sa lahat ng mga sitwasyong ito, ang layunin ng inspeksyon ay upang matukoy ang teknikal na kondisyon, tukuyin ang mga depekto, at itatag ang kanilang mga sanhi. Tanging isang detalyadong pag-aaral ng reinforced concrete objects ang makakamit ang mga layuning ito. Ang pag-inspeksyon sa kondisyon ng mga bagay ay dapat isagawa lamang ng mga eksperto na may karapatang magtrabaho sa lugar na ito, iyon ay, nakatanggap sila ng access sa SRO upang magsagawa ng mga aktibidad sa larangan ng kadalubhasaan sa konstruksiyon.

Ang aming mga pakinabang

Mga dalubhasang espesyalista

Ang aming mga espesyalista, na nagtatrabaho sa larangang ito sa loob ng maraming taon, ay may buong hanay ng praktikal na kaalaman

Kalidad ng trabaho

Ang trabaho ay tumatagal ng isang minimum na oras, habang ang kalidad ay palaging nananatiling pinakamahusay

Malawak na hanay ng mga serbisyo

Ang aming kumpanya ay dalubhasa sa pagbibigay ng hanay ng mga serbisyo

Abot-kayang presyo

Abot-kayang presyo na may mataas na kalidad ng trabaho

Paano tayo magtatrabaho?

Bagaman iba-iba ang reinforced concrete structures, ang kanilang pagsusuri ay isinasagawa ayon sa isang algorithm:

• Paghahanda at pag-aaral ng teknikal at disenyong dokumentasyon.
• gawain sa bukid. Isinasagawa ang mga ito nang direkta sa site. Ang mga eksperto ay nagsasagawa ng isang visual, detalyadong pagsusuri. Naka-on na sila sa yugtong ito Gumagamit sila ng ultra-tumpak na kagamitan na nagbibigay-daan sa amin upang matukoy ang lakas at iba pang mga katangian ng mga materyales.
• Mga pagsubok sa laboratoryo ng mga sample na kinuha sa nakaraang yugto.
• Analytical na gawain kasama ang mga resultang nakuha, pagtukoy sa mga sanhi ng mga depekto. Tandaan na ang pinakakaraniwang sanhi ng pagkasira ng reinforced concrete mga elemento ng istruktura ay leaching, carbonation, kalawang, atbp.
• Pag-drawing ng isang teknikal na ulat at ibibigay ito sa customer.

Sa pamamagitan ng pagtawag sa aming mga eksperto, linawin mo ang mga presyo para sa serbisyo: bibigyan nila ng pangalan ang mga paunang taripa para sa inspeksyon ng reinforced concrete structures ng mga gusali. Ang eksaktong halaga ay kakalkulahin pagkatapos suriin ang mga teknikal na detalye.

Grupo ng Pananaliksik "Kaligtasan at Pagkakaaasahan"

Kadalubhasaan sa konstruksiyon, Pag-inspeksyon ng gusali, Pag-audit ng enerhiya, Pamamahala ng lupa, Disenyo

Hindi lihim na sa panahon ng pagtatayo at pagpapatakbo ng mga gusali at istruktura, ang mga hindi katanggap-tanggap na pagpapalihis, bitak, at pinsala ay nangyayari sa mga reinforced concrete structures. Ang mga hindi pangkaraniwang bagay na ito ay maaaring sanhi ng alinman sa mga paglihis mula sa mga kinakailangan sa disenyo sa panahon ng paggawa at pag-install ng mga istrukturang ito, o ng mga pagkakamali sa disenyo.

Ang isang inspeksyon ng reinforced concrete structures ay hinihiling upang masuri ang pisikal na kondisyon ng istraktura, itatag ang mga sanhi ng pinsala, at matukoy ang aktwal na lakas, crack resistance at rigidity ng istraktura. Mahalagang tama na masuri ang kapasidad ng pagkarga ng mga istruktura at bumuo ng mga rekomendasyon para sa kanilang karagdagang operasyon. At ito ay posible lamang bilang resulta ng detalyadong field study.

Ang pangangailangan para sa naturang pagsusuri ay lumitaw sa mga kaso ng pag-aaral ng mga kakaibang katangian ng pagpapatakbo ng mga istruktura at istruktura sa mahirap na kondisyon, sa panahon ng muling pagtatayo ng isang gusali o istraktura, sa panahon ng proseso ng pagsusuri, kung may mga paglihis mula sa disenyo sa mga disenyo, at sa maraming iba pang mga kaso.

Ang inspeksyon ng reinforced concrete structures ay binubuo ng ilang yugto. Naka-on paunang yugto ang isang paunang inspeksyon ng mga istruktura ay isinasagawa upang matukoy ang pagkakaroon ng ganap o bahagyang nawasak na mga lugar, reinforcement break, konkretong pinsala, pag-aalis ng mga suporta at elemento sa mga gawa na istruktura.

Sa susunod na yugto, mayroong pamilyar sa disenyo at teknikal na dokumentasyon, na sinusundan ng isang direktang pagsusuri ng mga reinforced concrete structures, na ginagawang posible upang makakuha ng isang tunay na larawan ng estado ng mga istruktura at ang kanilang operasyon sa ilalim ng mga kondisyon ng operating. Depende sa mga gawain na itinalaga, ang lakas ng kongkreto ay maaaring masuri gamit ang mga hindi mapanirang pamamaraan, pati na rin ang pagtukoy ng aktwal na pampalakas, na binubuo ng pagkolekta ng data sa aktwal na estado ng reinforcement at paghahambing ng mga ito sa mga parameter na nilalaman sa mga gumaganang guhit. , pati na rin ang piling pagsuri sa pagsunod ng aktwal na pampalakas sa disenyo ng isa.

Since epektibong pagkarga maaaring magkaiba nang malaki mula sa mga disenyo, ang estado ng stress ng mga istruktura ay nasuri. Para sa layuning ito, tinutukoy ang mga aktwal na pagkarga at epekto. Kung kinakailangan, ang buong-scale na pagsubok ay maaaring isang pagpapatuloy. Sa pagtatapos, ang isang konstruksiyon at teknikal na konklusyon ay inilabas.

Nagtatrabaho kami ayon sa prinsipyong ito:

1 I-dial mo ang aming numero at magtanong ng mga bagay na mahalaga sa iyo, at nagbibigay kami ng mga komprehensibong sagot sa kanila.

2 Pagkatapos suriin ang iyong sitwasyon, tinutukoy namin ang isang listahan ng mga tanong na dapat sagutin ng aming mga eksperto. Ang isang kasunduan upang magsagawa ng inspeksyon ng mga reinforced concrete structures ay maaaring tapusin alinman sa aming opisina o direkta sa iyong site.

3 Pupunta kami sa iyo sa oras na maginhawa para sa iyo at magsasagawa ng inspeksyon ng mga reinforced concrete structures.

Pagkatapos ng trabaho, gamit mga espesyal na aparato(mapanirang at hindi mapanirang pagsubok), makakatanggap ka ng isang nakasulat na konstruksiyon at teknikal na ulat, na sumasalamin sa lahat ng mga depekto, ang mga dahilan para sa kanilang paglitaw, isang ulat ng larawan, mga kalkulasyon ng disenyo, isang pagtatasa ng pag-aayos ng pagpapanumbalik, mga konklusyon at mga rekomendasyon.

Ang halaga ng inspeksyon ng reinforced concrete structures ay nagsisimula sa 15,000 rubles.

Ang time frame para sa pagtanggap ng konklusyon ay mula sa 3 araw ng trabaho.

4 Maraming mga kliyente ang nangangailangan ng pagbisita mula sa isang espesyalista na walang kasunod na konklusyon. Ang isang eksperto sa konstruksiyon at teknikal ay magsasagawa ng inspeksyon ng mga reinforced concrete structures, batay sa mga resulta kung saan magbibigay siya ng oral na ulat na may mga konklusyon at rekomendasyon sa site. Maaari kang magpasya kung gagawa ng nakasulat na konklusyon batay sa mga resulta ng pananaliksik sa ibang pagkakataon.

Ang gastos ng pagbisita ng aming eksperto ay nagsisimula sa 7,000 rubles.

5 Sa aming kumpanya mayroon kaming mga designer at constructor na, batay sa aming konklusyon, ay maaaring bumuo ng isang proyekto para sa pag-aalis ng mga kakulangan at isang proyekto para sa pagpapalakas ng mga istruktura.