Obliczanie słupa stalowego. Postanowienia ogólne. a - powierzchnia przekroju brutto Gięcie elementów stalowych

Obliczanie słupa stalowego. Postanowienia ogólne. a - powierzchnia przekroju brutto Gięcie elementów stalowych
Obliczanie słupa stalowego. Postanowienia ogólne. a - powierzchnia przekroju brutto Gięcie elementów stalowych
11.03.2020

Początkowo metal, jako najtrwalszy materiał, służył do celów ochronnych – ogrodzenia, bramy, kraty. Potem zaczęli używać żeliwnych słupów i łuków. Rozszerzony rozwój produkcji przemysłowej wymagał budowy konstrukcji o dużych rozpiętościach, co stymulowało pojawienie się walcowanych belek i kratownic. W rezultacie metalowa rama stała się kluczowym czynnikiem w rozwoju formy architektonicznej, pozwalając ścianom uwolnić się od funkcji konstrukcji nośnej.

Elementy stalowe centralnego naciągu i centralnego ściskania. Obliczanie wytrzymałości elementów poddanych centralnemu rozciąganiu lub ściskaniu siłą N, należy wykonać według wzoru

gdzie jest obliczoną wytrzymałością stali na rozciąganie, ściskanie, zginanie w zakresie granicy plastyczności; jest polem przekroju netto, tj. powierzchnia pomniejszona o osłabienie przekroju, - współczynnik warunków pracy, przyjęty zgodnie z tabelami SNIP N-23-81 * "Konstrukcje stalowe".

Przykład 3.1. Otwór o średnicy d= = 10 cm (ryc. 3.7). Grubość ścianki dwuteownika - s- 5,2 mm, powierzchnia przekroju brutto - cm2.

Wymagane jest określenie dopuszczalnego obciążenia, które można przyłożyć wzdłuż osi podłużnej osłabionej belki dwuteowej. Opór projektowy zaczął przybierać kg / cm2 i.

Decyzja

Obliczamy powierzchnię przekroju netto:

gdzie jest powierzchnia przekroju brutto, tj. całkowita powierzchnia przekroju poprzecznego, z wyłączeniem osłabienia, jest przyjmowana zgodnie z GOST 8239–89 „Bielki dwuteowe ze stali walcowanej na gorąco”.

Określ dopuszczalne obciążenie:

Wyznaczanie bezwzględnego wydłużenia pręta stalowego napinanego centralnie

Dla pręta ze skokową zmianą pola przekroju poprzecznego i siły normalnej, wydłużenie całkowite jest obliczane przez sumowanie algebraiczne wydłużeń każdego przekroju:

gdzie P - liczba działek; i- numer partii (i = 1, 2,..., P).

Wydłużenie od ciężaru własnego pręta o stałym przekroju określa wzór

gdzie γ jest ciężarem właściwym materiału pręta.

Kalkulacja zrównoważonego rozwoju

Obliczenia stateczności elementów pełnościennych poddanych centralnemu ściskaniu siłą N, należy wykonać według wzoru

gdzie A jest powierzchnią przekroju brutto; φ - współczynnik wyboczenia, przyjmowany w zależności od podatności

Ryż. 3.7.

i obliczeniowej wytrzymałości stali zgodnie z tabelą w SNIP N-23–81 * „Konstrukcje stalowe”; μ jest współczynnikiem redukcji długości; – minimum promień bezwładności Przekrój; Elastyczność λ elementów ściskanych lub rozciąganych nie powinna przekraczać wartości podanych w SNIP „Konstrukcje stalowe”.

Obliczenia elementów kompozytowych z kątowników, ceowników (rys. 3.8) itp., połączonych blisko lub przez uszczelki, należy wykonywać jako pełnościenne, pod warunkiem, że największe wolne przestrzenie w obszarach pomiędzy zgrzewanymi listwami lub pomiędzy środkami śruby skrajne nie przekraczają dla elementów ściskanych i rozciąganych.

Ryż. 3.8.

Gięcie elementów stalowych

Obliczenie belek wygiętych w jednej z głównych płaszczyzn odbywa się według wzoru

gdzie M - maksymalny moment zginający; jest modułem przekroju netto.

Wartości naprężeń ścinających τ w środku elementów zginanych muszą spełniać warunek

gdzie Q- siła poprzeczna w przekroju; - moment statyczny połowy przekroju względem osi głównej z;- osiowy moment bezwładności; t- grubość ściany; – obliczeniowa wytrzymałość stali na ścinanie; - granica plastyczności stali, przyjęta zgodnie z normami i specyfikacjami państwowymi dla stali; - współczynnik niezawodności materiału, przyjęty zgodnie z SNIP 11-23-81 * „Konstrukcje stalowe”.

Przykład 3.2. Należy dobrać przekrój belki stalowej jednoprzęsłowej obciążonej równomiernie rozłożonym obciążeniem q= 16 kN/m, długość puszki ja= 4 m, MPa. Przekrój belki jest prostokątny ze stosunkiem wysokości h na szerokość b belki równe 3 ( h/b = 3).

    powierzchnia całkowita (brutto)- Pole przekroju kamienia (bloku) bez odliczania obszarów pustych przestrzeni i wystających części. [Angielsko-rosyjski słownik do projektowania konstrukcji budowlanych. MNTKS, Moskwa, 2011] Tematy konstrukcji budowlanych EN powierzchnia brutto ...

    powierzchnia brutto śruby- A - [Angielsko-rosyjski słownik projektowania strukturalnego. MNTKS, Moskwa, 2011] Tematy konstrukcje budowlane Synonimy EN przekrój brutto śruby … Podręcznik tłumacza technicznego

    część nośna- 3.10 część nośna: Element konstrukcji mostowej, który przenosi obciążenie z nadbudówki i zapewnia niezbędne przemieszczenia kątowe i liniowe jednostek nośnych nadbudówki. Źródło: STO GK Transstroy 004 2007: Metal ... ...

    GOST R 53628-2009: Metalowe łożyska wałeczkowe do budowy mostów. Specyfikacje- Terminologia GOST R 53628 2009: Metalowe łożyska wałeczkowe do budowy mostów. Specyfikacje oryginalny dokument: 3.2 Długość przęsła: Odległość między skrajnymi elementami konstrukcyjnymi przęsła, mierzona zgodnie z ... Słownik-odnośnik terminów dokumentacji normatywnej i technicznej

    Konstrukcje murowane z kamieni naturalnych lub sztucznych. MURU Z KAMIENIA NATURALNEGO Ze względu na piękne naprzemienne rzędy murów, a także naturalny kolor kamieni naturalnych, murowanie z takich kamieni daje architektowi więcej możliwości ... ... Encyklopedia Colliera

    Terminologia 1: : dw Numer dnia tygodnia. „1” odpowiada poniedziałkowi Definicje pojęć z różnych dokumentów: dw DUT Różnica między Moskwą a UTC wyrażona jako całkowita liczba godzin Definicje pojęć z ... ... Słownik-odnośnik terminów dokumentacji normatywnej i technicznej

    - (USA) (Stany Zjednoczone Ameryki, USA). I. Informacje ogólne USA to stan w Ameryce Północnej. Powierzchnia wynosi 9,4 mln km2. Populacja 216 milionów ludzi (1976, zał.). Stolica Waszyngtonu. Administracyjnie terytorium Stanów Zjednoczonych ...

    GOST R 53636-2009: Miazga, papier, tektura. Warunki i definicje- Terminologia GOST R 53636 2009: Masa celulozowa, papier, tektura. Terminy i definicje dokument oryginalny: 3.4.49 absolutnie sucha masa: Masa papieru, tektury lub masy włóknistej po wysuszeniu w temperaturze (105 ± 2) ° C do stałej masy w warunkach ... ... Słownik-odnośnik terminów dokumentacji normatywnej i technicznej

    Elektrownia wodna (HPP), zespół konstrukcji i urządzeń, dzięki którym energia przepływu wody zamieniana jest na energię elektryczną. Elektrownia wodna składa się z sekwencyjnego łańcucha konstrukcji hydraulicznych (patrz Hydrauliczne ... ... Wielka radziecka encyklopedia

    - (do 1935 r. Persja) I. Informacje ogólne I. państwo w Azji Zachodniej. Graniczy na północy z ZSRR, na zachodzie z Turcją i Irakiem, na wschodzie z Afganistanem i Pakistanem. Jest myte na północy przez Morze Kaspijskie, na południu przez zatokę Perską i Omańską, w ... ... Wielka radziecka encyklopedia

    snip-id-9182: Specyfikacje techniczne dotyczące rodzajów prac przy budowie, przebudowie i naprawie dróg oraz sztucznych konstrukcji na nich- Terminologia snip id 9182: Specyfikacje techniczne dla rodzajów prac przy budowie, przebudowie i naprawie dróg oraz sztucznych konstrukcji na nich: 3. Dystrybutor asfaltu. Służy do wzmacniania granulatu asfaltobetonowego ... ... Słownik-odnośnik terminów dokumentacji normatywnej i technicznej

4.5. Szacunkową długość elementów należy określić, mnożąc ich długość swobodną przez współczynnik

zgodnie z pkt 4.21 i 6.25.

4.6. Elementy kompozytowe na połączeniach podatnych, podpartych całym przekrojem, należy obliczyć pod kątem wytrzymałości i stateczności według wzorów (5) i (6), jednocześnie wyznaczając jako sumaryczne powierzchnie wszystkich rozgałęzień. Elastyczność elementów składowych należy określić biorąc pod uwagę podatność złączy według wzoru

(11)

podatność całego elementu względem osi (rys. 2), liczona od długości efektywnej bez podatności;

elastyczność oddzielnej gałęzi względem osi I - I (patrz ryc. 2), obliczona na podstawie szacowanej długości gałęzi; przy mniej niż siedmiu grubościach () gałęzie przyjmują =0;

współczynnik zmniejszenia elastyczności, określony wzorem

(12)

szerokość i wysokość przekroju elementu, cm;

szacunkowa liczba szwów w elemencie, określona przez liczbę szwów, w których sumuje się wzajemne przesunięcie elementów (na ryc. 2, a - 4 szwy, na ryc. 2, b - 5 szwów);

szacowana długość elementu, m;

szacunkowa liczba nacięć wiązań w jednym szwie na 1 m elementu (dla kilku szwów o różnej liczbie nacięć należy przyjąć średnią liczbę nacięć dla wszystkich szwów);

współczynnik podatności złączy, który należy wyznaczyć ze wzorów z tabeli 12.

Przy określaniu średnicy gwoździ nie należy przyjmować więcej niż 0,1 grubości łączonych elementów. Jeżeli rozmiar ściśniętych końców gwoździ jest mniejszy niż 4, wówczas nacięcia w sąsiadujących z nimi szwach nie są brane pod uwagę w obliczeniach. Wartość połączeń na stalowych kołkach walcowych powinna być określona przez grubość cieńszych łączonych elementów.

Ryż. 2. Komponenty

a - z uszczelkami; b - bez uszczelek

Tabela 12

Rodzaj połączenia

Współczynnik przy

centralna kompresja

zginanie kompresja

2. Stalowe kołki cylindryczne:

a) średnica grubości łączonych elementów

b) średnica > grubość łączonych elementów

3. Cylindryczne kołki dębowe

4. Dębowe kołki lamelowe

Uwaga: Średnice gwoździ i kołków, grubość elementów, szerokość i grubość kołków lamelowych należy przyjmować w cm.

Przy określaniu średnicy kołków cylindrycznych dębowych należy przyjąć nie więcej niż 0,25 grubości cieńszego łączonych elementów.

Krawaty w szwach powinny być rozmieszczone równomiernie na całej długości elementu. W zawiasowych elementach prostoliniowych dopuszcza się umieszczanie połączeń w środkowych ćwiartkach długości w połowie długości, wprowadzając do obliczeń wg wzoru (12) wartość przyjętą dla skrajnych ćwiartek długości elementu.

Elastyczność elementu złożonego obliczoną wzorem (11) należy przyjąć nie więcej niż elastyczność poszczególnych gałęzi, określoną wzorem

(13)

suma całkowitych momentów bezwładności przekrojów poszczególnych gałęzi względem ich własnych osi równoległych do osi (patrz ryc. 2);

powierzchnia przekroju brutto elementu;

Szacowana długość elementu.

Podatność elementu kompozytowego względem osi przechodzącej przez środki ciężkości przekrojów wszystkich gałęzi (oś na rys. 2) należy określić jak dla elementu pełnego, tj. bez uwzględnienia zgodności obligacji, jeśli gałęzie są równomiernie obciążone. W przypadku nierównomiernie obciążonych gałęzi należy postępować zgodnie z pkt 4.7.

Jeżeli gałęzie elementu złożonego mają inny przekrój, to obliczoną podatność gałęzi we wzorze (11) należy przyjąć jako równą:

(14)

definicja jest podana na rys.2.

4.7. Elementy kompozytowe na połączeniach podatnych, których niektóre gałęzie nie są podparte na końcach, można obliczyć pod względem wytrzymałości i stateczności według wzorów (5), (6) z zastrzeżeniem następujących warunków:

a) pole przekroju poprzecznego elementu i powinno być określone przez przekrój podpartych gałęzi;

b) elastyczność elementu względem osi (patrz rys. 2) jest określona wzorem (11); w tym przypadku moment bezwładności jest brany pod uwagę wszystkie gałęzie, a obszar - tylko obsługiwane;

c) przy wyznaczaniu podatności względem osi (patrz rys. 2) moment bezwładności należy wyznaczyć wzorem

momenty bezwładności przekrojów poprzecznych gałęzi podpartych i niepodpartych.

4.8. Obliczenia stateczności centralnie ściskanych elementów przekroju o zmiennej wysokości należy wykonać według wzoru

powierzchnia przekroju brutto z maksymalnymi wymiarami;

współczynnik uwzględniający zmienność wysokości przekroju, określony zgodnie z tabelą 1, dodatek 4 (dla elementów stałego przekroju);

współczynnik wyboczenia określony zgodnie z p. 4.3 dla podatności odpowiadającej przekrojowi o maksymalnych wymiarach.

Gięcie elementów

4.9. Obliczanie elementów zginanych zabezpieczonych przed wyboczeniem płaskiej formy odkształcenia (patrz p. 4.14 i 4.15) na wytrzymałość przy naprężeniach normalnych należy przeprowadzić według wzoru

obliczony moment zginający;

obliczeniowa wytrzymałość na zginanie;

moduł projektowy przekroju elementu. W przypadku elementów pełnych do zginania elementów na połączeniach podatnych, obliczony moduł modułu należy przyjąć jako równy modułowi netto pomnożonemu przez współczynnik ; wartości dla elementów składających się z identycznych warstw podano w tabeli 13. Przy określaniu osłabienia odcinków, znajdujących się na odcinku elementu o długości do 200 mm, bierze się je połączone w jedną sekcję.

Tabela 13

Notacja współczynnika

Liczba warstw na element

Wartość współczynników do obliczania składowych zginanych w przęsłach, m

Notatka. Dla wartości pośrednich rozpiętości i liczby warstw współczynniki określa się przez interpolację.

4.10. Obliczanie elementów zginanych na wytrzymałość na ścinanie należy wykonać według wzoru

projektowa siła ścinająca;

statyczny moment brutto przesuniętej części przekroju elementu względem osi neutralnej;

całkowity moment bezwładności przekroju elementu względem osi neutralnej;

obliczona szerokość przekroju elementu;

obliczeniowa nośność na ścinanie przy zginaniu.

4.11. Liczba nacięć równomiernie rozmieszczonych w każdym szwie elementu kompozytowego w przekroju z jednoznacznym wykresem sił poprzecznych musi spełniać warunek

(19)

obliczona nośność połączenia w tym szwie;

momenty zginające w początkowych i końcowych przekrojach rozpatrywanego przekroju.

Notatka. Jeśli w szwie występują wiązania o różnej nośności, ale

identyczny charakter pracy (np. kołki i gwoździe), łożysko

ich umiejętności należy podsumować.

4.12. Obliczenia elementów przekroju bryłowego na wytrzymałość przy zginaniu ukośnym należy przeprowadzić według wzoru

(20)

składowe obliczonego momentu zginającego dla głównych osi przekroju oraz

moduł przekroju netto wokół głównych osi przekroju i

4.13. Klejone elementy krzywoliniowe zginane o moment zmniejszający ich krzywiznę należy sprawdzić pod kątem promieniowych naprężeń rozciągających według wzoru

(21)

normalne naprężenie w skrajnym włóknie rozciągniętej strefy;

naprężenie normalne w włóknie pośrednim przekroju, dla którego wyznaczane są promieniowe naprężenia rozciągające;

odległość między skrajnymi a rozważanymi włóknami;

promień krzywizny linii przechodzącej przez środek ciężkości wykresu normalnych naprężeń rozciągających, zamknięty między skrajnymi i rozważanymi włóknami;

obliczona wytrzymałość drewna na rozciąganie w poprzek włókien, zgodnie z pkt 7 tabeli 3.

4.14. Obliczenia stateczności płaskiej formy odkształcenia elementów giętych o przekroju prostokątnym należy przeprowadzić według wzoru

maksymalny moment zginający w rozważanym przekroju

maksymalny moduł brutto w rozpatrywanym obszarze

Współczynnik zginania elementów o przekroju prostokątnym, odchylonych od płaszczyzny gięcia i unieruchomionych przed obrotem wokół osi podłużnej w przekrojach odniesienia, należy wyznaczyć ze wzoru

odległość między odcinkami nośnymi elementu, a przy ustalaniu ściśniętej krawędzi elementu w punktach pośrednich od przesunięcia od płaszczyzny gięcia - odległość między tymi punktami;

szerokość przekroju;

maksymalna wysokość przekroju na stronie;

współczynnik zależny od kształtu krzywej momentów zginających w przekroju, wyznaczony zgodnie z tabelami 2, 3, zał. 4 tych norm.

Przy obliczaniu momentów zginających o wysokości zmieniającej się liniowo na długości i stałej szerokości przekroju, które nie posiadają mocowań od płaszczyzny wzdłuż krawędzi rozciągniętej od momentu, lub ze współczynnikiem wg wzoru (23) pomnożone przez dodatkowy współczynnik.Wartości podano w Tabeli 2, Załącznik 4. Przy =1.

Przy zbrojeniu od płaszczyzny gięcia w punktach pośrednich rozciągniętej krawędzi elementu w przekroju współczynnik wyznaczony wzorem (23) należy pomnożyć przez współczynnik:

:= (24)

kąt środkowy w radianach określający przekrój elementu o kształcie kołowym (dla elementów prostoliniowych);

liczba pośrednich wzmocnionych (tym samym krokiem) punktów rozciągniętej krawędzi na przekroju (dla wartości należy przyjąć równą 1).

4.15. Sprawdzenie stateczności płaskiej formy odkształcenia elementów giętych o przekroju dwuteowym lub skrzynkowym należy przeprowadzić w przypadkach, gdy

szerokość skompresowanego pasa przekroju.

Obliczenia należy wykonać według wzoru

współczynnik zginania wzdłużnego od płaszczyzny zginania ściskanego pasa elementu, określony zgodnie z p. 4.3;

projektować wytrzymałość na ściskanie;

moduł brutto przekroju; w przypadku ścian ze sklejki zmniejszony moduł nośności w płaszczyźnie zginania elementu.

Elementy poddane działaniu siły osiowej przy zginaniu

4.16. Obliczenia elementów mimośrodowo rozciąganych i rozciąganych należy wykonać według wzoru

(27)

4.17. Obliczenia wytrzymałości elementów mimośrodowo ściskanych i ściskanych giętych należy wykonać według wzoru

(28)

Uwagi: 1. Dla elementów zawiasowych z symetrycznymi schematami

momenty zginające sinusoidalne, paraboliczne, wielokątne

i zbliżone do nich kontury, tak samo jak elementy konsoli powinny

określić według wzoru

współczynnik zmieniający się od 1 do 0, uwzględniający dodatkowy moment od siły wzdłużnej od ugięcia elementu, określony wzorem

moment zginający w przekroju obliczeniowym bez uwzględnienia dodatkowego momentu od siły podłużnej;

współczynnik określony wzorem (8) p.4.3.

2. W przypadku, gdy wykresy momentów zginających w elementach przegubowych mają kształt trójkątny lub prostokątny, współczynnik według wzoru (30) należy pomnożyć przez współczynnik korygujący:

(31)

3. Przy asymetrycznym obciążeniu elementów przegubowych wielkość momentu zginającego należy wyznaczyć ze wzoru

(32)

momenty zginające w obliczonym przekroju elementu z symetrycznych i skośnie symetrycznych składowych obciążenia;

współczynniki określone wzorem (30) przy wartościach smukłości odpowiadających formom wyboczeniowym symetrycznym i ukośnym.

4. W przypadku elementów przekroju o zmiennej wysokości, powierzchnię we wzorze (30) należy przyjąć jako maksymalną wysokość przekroju, a współczynnik należy pomnożyć przez współczynnik zaczerpnięty z tabeli 1, załącznik 4.

5. Jeżeli stosunek naprężeń od zginania do naprężeń od ściskania jest mniejszy niż 0,1, elementy zginane na ściskanie należy również sprawdzić pod kątem stateczności według wzoru (6) bez uwzględniania momentu zginającego.

4.18. Obliczenia stateczności płaskiego odkształcenia elementów ściśnięto-giętych należy przeprowadzić według wzoru

(33)

powierzchnia brutto z maksymalnymi wymiarami przekroju elementu w serwisie;

dla elementów bez mocowania strefy rozciągniętej od płaszczyzny odkształcenia oraz dla elementów posiadających takie mocowania;

współczynnik wyboczenia określony wzorem (8) na podatność przekroju elementu o szacowanej długości od płaszczyzny odkształcenia;

współczynnik określony wzorem (23).

Jeżeli w elemencie znajdują się mocowania w obszarze płaszczyzny deformacji od strony krawędzi rozciągniętej od momentu, współczynnik należy pomnożyć przez współczynnik określony wzorem (24), a współczynnik - przez współczynnik według wzoru

(34)

Przy obliczaniu elementów przekroju o zmiennej wysokości, które nie mają mocowań z płaszczyzny wzdłuż krawędzi rozciągniętej od momentu lub w , współczynniki określone wzorami (8) i (23) należy dodatkowo pomnożyć odpowiednio przez współczynnik współczynniki i podane w tabelach 1 i 2 w załączniku .4. Na

4.19. W kompozytowych elementach ściśnięto-giętych należy sprawdzić stateczność najbardziej obciążonego odgałęzienia, jeżeli jego szacowana długość przekracza siedem grubości odgałęzień, zgodnie ze wzorem

(35)

Stabilność giętego na ściskanie elementu kompozytowego od płaszczyzny zginania należy sprawdzić wzorem (6) bez uwzględniania momentu zginającego.

4.20. Liczba nacięć wiązania, równomiernie rozmieszczonych w każdym szwie ściśnięto-giętego elementu kompozytowego w przekroju z jednoznacznym wykresem sił poprzecznych przy przyłożeniu siły ściskającej na całym przekroju, musi spełniać warunek

gdzie współczynnik pochodzi z tabeli 1, dodatek 4.

całkowity moment statyczny przesuniętej części przekroju względem osi neutralnej;

z końcówkami na zawiasach, a także z mocowaniem na zawiasach w punktach pośrednich elementu - 1;

z jednym zawiasowym i drugim ściśniętym końcem - 0,8;

z jednym zaciśniętym i innym wolnym obciążonym końcem - 2,2;

z obydwoma ściągniętymi końcami - 0,65.

W przypadku obciążenia wzdłużnego rozłożonego równomiernie na długości elementu należy przyjąć współczynnik równy:

z obydwoma zawiasami - 0,73;

z jednym ściśniętym, a drugim wolnym końcem - 1.2.

Szacunkową długość przecinających się elementów połączonych ze sobą na skrzyżowaniu należy przyjąć jako równą:

przy sprawdzaniu stateczności w płaszczyźnie konstrukcji - odległość od środka węzła do punktu przecięcia elementów;

przy sprawdzaniu stateczności z płaszczyzny konstrukcji:

a) w przypadku przecięcia dwóch ściśniętych elementów - pełną długość elementu;

Nazwa elementów konstrukcyjnych

Najwyższa elastyczność

1. Ściśnięte pasy, zastrzały i słupki podporowe kratownicy, kolumny

2. Inne ściśnięte elementy wiązarów i inne konstrukcje przelotowe

3. Elementy skompresowanego łącza

4. Rozciągnięte pasy kratownicowe w płaszczyźnie pionowej

5. Inne elementy napinające kratownic i inne konstrukcje przelotowe

Do napowietrznych linii energetycznych

Wartość należy przyjąć co najmniej 0,5;

c) w przypadku przecięcia elementu ściskanego z elementem rozciągniętym o równej wielkości - największą długość elementu ściskanego, mierzoną od środka węzła do punktu przecięcia elementów.

Jeżeli przecinające się elementy mają przekrój złożony, to odpowiednie wartości smukłości określone wzorem (11) należy podstawić do wzoru (37).

4.22. Elastyczność elementów i ich poszczególnych gałęzi w konstrukcjach drewnianych nie powinna przekraczać wartości podanych w tabeli 14.

Funkcje obliczania elementów klejonych

sklejka z drewnem

4.23. Obliczenia sklejonych elementów ze sklejki z drewnem należy przeprowadzić metodą zredukowanego przekroju.

4.24. Wytrzymałość poszycia ze sklejki rozciąganej płyt (rys. 3) i paneli należy sprawdzić wg wzoru

moment wskaźnika wytrzymałości zredukowany do sklejki, który należy określić zgodnie z instrukcją z punktu 4.25.

4.25. Zmniejszony moduł przekroju poprzecznego płyt sklejkowych z drewnem należy wyznaczyć ze wzoru

odległość od środka ciężkości zredukowanego odcinka do zewnętrznej krawędzi skóry;

Rys.3. Przekrój sklejki klejonej i desek drewnianych

moment statyczny przesuniętej części przekroju zredukowanego względem osi neutralnej;

konstrukcja odporności na wykruszanie drewna wzdłuż włókien lub sklejki wzdłuż włókien warstw zewnętrznych;

obliczoną szerokość przekroju, którą należy przyjąć jako równą całkowitej szerokości żeber ramy.

Słup to pionowy element konstrukcji nośnej budynku, który przenosi obciążenia z wyższych konstrukcji na fundament.

Przy obliczaniu słupów stalowych należy kierować się SP 16.13330 „Konstrukcje stalowe”.

W przypadku słupa stalowego zwykle stosuje się dwuteownik, rurę, profil kwadratowy, złożony odcinek kanałów, narożniki, blachy.

W przypadku słupów centralnie ściskanych optymalnie jest zastosowanie rury lub profilu kwadratowego - są ekonomiczne pod względem masy metalowej i mają piękny estetyczny wygląd, jednak wewnętrznych wnęk nie można pomalować, dlatego profil ten musi być szczelny.

Powszechne jest stosowanie dwuteownika z szeroką półką do słupów - gdy słup jest ściśnięty w jednej płaszczyźnie, ten rodzaj profilu jest optymalny.

Ogromne znaczenie ma sposób mocowania kolumny w fundamencie. Kolumna może być zawiasowa, sztywna w jednej płaszczyźnie i zawiasowa w drugiej lub sztywna w 2 płaszczyznach. Wybór mocowania zależy od konstrukcji budynku i jest ważniejszy w obliczeniach, ponieważ. szacunkowa długość kolumny zależy od sposobu mocowania.

Należy również wziąć pod uwagę sposób mocowania płatwi, paneli ściennych, belek lub kratownic do słupa, jeżeli obciążenie przenoszone jest z boku słupa to należy uwzględnić mimośród.

Gdy słup jest ściśnięty w fundamencie, a belka jest sztywno przymocowana do słupa, obliczona długość wynosi 0,5 l, ale w obliczeniach zwykle uwzględnia się 0,7 l. belka ugina się pod wpływem obciążenia i nie dochodzi do całkowitego ściśnięcia.

W praktyce słup nie jest rozpatrywany oddzielnie, ale w programie modeluje się ramę lub trójwymiarowy model budynku, jest on ładowany i obliczany jest słup w złożeniu i wybierany jest wymagany profil, ale w programach można go trudno brać pod uwagę osłabienie przekroju przez otwory na śruby, więc może być konieczne ręczne sprawdzenie przekroju.

Aby obliczyć słup, musimy znać maksymalne naprężenia ściskające / rozciągające oraz momenty występujące w kluczowych przekrojach, w tym celu budujemy wykresy naprężeń. W tym przeglądzie rozważymy tylko obliczenia wytrzymałości kolumny bez wykreślania.

Kolumnę obliczamy według następujących parametrów:

1. Wytrzymałość na rozciąganie/ściskanie

2. Stabilność przy centralnym ściskaniu (w 2 płaszczyznach)

3. Wytrzymałość przy łącznym działaniu siły podłużnej i momentów zginających

4. Sprawdzenie maksymalnej elastyczności pręta (w 2 płaszczyznach)

1. Wytrzymałość na rozciąganie/ściskanie

Zgodnie z SP 16.13330 p. 7.1.1 obliczenia wytrzymałościowe elementów stalowych o wytrzymałości standardowej R yn ≤ 440 N/mm2 w przypadku centralnego rozciągania lub ściskania siłą N należy przeprowadzić wg wzoru

A n jest polem przekroju profilu netto, tj. biorąc pod uwagę osłabienie jego dziur;

R y jest nośnością obliczeniową stali walcowanej (zależna od gatunku stali, patrz Tabela B.5 w SP 16.13330);

γ c jest współczynnikiem warunków pracy (patrz tabela 1 SP 16.13330).

Za pomocą tego wzoru możesz obliczyć minimalną wymaganą powierzchnię przekroju profilu i ustawić profil. W przyszłości w obliczeniach weryfikacyjnych wybór przekroju słupa będzie można wykonać tylko metodą wyboru przekroju, więc tutaj możemy ustawić punkt początkowy, od którego przekrój nie może być mniejszy.

2. Stabilność przy centralnej kompresji

Obliczenia stateczności przeprowadza się zgodnie z SP 16.13330 pkt 7.1.3 według wzoru

A- pole przekroju profilu brutto, tj. bez uwzględnienia osłabienia jego otworów;

R

γ

φ jest współczynnikiem stabilności przy centralnym ściskaniu.

Jak widać, ten wzór jest bardzo podobny do poprzedniego, ale tutaj pojawia się współczynnik φ , aby to obliczyć, musimy najpierw obliczyć warunkową elastyczność pręta λ (oznaczone myślnikiem powyżej).

gdzie R y jest wytrzymałością obliczeniową stali;

mi- moduł sprężystości;

λ - elastyczność pręta obliczona według wzoru:

gdzie ja ef jest obliczoną długością pręta;

i jest promieniem bezwładności przekroju.

Długości efektywne ja ef słupy (słupy) o stałym przekroju lub poszczególne przekroje słupów schodkowych zgodnie z SP 16.13330 p. 10.3.1 należy określić wzorem

gdzie ja to długość kolumny;

μ - efektywny współczynnik długości.

Efektywne współczynniki długości μ słupy (słupy) o stałym przekroju należy określić w zależności od warunków mocowania ich końców i rodzaju obciążenia. W niektórych przypadkach mocowania końców i rodzaju obciążenia wartości μ przedstawiono w poniższej tabeli:

Promień bezwładności przekroju można znaleźć w odpowiednim GOST dla profilu, tj. profil musi być wstępnie określony, a obliczenia sprowadzają się do wyliczenia przekrojów.

Ponieważ promień bezwładności w 2 płaszczyznach dla większości profili ma różne wartości​​na 2 płaszczyznach (tylko rura i profil kwadratowy mają te same wartości) i mocowanie może być różne, a zatem obliczone długości również mogą być różne, wtedy obliczenia stateczności należy wykonać dla 2 płaszczyzn.

Więc teraz mamy wszystkie dane do obliczenia elastyczności warunkowej.

Jeżeli ostateczna elastyczność jest większa lub równa 0,4, to współczynnik stabilności φ obliczona według wzoru:

wartość współczynnika δ należy obliczyć według wzoru:

szanse α oraz β patrz tabela

Wartości współczynników φ , obliczone według tego wzoru, należy przyjmować nie więcej niż (7,6 / λ 2) przy wartościach elastyczności warunkowej powyżej 3,8; 4.4 i 5.8 odpowiednio dla typów przekrojów a, b i c.

Dla wartości λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

Wartości współczynników φ są podane w załączniku D do SP 16.13330.

Teraz, gdy znane są już wszystkie dane początkowe, obliczamy zgodnie ze wzorem przedstawionym na początku:

Jak wspomniano powyżej, konieczne jest wykonanie 2 obliczeń dla 2 płaszczyzn. Jeżeli obliczenia nie spełniają warunku, to dobieramy nowy profil o większej wartości promienia bezwładności przekroju. Możliwa jest również zmiana schematu konstrukcyjnego, na przykład poprzez zmianę mocowania zawiasowego na sztywne lub mocowanie kolumny w przęśle za pomocą wiązań, szacowaną długość pręta można zmniejszyć.

Elementy ściśnięte o ścianach pełnych o przekroju otwartym w kształcie litery U zaleca się wzmocnić deskami lub kratami. W przypadku braku pasów stateczność należy sprawdzić pod kątem stateczności w postaci wyboczenia zginająco-skrętnego zgodnie z punktem 7.1.5 SP 16.13330.

3. Wytrzymałość przy łącznym działaniu siły podłużnej i momentów zginających

Z reguły kolumna jest obciążona nie tylko osiowym obciążeniem ściskającym, ale także momentem zginającym, na przykład od wiatru. Moment powstaje również, gdy obciążenie pionowe zostanie przyłożone nie na środku kolumny, ale z boku. W takim przypadku konieczne jest wykonanie obliczeń weryfikacyjnych zgodnie z punktem 9.1.1 SP 16.13330 przy użyciu wzoru

gdzie N- wzdłużna siła ściskająca;

A n jest polem przekroju netto (z uwzględnieniem osłabienia przez otwory);

R y jest wytrzymałością obliczeniową stali;

γ c jest współczynnikiem warunków pracy (patrz tabela 1 SP 16.13330);

n, Сx oraz Сy- współczynniki przyjęte zgodnie z tabelą E.1 SP 16.13330

Mx oraz Mój- momenty wokół osi X-X i Y-Y;

W xn,min i W yn,min - moduł przekroju względem osi X-X i Y-Y (można go znaleźć w GOST na profilu lub w podręczniku);

B- bimoment, w SNiP II-23-81 * parametr ten nie został uwzględniony w obliczeniach, wprowadzono go w celu uwzględnienia wypaczenia;

Wω,min – wskaźnik przekroju sektorowego.

Jeśli nie powinno być pytań z pierwszymi 3 składnikami, to rozliczenie bimomentu sprawia pewne trudności.

Bimoment charakteryzuje zmiany wprowadzone do stref liniowych rozkładu naprężeń deformacji przekroju i w rzeczywistości jest parą momentów skierowanych w przeciwnych kierunkach

Warto zauważyć, że wiele programów nie potrafi obliczyć bimomentu, w tym SCAD nie bierze go pod uwagę.

4. Sprawdzanie maksymalnej elastyczności pręta

Elastyczność prasowanych elementów λ = lef / i z reguły nie powinien przekraczać wartości granicznych λ podano w tabeli

Współczynnik α w tym wzorze jest współczynnikiem wykorzystania profilu, zgodnie z obliczeniami stateczności przy centralnym ściskaniu.

Oprócz obliczeń stateczności, obliczenia te muszą być wykonane dla 2 płaszczyzn.

Jeśli profil nie pasuje, konieczna jest zmiana przekroju poprzez zwiększenie promienia bezwładności przekroju lub zmianę schematu projektowego (zmień mocowania lub przymocuj wiązaniami, aby zmniejszyć szacowaną długość).

Jeśli krytycznym czynnikiem jest najwyższa elastyczność, wówczas gatunek stali można uznać za najmniejszy. gatunek stali nie wpływa na ostateczną elastyczność. Optymalny wariant można obliczyć metodą selekcji.

Opublikowany w Otagowano ,

ALE- powierzchnia przekroju brutto;

bn- pole przekroju śruby netto;

A d- przekrój ortezy;

f- przekrój półki (pasa);

Jakiś- powierzchnia przekroju netto;

Aw- przekrój ściany;

Awf- pole przekroju dla metalu spoiny pachwinowej;

Awz- pole przekroju poprzecznego metalu granicy wtopienia;

mi- moduł sprężystości;

F- siła;

G- moduł sprężystości poprzecznej;

Jb- moment bezwładności odgałęzienia;

Jm; Jd- momenty bezwładności odcinków pasa i stężenia kratownicy;

Js- moment bezwładności odcinka żebra, paska;

Jsl- moment bezwładności przekroju żebra podłużnego;

J t- moment bezwładności skręcania belki, szyny;

Jx; Jy- momenty bezwładności przekroju brutto odpowiednio względem osi x-x oraz y-y;

Jxn; Jyn- te same sekcje siatki;

M- moment, moment zginający;

Mx; Mój- odpowiednio momenty dotyczące osi x-x oraz y-y;

N- siła wzdłużna;

N ad- dodatkowy wysiłek;

Nbm- siła podłużna od momentu w gałęzi kolumny;

Q- siła poprzeczna, siła ścinająca;

Qfic- warunkowa siła poprzeczna do łączenia elementów;

Qs- warunkowa siła poprzeczna przypisana układowi listew umieszczonych w tej samej płaszczyźnie;

Rba- obliczeniowa wytrzymałość na rozciąganie śrub fundamentowych;

Rbh- obliczeniowa wytrzymałość na rozciąganie śrub o dużej wytrzymałości;

Rbp- obliczeniowa odporność na załamanie połączeń śrubowych;

Rbs- obliczeniowa wytrzymałość śrub na ścinanie;

Rbt- obliczeniowa wytrzymałość śrub na rozciąganie;

bułka R- normatywna wytrzymałość śrub stalowych, przyjęta jako równa wytrzymałości na rozciąganie σ w zgodnie z normami i specyfikacjami państwowymi dotyczącymi śrub;

Rbv- projektowa wytrzymałość na rozciąganie cybantów;

RCD- obliczeniowa wytrzymałość na ściskanie rolek średnicowych (przy swobodnym kontakcie w konstrukcjach o ograniczonej mobilności);

R dh- projektowa wytrzymałość na rozciąganie drutu o wysokiej wytrzymałości;

Rlp- obliczona odporność na lokalne załamanie w przegubach cylindrycznych (czołach) przy ścisłym kontakcie;

Rp- obliczeniowa wytrzymałość stali na zgniatanie powierzchni czołowej (jeśli występuje pasowanie);

Rs- obliczeniowa wytrzymałość stali na ścinanie;

Rth- obliczeniowa wytrzymałość na rozciąganie stali w kierunku grubości walcowanej;

Jesteś- obliczeniową nośność stali na rozciąganie, ściskanie, zginanie w zakresie nośności chwilowej;

Biegać- wytrzymałość na rozciąganie stali przyjęta jako wartość minimalna σ w zgodnie z normami i specyfikacjami państwowymi dla stali;

Rwf- obliczeniowa wytrzymałość spoin pachwinowych na cięcie (warunkowe) dla metalu spoiny;

Rwu- obliczeniowa wytrzymałość złączy zgrzewanych doczołowo na ściskanie, rozciąganie, zginanie w zakresie wytrzymałości na rozciąganie;

R wun- normatywna wytrzymałość stopiwa pod względem odporności chwilowej;

Rws- obliczeniową nośność na ścinanie złączy doczołowych spawanych;

Rwy- obliczeniowa wytrzymałość złączy doczołowych na ściskanie, rozciąganie i zginanie w zakresie granicy plastyczności;

Rwz- obliczeniowa nośność spoin pachwinowych na cięcie (warunkowe) dla metalu granicy wtopienia;

Ry- obliczeniowa wytrzymałość stali na rozciąganie, ściskanie, zginanie na granicy plastyczności;

Ryn- granica plastyczności stali, przyjęta jako równa wartości granicy plastyczności σ t zgodnie z normami i specyfikacjami państwowymi dla stali;

S- moment statyczny przesuniętej części przekroju brutto względem osi neutralnej;

Wx; W y- odpowiednio momenty oporu przekroju brutto względem osi x-x oraz y-y;

Wxn; Wyn- momenty oporu przekroju netto odpowiednio względem osi x-x oraz y-y;

b- szerokość;

bef- szacowana szerokość;

bf- szerokość półki (pasa);

b h- szerokość wystającej części żebra, zwis;

c; c x; c y- współczynniki do obliczania wytrzymałości, uwzględniające odpowiednio rozwój odkształceń plastycznych podczas zginania wokół osi x-x, y-y;

mi- mimośród siły;

h- Wysokość;

hef- szacunkowa wysokość ściany;

jak- wysokość ściany;

i- promień bezwładności przekroju;

Jestem za- najmniejszy promień bezwładności przekroju;

ja x; ja ty są odpowiednio promieniami bezwładności przekroju względem osi x-x oraz y-y;

kf- spoina pachwinowa nogi;

ja- długość, rozpiętość;

lc- długość stelaża, kolumny, przekładek;

stary- długość szyny;

odszedł- szacunkowa, warunkowa długość;

ja- długość panelu lub kolumny pasa kratownicy;

ls- długość paska;

ja w- długość spoiny;

lx; ja tak- szacunkowe długości elementu odpowiednio w płaszczyznach prostopadłych do osi x-x oraz y-y;

m- względna ekscentryczność ( m = eA / Toaleta);

mef- zmniejszona ekscentryczność względna ( mef = m);

r- promień;

t- grubość;

tf- grubość półki (pasa);

dwa- grubość ściany;

βf oraz βz- współczynniki do obliczania spoiny pachwinowej odpowiednio dla metalu spoiny i metalu granicy wtopienia;

γb- współczynnik warunków pracy przyłącza;

γ c- współczynnik warunków pracy;

γn- współczynnik niezawodności do zamierzonego celu;

γm- współczynnik niezawodności materiału;

ty- współczynnik niezawodności w obliczeniach wytrzymałości czasowej;

η - współczynnik wpływu kształtu przekroju;

λ - elastyczność ( λ = odszedł / i);

warunkowa elastyczność();

λ ef- zmniejszona elastyczność pręta w przekroju;

Warunkowo zmniejszona elastyczność pręta przechodzącego przez przekrój ( );

Warunkowa elastyczność ściany ( );

Największa warunkowa elastyczność ściany;

λ x; λ tak- projektować smukłość elementu odpowiednio w płaszczyznach prostopadłych do osi x-x i y-y;

v- współczynnik odkształcenia poprzecznego stali (Poisson);

σ loc- lokalne napięcie;

σ x; tak- naprężenia normalne równoległe do osi, odpowiednio x-x oraz y-y;

τxy- naprężenie ścinające;

φ (X, tak) - współczynnik wyboczenia;

b- współczynnik redukcji nośności obliczeniowych w zginająco-skręcającej postaci wyboczenia belek;

e- współczynnik redukcji nośności obliczeniowych przy mimośrodowym ściskaniu.

1. Postanowienia ogólne. 2 2. Materiały na konstrukcje i połączenia. 3 3. Charakterystyki konstrukcyjne materiałów i związków. 4 4*. Rachunkowość warunków pracy i przeznaczenia obiektów. 6 5. Obliczanie elementów konstrukcji stalowych na siły osiowe i zginanie. 7 Centralne elementy napinające i środkowe elementy ściskające. 19 6. Szacunkowe długości i elastyczność graniczna elementów konstrukcji stalowej. 19 Szacunkowe długości elementów wiązarów płaskich i połączeń. 19 Szacowane długości elementów przestrzennych konstrukcji kratowych. 21 Szacunkowe długości elementów konstrukcji konstrukcyjnych. 23 Szacunkowe długości słupów (filarów) 23 Najwyższa elastyczność elementów ściskanych. 25 Najwyższa elastyczność elementów napinających. 25 7. Sprawdzenie stateczności ścian i blach taliowych elementów zginanych i ściskanych. 26 środniki belek. 26 Ściany z elementów centralnie mimośrodowo ściśniętych i ściśnięto-giętych. 32 Blachy taśmowe (półki) z elementów centralnie, mimośrodowo prasowanych, prasowanych giętych i giętych. 34 8. Obliczanie konstrukcji blachowych. 35 Obliczanie wytrzymałości. 35 Obliczenia stabilności. 37 Podstawowe wymagania dotyczące obliczania metalowych konstrukcji membranowych. 39 9. Obliczanie wytrzymałości elementów konstrukcji stalowych. 39 10. Obliczanie wytrzymałości elementów konstrukcji stalowych z uwzględnieniem pękania kruchego. 40 11. Obliczanie połączeń konstrukcji stalowych. 40 złączy spawanych. 40 Połączenia śrubowe. 42 Połączenia na śruby o dużej wytrzymałości. 43 Połączenia z frezowanymi końcówkami. 44 Połączenia pasów w belkach zespolonych. 44 12. Ogólne wymagania dotyczące projektowania konstrukcji stalowych. 45 Podstawy. 45 Połączenia spawane. 46 Połączenia śrubowe i połączenia na śrubach o dużej wytrzymałości. 46 13. Dodatkowe wymagania dotyczące projektowania budynków i budowli przemysłowych. 48 Ugięcia i odchylenia względne konstrukcji. 48 Odległości pomiędzy dylatacjami. 48 Kratownice i płyty konstrukcyjne. 48 Kolumny.. 49 Połączenia. 49 belek. 49 Belki dźwigowe. 50 Konstrukcje arkuszowe. 51 Łączniki montażowe. 52 14. Dodatkowe wymagania dotyczące projektowania budynków i budowli mieszkalnych i publicznych. 52 Budynki szkieletowe. 52 Pokrowce wiszące. 52 15*. Dodatkowe wymagania dotyczące projektowania podpór dla napowietrznych linii elektroenergetycznych, konstrukcji rozdzielnic otwartych oraz linii sieci jezdnych transportu. 53 16. Dodatkowe wymagania dotyczące projektowania konstrukcji konstrukcji antenowych (ac) do łączności o wysokości do 500 m. . 55 17. Dodatkowe wymagania dotyczące projektowania rzecznych budowli hydrotechnicznych. 58 18. Dodatkowe wymagania dotyczące projektowania belek z elastycznym środnikiem. 59 19. Dodatkowe wymagania dotyczące projektowania belek ze środnikiem perforowanym. 60 20*. Dodatkowe wymagania dotyczące projektowania konstrukcji budynków i konstrukcji podczas przebudowy. 61 Załącznik 1. Materiały na konstrukcje stalowe i ich nośności obliczeniowe. 64 Załącznik 2. Materiały na złącza konstrukcji stalowych i ich nośności obliczeniowe. 68 Załącznik 3. Właściwości fizyczne materiałów. 71 Załącznik 4*. Współczynniki eksploatacyjne dla rozciągniętego pojedynczego kątownika przykręconego za pomocą pojedynczego kołnierza. 72 Załącznik 5. Współczynniki do obliczania wytrzymałości elementów konstrukcji stalowej z uwzględnieniem rozwoju odkształceń plastycznych. 72 Załącznik 6. Współczynniki do obliczania stateczności elementów centralnie, mimośrodowo ściskanych i ściskanych giętych. 73 Załącznik 7*. Szanse b do obliczania belek pod kątem stateczności. 82 Załącznik 8. Tabele do obliczania elementów wytrzymałościowych i uwzględniania kruchego pękania. 85 Załącznik 8, a. Oznaczanie właściwości metali. 88 Załącznik 9*. Podstawowe oznaczenia literowe ilości. 89

Zachodniosyberyjski Zakład Metalurgiczny opanował produkcję stali kształtowej (kątowniki równoramienne, kanały, belki dwuteowe) o grubości kołnierza do 10 mm włącznie zgodnie z TU 14-11-302-94 „Stal kształtowana C345 z stal węglowa modyfikowana niobem”, opracowana przez zakład JSC „Ural Institute of Metals” i zatwierdzona przez TsNIISK im. A.I. Kuczerenko.

Glavtekhnormirovaniye informuje, że stal kształtowana ze stali S345 kategorii 1 i 3 według TU 14-11-302-94 może być stosowana zgodnie z SNiP II-23-81 „Konstrukcje stalowe” (tabela 50) w tych samych konstrukcjach, dla których walcowane produkty ze stali С345 kategorii 1 i 3 zgodnie z GOST 27772-88.

Szef Glavtechnormirovaniya V.V. Tiszczenko

Wstęp

Przemysł metalurgiczny opanował produkcję wyrobów walcowanych do budowy konstrukcji stalowych oraz stali ekonomicznie stopowej C315. Utwardzanie z reguły uzyskuje się poprzez mikrostopową stal niskowęglową z dowolnym pierwiastkiem: tytanem, niobu, wanadem lub azotkami. Stopowanie można łączyć z kontrolowanym walcowaniem lub obróbką cieplną.

Osiągnięte wielkości produkcji blach i kształtowników z nowej stali C315 umożliwiają pełne zaspokojenie potrzeb konstrukcji w produktach walcowanych o charakterystyce wytrzymałościowej i odporności na zimno zbliżonej do norm dla stali niskostopowej według GOST 27772-88.

1. Dokumentacja normatywna do wypożyczenia

Obecnie opracowano szereg specyfikacji dla wyrobów walcowanych ze stali C315.

TU 14-102-132-92 „Stal walcowana S315”. Właścicielem oryginału i producentem wyrobów walcowanych jest huta żelaza i stali Nizhny Tagil, asortyment to ceowniki według GOST 8240, profile kątowe o równej półce, profile kątowe o nierównej półce, zwykłe belki dwuteowe i równoległe krawędzie kołnierza.

TU 14-1-5140-92 „Wyroby walcowane do budowy konstrukcji stalowych. Ogólne warunki techniczne". Posiadaczem oryginału jest TSNIICHM, producentem wyrobów walcowanych jest Nizhny Tagil Iron and Steel Works, asortyment to belki dwuteowe według GOST 26020, TU 14-2-427-80.

TU 14-104-133-92 „Wyroby walcowane o wysokiej wytrzymałości do budowy konstrukcji stalowych”. Posiadaczem oryginału i producentem wyrobów walcowanych jest Zakład Metalurgiczny Orsk-Chaliłowski, asortyment stanowi blacha o grubości od 6 do 50 mm.

TU 14-1-5143-92 „Produkty z blachy walcowanej i kręgów o zwiększonej wytrzymałości i odporności na zimno”. Posiadaczem oryginału jest TSNIICHM, producentem wyrobów walcowanych jest Nowo-Lipetsk Huta Żelaza i Stali, asortyment to blachy walcowane według GOST 19903 o grubości do 14 mm włącznie.

TU 14-105-554-92 „Wyroby z blachy o zwiększonej wytrzymałości i odporności na zimno”. Posiadaczem oryginału i producentem wyrobów walcowanych jest Zakład Metalurgiczny Czerepowiec, asortyment to blachy walcowane wg GOST 19903 o grubości do 12 mm włącznie.

2. Postanowienia ogólne

2.1. Wskazane jest stosowanie wyrobów walcowanych ze stali C315 zamiast wyrobów walcowanych ze stali niskowęglowej S255, S285 według GOST 27772-88 dla grup konstrukcji zgodnie z SNiP II-23-8I, których zastosowanie w obszarach klimatycznych konstrukcji przy temperaturze projektowej minus 40 ° C nie jest dozwolone. W takim przypadku konieczne jest zastosowanie stali walcowanej C315 o podwyższonej wytrzymałości.

3. Materiały do ​​konstrukcji

3.1. Stal walcowana S315 jest dostarczana w czterech kategoriach w zależności od wymagań dotyczących prób zginania udarowego (kategorie są traktowane tak samo jak stal walcowana S345 zgodnie z GOST 27772-88).

3.2. Stal walcowana C315 może być stosowana w konstrukcjach, kierując się danymi w tabeli. jeden.

Tabela 1

* O grubości walcowanej nie większej niż 10 mm.

4. Charakterystyka projektowa wyrobów walcowanych i połączeń

4.1. Nośności regulacyjne i obliczeniowe stali walcowanej C315 przyjmuje się zgodnie z tabelą. 2.

Tabela 2

Grubość walcowana, mm Odporność normatywna wyrobów walcowanych, MPa (kgf / mm 2) Nośność obliczeniowa wyrobów walcowanych, MPa (kgf / mm 2)
w kształcie arkusz, szerokopasmowy uniwersalny w kształcie
Ryń Biegać Ryń Biegać Ry Jesteś Ry Jesteś
2-10 315 (32) 440 (45) 315 (32) 440 (45) 305 (3100) 430 (4400) 305 (3100) 430 (4400)
10-20 295 (30) 420 (43) 295 (30) 420 (43) 290 (2950) 410 (4200) 290 (2950) 410 (4200)
20-40 275 (28) 410 (42) 275 (28) 410 (42) 270 (2750) 400 (4100) 270 (2750) 400 (4100)
40-60 255 (26) 400 (41) - - 250 (2550) 390 (4000) - -

4.2. Nośność obliczeniową złączy spawanych stali walcowanej C315 dla różnych rodzajów złączy i złączy obciążonych należy określać zgodnie z SNiP II-23-81 * (punkt 3.4, tabela 3).

4.3. Nośność obliczeniową na zawalenie elementów łączonych śrubami należy określać zgodnie z SNiP II-23-81* (punkt 3.5, tabela 5*).

5. Obliczanie połączeń

5.1. Obliczanie połączeń spawanych i śrubowych stali walcowanej S315 odbywa się zgodnie z wymaganiami SNiP II-23-81.

6. Wykonanie konstrukcji

6.1. W produkcji konstrukcji budowlanych ze stali C315 należy stosować tę samą technologię, co w przypadku stali C255 i C285 zgodnie z GOST 27772-88.

6.2. Materiały do ​​spawania stali walcowanej C315 należy przyjmować zgodnie z wymaganiami SNiP II-23-81 * (tabela 55 *) dla stali walcowanej C255, C285 i C345 - zgodnie z GOST 27772-88, biorąc pod uwagę obliczoną wytrzymałość stal walcowana C315 dla różnych grubości .

O zastosowaniu w budowie wyrobów walcowanych z blachy o wysokiej wytrzymałości zgodnie z TU 14-104-133-92

Ministerstwo Budownictwa Rosji wysłało pismo nr 13-227 z dnia 11.11.1992 do ministerstw i departamentów Federacji Rosyjskiej, państwowego budownictwa republik Federacji Rosyjskiej, instytutów projektowych i badawczych o następującej treści.

Zakład Metalurgiczny Orsk-Khalilovsky opanował produkcję grubych wyrobów walcowanych o grubości 6-50 mm zgodnie ze specyfikacją TU 14-104-133-92 „Wyroby walcowane o wysokiej wytrzymałości do budowy konstrukcji stalowych”, opracowaną przez zakład, ITMT TsNIIchermet i TsNIISK im. Kuczerenko.

Dzięki mikrostopowi niskowęglowej stali uspokojonej tytanem lub wanadem (lub obydwoma) z możliwością zastosowania obróbki cieplnej i kontrolowanych warunków walcowania, zakład uzyskał nowy wysokowydajny gatunek walcówki ze stali S315 i S345E, których właściwości nie są gorsze od wyrobów walcowanych ze stali niskostopowych zgodnie z GOST 27772-88 . Metodę mikrostopowania, rodzaj obróbki cieplnej oraz warunki walcowania wybiera producent. Produkty walcowane są dostarczane w czterech kategoriach w zależności od wymagań dotyczących próby zginania udarowego przyjętych w GOST 27772-88 i SNiP II-23-81 *, a także w niemieckiej normie DIN 17100 (dla próbek z ostrym karbem). Kategoria i rodzaj próby zginania udarowego jest wskazywana przez konsumenta w zamówieniu wyrobów walcowanych.

Ministerstwo Budownictwa Rosji informuje, że stal walcowana S345E zgodnie z TU 14-104-133-92 może być stosowana wraz z i zamiast stali walcowanej S345 zgodnie z GOST 27772-88 w konstrukcjach zaprojektowanych zgodnie z SNiP II-23-81 * „Konstrukcje stalowe”, bez przeliczania przekrojów elementów i ich połączeń. Zakres, normę i nośność obliczeniową stali walcowanej S315 wg TU 14-104-133-92, a także materiały stosowane do spawania, nośność obliczeniową złączy spawanych i załamanie elementów łączonych śrubami należy przyjmować zgodnie z rekomendacje TsNIISK im. Kucherenko, opublikowane poniżej.

Huta żelaza i stali Niżny Tagil opanowała produkcję kształtowanej stali - kanały według GOST 8240, kątowniki według GOST 8509 i GOST 8510, belki dwuteowe według GOST 8239, GOST 19425, TU 14-2-427-80, szerokie -belki półkowe zgodnie z GOST 26020 zgodnie ze specyfikacją TU 14-1 -5140-82 „Walcowane kształtowane o zwiększonej wytrzymałości do budowy konstrukcji stalowych”, opracowane przez zakład TsNIIchermet im. Bardin i TsNIISK im. Kuczerenko.

Dzięki racjonalnemu doborowi składu chemicznego stali niskowęglowej, mikrostopowaniu i nasycaniu jej azotkami i węgloazotkami z rozdrobnieniem ziarna podczas walcowania, zakład uzyskał wysokowydajny rodzaj wyrobów walcowanych ze stali C315, C345 i C375 o właściwościach z których nie są gorsze od wyrobów walcowanych ze stali niskostopowych zgodnie z GOST 27772.

Wyroby walcowane są dostarczane w czterech kategoriach w zależności od wymagań testu udarności przyjętych w GOST 27772-88 i SNiP II-23-81*, a także w niemieckiej normie DIN 17100 (na próbkach z ostrym karbem). Kategoria i rodzaj próby zginania udarowego jest wskazywana przez konsumenta w zamówieniu wyrobów walcowanych.

Gosstroy of Russia informuje, że wyroby walcowane ze stali S345 i S375 według TU 14-1-5140-92 mogą być stosowane wraz i zamiast stali walcowanej ze stali S345 i S375 według GOST 27772-88 w konstrukcjach zaprojektowanych według SNiP II -23-81 * „Konstrukcje stalowe”, bez przeliczania przekrojów elementów i ich połączeń. Zakres, nośności normatywne i obliczeniowe stali walcowanej S315 wg TU 14-1-3140-92, a także materiałów stosowanych do spawania, nośności obliczeniowe złączy spawanych, zgniatanie elementów łączonych śrubami, należy przyjmować zgodnie z "Rekomendacje" TsNIISK im. Kucherenko, które zostały opublikowane w Biuletynie Sprzętu Budowlanego nr 1, 1993.

Zastępca Przewodniczącego V.A. Aleksiejew

Posługiwać się Poddubny wiceprezes

POSTANOWIENIA OGÓLNE

1.1. Normy te należy przestrzegać przy projektowaniu stalowych konstrukcji budowlanych budynków i budowli o różnym przeznaczeniu.

Normy nie dotyczą projektowania konstrukcji stalowych mostów, tuneli komunikacyjnych i rur pod nasypami.

Przy projektowaniu konstrukcji stalowych znajdujących się w specjalnych warunkach eksploatacyjnych (np. konstrukcje wielkich pieców, rurociągów głównych i technologicznych, zbiorników specjalnego przeznaczenia, konstrukcje budynków narażonych na wstrząsy sejsmiczne, intensywne działanie temperatury lub środowiska agresywne, konstrukcje morskich konstrukcji hydrotechnicznych), konstrukcje unikalnych budynków i konstrukcji, a także specjalne rodzaje konstrukcji (na przykład sprężone, przestrzenne, wiszące), należy przestrzegać dodatkowych wymagań, które odzwierciedlają cechy działania tych konstrukcji, przewidziane w odpowiednich zatwierdzonych dokumentach prawnych lub uzgodniony przez ZSRR Gosstroy.

1.2. Przy projektowaniu konstrukcji stalowych należy przestrzegać norm SNiP dotyczących ochrony konstrukcji budowlanych przed korozją oraz norm bezpieczeństwa pożarowego przy projektowaniu budynków i konstrukcji. Niedopuszczalne jest zwiększanie grubości wyrobów walcowanych i ścian rur w celu ochrony konstrukcji przed korozją i zwiększenia odporności ogniowej konstrukcji.

Wszystkie konstrukcje muszą być dostępne do obserwacji, czyszczenia, malowania i nie mogą zatrzymywać wilgoci i utrudniać wentylacji. Profile zamknięte muszą być uszczelnione.

1.3*. Projektując konstrukcje stalowe należy:

wybrać optymalne schematy konstrukcji i przekrojów elementów pod względem technicznym i ekonomicznym;

stosować ekonomiczne profile walcowane i wydajne stale;

ubiegać się o budynki i budowle, z reguły ujednolicone projekty standardowe lub standardowe;

stosować konstrukcje progresywne (systemy przestrzenne z elementów standardowych; konstrukcje łączące funkcje nośne i ogrodzeniowe; konstrukcje sprężone, wantowe, cienkowarstwowe i kombinowane wykonane z różnych stali);

zapewnić wykonalność produkcji i montażu konstrukcji;

stosować projekty zapewniające najmniej pracochłonności ich wytwarzania, transportu i montażu;

z reguły zapewniać produkcję konstrukcji w linii i ich instalację przenośnikową lub wielkoblokową;

przewidują zastosowanie połączeń fabrycznych typu progresywnego (spawanie automatyczne i półautomatyczne, połączenia kołnierzowe, z końcówkami frezowanymi, na śruby, w tym o dużej wytrzymałości itp.);

zapewnić z reguły połączenia montażowe na śrubach, w tym o dużej wytrzymałości; spawane połączenia polowe są dozwolone z odpowiednim uzasadnieniem;

spełniają wymagania norm państwowych dla konstrukcji odpowiedniego typu.

1.4. Przy projektowaniu budynków i budowli konieczne jest przyjęcie schematów konstrukcyjnych zapewniających wytrzymałość, stabilność i niezmienność przestrzenną budynków i konstrukcji jako całości, jak również ich poszczególnych elementów podczas transportu, montażu i eksploatacji.

1,5*. Stale i materiały złączne, ograniczenia w stosowaniu stali S345T i S375T, a także dodatkowe wymagania dla dostarczanej stali, wynikające z norm państwowych i norm CMEA lub warunków technicznych, należy wskazać w roboczym (KM) i szczegółowym (KMD) ) rysunki konstrukcji stalowych oraz w dokumentacji do zamówienia materiałów.

W zależności od cech konstrukcji i ich elementów, przy zamawianiu stali konieczne jest wskazanie klasy ciągłości zgodnie z GOST 27772-88.

1,6*. Konstrukcje stalowe i ich obliczenia muszą spełniać wymagania GOST 27751-88 „Niezawodność konstrukcji budowlanych i fundamentów. Podstawowe przepisy dotyczące obliczeń” i ST SEV 3972-83 „Niezawodność konstrukcji budowlanych i fundamentów. Konstrukcje stalowe. Podstawowe przepisy dotyczące kalkulacji.

1.7. Schematy projektowe i podstawowe warunki do obliczeń powinny odzwierciedlać rzeczywiste warunki eksploatacji konstrukcji stalowych.

Konstrukcje stalowe należy z reguły obliczać jako pojedyncze układy przestrzenne.

Dzieląc zunifikowane układy przestrzenne na oddzielne struktury płaskie, należy wziąć pod uwagę wzajemne oddziaływanie elementów ze sobą oraz z podłożem.

Doboru schematów projektowych, a także metod obliczania konstrukcji stalowych, należy dokonać z uwzględnieniem efektywnego wykorzystania komputerów.

1.8. Projekt konstrukcji stalowych powinien z zasady być wykonywany z uwzględnieniem odkształceń niesprężystych stali.

Dla konstrukcji statycznie niewyznaczalnych, dla których nie opracowano metody obliczeniowej uwzględniającej odkształcenia niesprężyste stali, siły obliczeniowe (momenty zginające i skręcające, siły podłużne i poprzeczne) należy wyznaczać przy założeniu odkształceń sprężystych stali według do niezdeformowanego schematu.

Przy odpowiednim studium wykonalności obliczenia można przeprowadzić według zdeformowanego schematu, z uwzględnieniem wpływu ruchów konstrukcji pod obciążeniem.

1.9. Elementy konstrukcji stalowych muszą mieć minimalne przekroje spełniające wymagania tych norm z uwzględnieniem asortymentu wyrobów walcowanych i rur. W przekrojach kompozytowych ustalonych na podstawie obliczeń podprężenie nie powinno przekraczać 5%.