Maksymalny zasięg armaty. I.M. Kirillov-Gubetsky. Zasięg artylerii. Nowoczesna artyleria. Historia Rosji. Biblioteka. Największa armata morska: główny kaliber pancernika „Yamato”

Węgliki chromu, tlenek glinu, tlenek magnezu itp. są wykorzystywane do otrzymywania powłok żaroodpornych.
Żelazo diagram binarny. Węgliki chromu, aw szczególności tytan i niob (w mniejszym stopniu wanad i molibden) są bardzo stabilne, znacznie trudniej przejść do roztworu austenitu po podgrzaniu. Węgiel w żelazie w obecności chromu zwiększa hartowność stali, jednocześnie zmniejszając krytyczną szybkość chłodzenia.
Węgliki chromu wchodzące w skład perlitu zapobiegają procesowi rozkładu perlitu na grafit i ferryt. Chrom zmniejsza skłonność żeliwa do utleniania. Ponadto przy zawartości 1 5% Cr wzrost żeliwa w temperaturze 800 - 850 C jest nieznaczny, aw żeliwie z 2% Cr wzrost faktycznie ustaje.
Schemat stanu układu chrom - węgiel. W tym badaniu nie wykryto węglika chromu CrC, którego istnienie zakładano w niektórych pracach.
Węgliki chromu, molibdenu i wolframu są substancjami krystalicznymi, ogniotrwałymi, bardzo twardymi. Węgliki wolframu są prawie tak twarde jak diament. Wszystkie są odporne na chemikalia w normalnych temperaturach.
Schemat stanu układu chrom - węgiel. W tym badaniu nie wykryto węglika chromu CrC, którego istnienie zakładano w niektórych pracach.
Węgliki chromu w znacznych ilościach rozpuszczają wolfram i wanad. Po wygaszeniu od 1200 stężenie stałego roztworu wzrasta do 0–7% C; 70% Cr; 1 1 / 0V H3 0 % W. Ilość nadmiaru fazy węglikowej odpowiednio spada do Wo (patrz rys.
Schemat stanu układu chrom - węgiel. Węgliki chromu znalazły bardzo szerokie zastosowanie w technologii ze względu na posiadanie szeregu cennych właściwości.
Węglik chromu Cr23C6 jest stabilny do temperatury topnienia. Średni współczynnik rozszerzalności cieplnej w zakresie temperatur 293 - 1070 K wynosi 10 1 10 - 6 m/m-deg.
Stal C. Próbki przetworzone w ciągu 24 godzin. w odczynniku nitrofluorek-wodór w 70°C. Ubytek masy w zależności od czasu wyżarzania w 750°C.
Węglik chromu, mający komórkę bardzo blisko trójkątnej komórki austenitu, oczywiście przyczynia się, przynajmniej w pewnych warunkach, do zwiększenia formacji międzykrystalicznych w porównaniu z siecią jednego z dwóch sąsiednich ziaren. Formacje międzykrystaliczne pociągają za sobą kruchość międzykrystaliczną. Dla temperatury wyżarzania 750°C wydłużenie przy -196°C zmniejsza się do minimum w czasie wyżarzania około 24 godzin.
Węgliki chromu, molibdenu i wolframu mają wystarczającą rozpuszczalność w austenicie i mniejszą skłonność do koagulacji, a stale szybkotnące z dodatkiem wolframu i molibdenu dają wyższą twardość czerwoną w porównaniu ze stalą stopową tylko z chromem.
Węgliki chromu, molibdenu i wolframu mają wystarczającą rozpuszczalność w austenicie i mniejszą skłonność do koagulacji, a stale szybkotnące z dodatkiem wolframu i molibdenu dają wyższą twardość czerwoną w porównaniu ze stalą stopową tylko z chromem.
Zależność szybkości korozji stali chromowo-niklowej 18 - 8 o różnej zawartości węgla lub dodatku tytanu we wrzącym 65% roztworze HNO3 (test Guya na temperaturę wyżarzania. Czas wyżarzania wynosi 8 godzin. Węglik chromu można oznaczyć najpierw oddzielenie go od stali alkoholem nasyconym chlorowodorem.
Węgliki chromu, chrom i żelazo, stopowe, tworzą ferrochrom węglowy o zawartości do 6 - 8% C. W celu uzyskania niskowęglowego ferrochromu z wysokowęglowego topienia utleniającego przeprowadza się elektrycznie. C jest utleniany przez rudę chromu.
Węgliki chromu i wanadu są wykrywane przez trawienie elektrolityczne w słabym wodnym roztworze wodorotlenku amonu lub sodu. Po wytrawieniu w celu utworzenia kraterów o czerwonawo-brązowym kolorze, węglik chromu rozpuszcza się szybciej niż węglik wanadu, który wytrawia wgłębienia, aby wyglądały na bezbarwne.
właściwości węglików. Węglik chromu Cr3O4 jest utleniany powietrzem w temperaturze 1095 - 1400 C, nie odparowuje w wysokiej próżni w 1730 C i jest mało lotny w 2230 C.
Węgliki chromu stosowane są jako dodatek w stopach twardych o niskiej zawartości węglika wolframu oraz w żaroodpornych i żaroodpornych stopach na bazie węglika tytanu.
Węglik chromu jest związkiem mniej stabilnym niż węglik wolframu, więc odwęglenie węglików chromu i związane z tym zmiękczenie i zniszczenie powierzchni narzędzia będzie następowało z większą intensywnością.
Węglik chromu Cr2j3C6 otrzymuje się przez nawęglanie chromu w piecu elektrycznym lub przez ogrzewanie metalicznego chromu w atmosferze tlenku węgla.
Węglik chromu Cr3C2 jest wytwarzany przez ogrzewanie chromu lub tlenku Cr203 z węglem w piecu elektrycznym.
Węglik chromu i trochę cementytu (Fe3C) gotuje się z wodą i zachodzi reakcja: uwalniany jest wodór; powstaje również ciekły węglowodór lub czasami węgiel.
Początkowy region diagramu stanu stopów układu chrom - węgiel.
Węgliki chromu mogą występować w stalach zarówno w stanie czystym, jak i w postaci podwójnych węglików z wolframem lub żelazem, co wynika z dużej twardości stali chromowej i szybkotnącej.
Węglik chromu Cr3Ce jest stabilny do temperatury topnienia.
Miejsca występowania tendencji do korozji międzykrystalicznej stali wysokostopowych podczas badań w roztworze wzorcowym trwających 144 h. j. Tworzenie się węglików chromu i pojawienie się tendencji do korozji międzykrystalicznej może wystąpić zarówno w stalach nierdzewnych, jak i żaroodpornych, często modyfikowanych molibdenem lub innymi pierwiastkami. Tworzenie się węglików chromu w tych ostatnich jest mniej wyraźne, często przesłonięte powstawaniem innych faz (głównie z dużą zawartością molibdenu) i w większości przypadków ograniczone jest jedynie temperaturą 650 C. Jednak położenie obszaru o występowaniu korozji międzykrystalicznej na wykresie temperatura-czas sensytyzacji determinuje nie tylko szybkość powstawania kompleksowych węglików chromu, ale także węgliki specjalne, gdyż w większości przypadków stabilizowane są stale żaroodporne.
Wpływ zawartości węgla na czułość chro. mononiklowa stal austenityczna do korozji międzykrystalicznej objawiającej się gotowaniem w roztworze siarczanu miedzi i kwasu siarkowego przez 100 godzin po wyżarzaniu przez 1000 godzin (wg Betsna. Wytrącanie węglików chromu następuje głównie wzdłuż granic ziaren. Węgliki chromu, które wytrącają się wzdłuż granice ziaren austenitu same w sobie nie mają zwiększonej trawienności, ale ponieważ są znacznie bogatsze w chrom (do 90%) niż metalowa baza, ich powstawanie wiąże się ze zbiorową dyfuzją chromu z pobliskich stref. odpowiadają granicom ziaren, są zubożone w chrom i przestają być odporne na działanie niektórych agresywnych środowisk.
Wytrącanie węglików chromu rozpoczyna się w temperaturach powyżej 380 C. Jednak przy braku agresywnego środowiska odcinki graniczne ziaren metalu nie ulegają zniszczeniu, w wyniku czego kompensatory wytrzymują znaczne obciążenia.
Pojawienie się węglików chromu i żelaza na granicach ziaren zamiast węglików tytanu lub niobu oraz zubożenie stref granicznych ziaren austenitu w chrom, zgodnie z tzw. teorią zubożenia, prowadzi do pojawienia się tendencji do korozji międzykrystalicznej . Pojawienie się węglików chromu i żelaza na granicach ziaren austenitu zamiast węglików tytanu lub niobu prowadzi do zmiękczenia granic ziaren i stwarza potencjalne możliwości lokalnego zniszczenia.
Powstawanie węglików chromu podczas nagrzewania w materiale formowanym na zimno zachodzi bardziej równomiernie niż w stali nieodkształconej i to nie tylko wzdłuż granic ziaren, ale także wzdłuż płaszczyzn odkształcenia. W rezultacie stal formowana na zimno 18-8 ma mniejszą skłonność do korozji międzykrystalicznej niż stal nieodkształcona, ale nie uzyskuje całkowitej odporności na tego typu korozję.
Ilość węglików chromu po wyżarzaniu stabilizującym jest określona przez różnicę między początkową zawartością węgla w stali a granicą rozpuszczalności węgla w austenicie przy. Ponadto stal zachowuje się jak stabilizowana z zawartością węgla równą określonej granicy rozpuszczalności, pod warunkiem, że temperatura nagrzewania podczas pracy jest niższa niż podczas wyżarzania stabilizującego.
Powstawanie węglików chromu, na skutek przemian fazowych zachodzących podczas nagrzewania lub chłodzenia stali, zachodzi na granicach ziaren. Prowadzi to do osłabienia wiązania między ziarnami i wyczerpania stref granicznych w chromie do takiej zawartości, że traci się odporność na korozję właściwą stali; agresywne medium zaczyna wnikać głęboko w metal, powodując korozję międzykrystaliczną.
Powstawanie węglika chromu w stalach nierdzewnych typu 18 - 8 odpowiada pojawieniu się wrażliwości metalu na korozję międzykrystaliczną. Nieco wcześniej podobne badania przeprowadzili Mala oraz Nielsen i Kinzel, którzy zaobserwowali formacje wyizolowane metodą elektrolitycznej izolacji pod mikroskopem elektronowym. Korzystając z tej metody badawczej, autorzy nie byli w stanie określić pochodzenia (między- lub wewnątrzkrystalicznego) formacji; został dopracowany przez autorów tego artykułu dzięki mikrofraktografii.
Powstawanie węglików chromu na granicy ziaren austenitu następuje w momencie, gdy na obrzeże ziaren dyfunduje niezbędna ilość węgla i chromu. W temperaturach odpowiadających obszarowi wytrącania węglików chrom ma znacznie mniejszą szybkość dyfuzji niż węgiel, a do czasu powstania węglików wymagana ilość chromu nie ma czasu na dyfuzję z całej objętości ziarna do granicy. Prowadzi to do tego, że w efekcie powstają węgliki na skutek zubożenia chromu na powierzchni sąsiednich ziaren. Powierzchnia ziarna zubożona w chrom nie będzie już zawierać 18% chromu, jak jest to wymagane dla dobrej odporności na korozję, ale znacznie mniej, spadając do 12% lub mniej.
Powstawanie węglików chromu Cr23Cv w wyniku wysokiego odpuszczania stali i ubytku stałego roztworu w Cr prowadzi do znacznego wzrostu punktu MI. Stabilność austenitu wzrasta również wraz ze wzrostem zawartości niklu w stali: temperatura M spada do -196 C i poniżej.

Powstawanie węglików chromu, na skutek przemian fazowych zachodzących podczas nagrzewania lub chłodzenia stali, zachodzi na granicach ziaren.
Tworzenie węglików chromu jest ułatwione przez bezpośrednie oddziaływanie chemiczne chromu z węglem. Zwiększona zawartość węgla w powlekanym metalu stwarza lepsze warunki do powstawania stref węglikowych w dyfuzyjnej powłoce chromowej.
Wpływ zawartości węgla w stali chromowo-niklowej na głębokość wnikania korozji międzykrystalicznej (po 1000 godzinach ogrzewania i 100 godzinach gotowania w roztworze siarczanu miedzi zawierającego kwas siarkowy. Powstawanie węglików chromu jest możliwe tylko wtedy, gdy zawartość w stal ma więcej niż 0 02% węgla. Im wyższa zawartość węgla w stali, tym bardziej prawdopodobna jest korozja międzykrystaliczna.
Istnieją również węgliki chromu i manganu.
Struktura cząsteczki Cr (CO0/C NL.C; chrom, molibden, węgliki wolframu są bardzo twarde, kwasoodporne, odporne na utlenianie.
W stali węgliki chromu mogą się stosunkowo łatwo rozpuszczać.
Jeśli węgliki chromu wytrącają się, to znajdują się one wzdłuż granic ziaren stali, a warstwy graniczne ziaren uszczuplają się w chrom i tracą odporność na korozję. Pod wpływem agresywnego medium na metal warstwy graniczne ziaren ulegają zniszczeniu, a wiązanie między ziarnami zanika.
Wysoka odporność węglika chromu na erozję, a także działanie kwasów mineralnych i organicznych oraz roztworów zasad, umożliwia wytwarzanie z niego różnych wyrobów, które są narażone na ścieranie i agresję chemiczną. Dławiki wykonane ze stopu karbidowo-chromowego, pracujące na dławieniu roztworu miedziowo-amonowego, produktów organicznych, emulsji i cieczy zawierających cząstki ścierne przy spadku ciśnienia 200 - 300 kg/cm, mają żywotność 10 razy dłuższą niż pary dławiące wykonane z wysokogatunkowych stali .
Z uwolnieniem węglików chromu, które poprzedza tworzenie się fazy a.
Takie właściwości węglika chromu, jak wysoka twardość w temperaturze pokojowej i wysokich temperaturach, bardzo wysoka odporność na utlenianie, odporność na zużycie ścierne i korozję, zapewniły szerokie zastosowanie węglików chromu.
Wysoka odporność węglika chromu na erozję, a także działanie kwasów mineralnych i organicznych oraz roztworów zasad, umożliwia wytwarzanie z niego różnych wyrobów, które są narażone na ścieranie i agresję chemiczną. Dławiki wykonane ze stopu karbidowo-chromowego, pracujące na dławieniu roztworu miedziowo-amonowego, produktów organicznych, emulsji i cieczy zawierających cząstki ścierne przy spadku ciśnienia 200 - 300 kg/cmg, mają żywotność 10 razy dłuższą niż pary dławiące wykonane z wysokogatunkowych stali .
W celu oddzielenia węglika chromu i berylidu zastosowano zróżnicowaną metodę oddzielenia regularnego węglika chromu od innych węglików 3, opartą na pasywacji węglika chromu nadtlenkiem wodoru w obecności kwasu solnego z przeniesieniem innych węglików do roztworu.
Odporność korozyjna kompaktowych próbek węglików chromu.
Odporność na korozję węglików chromu jest wysoka w mediach utleniających (tabela 4), które zapewniają powstawanie fcor w obszarze pasywnym.

Wynalazek może być stosowany w metalurgii. W celu uzyskania węglika chromu Cr 3 C 2, mieszanina proszku chromu i sadzy jest mechanicznie aktywowana w odśrodkowym młynie planetarnym przy przyspieszeniu kul 25-45 g i stosunku ładunku: obciążenie kulki wagowo 1:20 dla 30-40 min. Następnie mieszaninę ogrzewa się w temperaturze do 1000°C przez 10 min w atmosferze gazu obojętnego. EFEKT: wynalazek umożliwia otrzymanie węglika chromu o składzie stechiometrycznym o wysokiej dyspersji, zmniejszenie zużycia energii, skrócenie czasu syntezy. 2 w.p. mucha, 5 os.

Wynalazek dotyczy dziedziny syntezy nieorganicznej, a mianowicie produkcji węglików chromu i może być stosowany w przemyśle metalurgicznym, produkcji stopów twardych, produkcji mieszanin i stopów do napawania, produkcji części i narzędzi, katalizie, obróbka ścierna materiałów.

Wyższy węglik chromu Cr 3 C 2 jest szeroko stosowany w przemyśle ze względu na takie właściwości jak wysoka twardość, wytrzymałość, dobra odporność na korozję i zużycie. Stop węglika chromu z niklem stosowany jest do wykonywania części form i aparatów przemysłu chemicznego. Węglik chromu jest stosowany jako materiał do produkcji narzędzi specjalnych o wysokiej odporności chemicznej, w powłokach odpornych na ścieranie, odpornych na intensywne zużycie ścierne, w tym w podwyższonych temperaturach (do 800°C). Ze względu na wysoką odporność na różne chemikalia i odporność na utlenianie węglik chromu jest stosowany do produkcji filtrów, części pomp, dysz do dostarczania agresywnych cieczy i gazów. Ze względu na katalityczne właściwości węglik Cr3C2 jest stosowany jako katalizator w procesach syntezy organicznej [Alekseev A.G., Bovkun G.A., Bolgar A.S. Właściwości, przygotowanie i zastosowanie mas ogniotrwałych / Podręcznik, wyd. Kosolapova T.Ya. M.: Metalurgia, 1986, 928 s.].

Węglik chromu stosowany w stopach i mieszaninach twardych i do napawania jest wytwarzany następującymi metodami [Kosolapova T.Ya. Węgliki. Metalurgia, 1968. 300 s.].

Najpopularniejszą i stosowaną w przemyśle metodą wytwarzania węglika chromu Cr 3 C 2 jest oddziaływanie tlenku chromu z sadzą w zakresie temperatur 1400-1600 °C, w tym ze stopniowym wzrostem temperatury do 1500 °C przez 30-40 minuty i ekspozycja w tej temperaturze 1,5-2 godziny.

Z tych pierwiastków można zsyntetyzować węglik chromu Cr 3 C 2 .

Węglik chromu Cr 3 C 2 można otrzymać przez nawęglanie chromu metanem w obecności wodoru w temperaturze 600-800°C zgodnie z reakcją

Cr + H 2 + CH 4 → Cr 3 C 2 + H 2 + (CH),

gdzie symbol (CH) oznacza produkty rozkładu węglowodorów.

Rozkład karbonylku chromu w obecności wodoru w temperaturach od 250 do 850°C.

W takich przypadkach powstaje grubo zdyspergowany węglik chromu, który nie nadaje się do stosowania w produkcji narzędzi i jako katalizator. Takimi metodami z reguły otrzymuje się mieszaninę kilku węglików chromu.

Jako prototyp wybrano metodę otrzymywania proszku węglika chromu na drodze syntezy z pierwiastków, z mieszaniny chrom - węgiel w temperaturze 1400-1800 °C przez długi czas 20-40 godzin w atmosferze redukującej.

Wadami znanych metod otrzymywania (przygotowania) są: duża energochłonność, konieczność stosowania wysokich temperatur, długi czas syntezy.

Rezultatem technicznym wynalazku jest opracowanie metody otrzymywania drobno zdyspergowanych węglików chromu przy niskim zużyciu energii i krótkim czasie syntezy.

Wynik techniczny otrzymywania węglika chromu Cr 3 C 2 uzyskuje się poprzez aktywację mechanicznochemiczną mieszanin metalicznego chromu z węglem, a następnie ogrzewanie w środowisku gazu obojętnego. Jako źródło węgla wykorzystywana jest sadza. Wsad jest wstępnie aktywowany mechanicznie w odśrodkowym młynie planetarnym przy przyspieszeniu kuli 25-45 g i stosunku wsad: obciążenie kulki wagowo 1:20 przez 30-40 min i podgrzewany w temperaturze do 1000°C przez 10 min. Mieszanka aktywowana mechanicznie poddawana jest obróbce cieplnej w atmosferze gazu obojętnego w temperaturach do 1000°C. Jako gaz obojętny stosuje się hel.

Tworzenie węglika w bębnie rozpoczyna się nagle po 30 minutach mielenia, gdy międzywarstwy chromu w postaci walcowatych cząstek Cr-C są cienkie do długości drogi dyfuzji węgla do chromu.

Do dalszego ogrzewania mechanicznie aktywowanej mieszaniny Cr-C najbardziej odpowiednie są mieszaniny z rozwiniętą powierzchnią międzyfazową i cienkimi międzywarstwami odczynników (skrócone drogi dyfuzji), ale są one dopiero na granicy tworzenia się węglików, czyli z niewykorzystaną reakcją egzotermiczną ładunek cieplny, który osiąga się przy czasie mielenia 30-40 min. Czas mielenia poniżej 30 minut nie przyczynia się do osiągnięcia określonego stanu mieszanki.

Przy obróbce mechanicznej mieszanki dłużej niż 40 minut zwiększone powstawanie węglików w mieszance w bębnie, czyli grubsze warstwy węglików chromu powstające na cząstkach chromu uniemożliwiają dyfuzję węgla do chromu podczas dalszego ogrzewania, co przyczynia się do zwiększenia temperaturę ogrzewania, aby pokonać tę przeszkodę.

EFEKT: otrzymany węglik chromu Cr3C2 o składzie stechiometrycznym o wielkości cząstek 213 nm (powierzchnia właściwa 4,7 m2/g).

Istotę wynalazku ilustrują następujące przykłady.

Do bębna młyna planetarnego wprowadzono 8,67 g Cr i 1,33 g C (sadza). Mieszaninę poddaje się aktywacji mechanochemicznej w młynie planetarnym LAIR-0.015 przy prędkości bębna 1828 min -1 (45 g) przez 9 minut. Aktywowana mieszanina jest podgrzewana w temperaturze do 1000°C przez 10 min w atmosferze gazu obojętnego (hel). Na podstawie rentgenowskiej analizy fazowej uzyskana próbka zawiera węgliki chromu Cr 3 C 2 , Cr 7 C 3 i Cr 23 C 6 . Wielkość cząstek 538 nm (powierzchnia właściwa 1,9 m2/g).

Do bębna młyna planetarnego wprowadzono 8,67 g Cr i 1,33 g C (sadza). Mieszaninę poddaje się aktywacji mechanochemicznej w młynie planetarnym LAIR-0.015 przy prędkości bębna 1370 min-1 (25 g) przez 27 minut. Aktywowana mieszanina jest podgrzewana w temperaturze do 1000°C przez 10 min w atmosferze gazu obojętnego (hel). Na podstawie rentgenowskiej analizy fazowej uzyskana próbka zawiera węgliki chromu Cr 3 C 2 , Cr 7 C 3 . Wielkość cząstek 507 nm (powierzchnia właściwa 2,0 m2/g).

Do bębna młyna planetarnego wprowadzono 8,67 g Cr i 1,33 g C (sadza). Mieszaninę poddaje się aktywacji mechanochemicznej w młynie planetarnym LAIR-0.015 przy prędkości bębna 1370 min -1 (25 g) przez 30 minut. Aktywowana mieszanina jest podgrzewana w temperaturze do 1000°C przez 10 min w atmosferze gazu obojętnego (hel). Na podstawie rentgenowskiej analizy fazowej uzyskana próbka zawiera węglik chromu Cr3C2. Wielkość cząstek 357 nm (powierzchnia właściwa 2,8 m2/g).

Do bębna młyna planetarnego wprowadzono 8,67 g Cr i 1,33 g C (sadza). Mieszaninę poddaje się aktywacji mechanochemicznej w młynie planetarnym LAIR-0.015 przy prędkości bębna 1838 min-1 (45 g) przez 36 minut. Aktywowana mieszanina jest podgrzewana w temperaturze do 1000°C przez 10 min w atmosferze gazu obojętnego (hel). Na podstawie rentgenowskiej analizy fazowej uzyskana próbka zawiera węglik chromu Cr3C2. Wielkość cząstek 213 nm (powierzchnia właściwa 4,7 m2/g).

Do bębna młyna planetarnego wprowadzono 8,67 g Cr i 1,33 g C (sadza). Mieszaninę poddaje się aktywacji mechanochemicznej w młynie planetarnym LAIR-0.015 przy prędkości bębna 1370 min-1 (25 g) przez 43 minuty. Aktywowana mieszanina jest podgrzewana w temperaturze do 1000°C przez 10 min w atmosferze gazu obojętnego (hel). Na podstawie rentgenowskiej analizy fazowej uzyskana próbka zawiera węgliki chromu Cr 3 C 2 i Cr 7 C 3 . Wielkość cząstek 588 nm (powierzchnia właściwa 1,7 m2/g).

1. Sposób wytwarzania węglika chromu Cr 3 C 2 , obejmujący mechaniczną aktywację mieszanin proszku chromowego z sadzą, a następnie kalcynację aktywowanej mieszaniny w środowisku gazu obojętnego, charakteryzujący się tym, że mieszanina jest wstępnie aktywowana mechanicznie w odśrodkowym młynie planetarnym przy przyspieszeniu kul 25-45 g i proporcji ładunek: obciążenie kuliste wagowo 1:20 przez 30-40 min i podgrzewane w temperaturze do 1000°C przez 10 min w atmosferze gazu obojętnego.

2. Sposób według p. 1, charakteryzujący się tym, że aktywację mechaniczną prowadzi się w odśrodkowym młynie planetarnym, w którym kule i bębny wyłożone są chromem, bez nadmiaru sadzy, w celu uzyskania stechiometrycznego węglika chromu.

3. Sposób według ust. 1 i 2, charakteryzujący się tym, że sadza jest najpierw ładowana w odśrodkowym młynie planetarnym, jest kruszona przez 30 minut, następnie bębny młyna są rozładowywane i napełniane wsadem chromu i sadzy o składzie stechiometrycznym.

Podobne patenty:

Wynalazek dotyczy dziedziny chemii nieorganicznej, a konkretnie czwartorzędowego związku miedzi, galu, chromu i selenu, który może być stosowany w urządzeniach wielofunkcyjnych i obwodach działających na zasadzie zależności pól magnetycznych i elektrycznych.

Wynalazek może być stosowany w dziedzinie metalurgii proszków. Sposób wytwarzania węglika tytanu obejmuje ogrzewanie mieszaniny składającej się z dwutlenku tytanu i proszku nanowłóknistego węgla o powierzchni właściwej 138...160 m2/g, w stosunku masowym dwutlenku tytanu do proszku nanowłóknistego węgla 68,5:31,5, przy temperatura 2250°C.

Wynalazek może być stosowany w produkcji narzędzi skrawających, w napawaniu odpornym na ścieranie, w celu uzyskania kompozytowych powłok elektrochemicznych oraz materiału stykowego o podwyższonej odporności na erozyjne działanie łuku elektrycznego.

Wynalazek może być stosowany w przemyśle chemicznym. Kompozycja polimerowa zawiera związek metalu ogniotrwałego i nośnik węglowy w postaci spoiwa fenolowo-formaldehydowego w stosunku stechiometrycznym oraz środek smarny.

Wynalazek dotyczy wytwarzania nanodyspersyjnego ogniotrwałego węglika tantalu stosowanego jako wypełniacz do materiałów kompozytowych, ceramicznej powłoki osłony termicznej, materiału odpornego chemicznie, materiału do wysokotemperaturowych kompozytów z osnową ceramiczną i może być stosowany w przemyśle chemicznym, technologia lotnicza i kosmiczna. Metoda otrzymywania nanodyspersyjnego ogniotrwałego węglika tantalu z utworzeniem mikrosfer węglika tantalu, składających się z aglomeratów nanocząstek, polega na przeprowadzeniu stopniowej przemiany termicznej roztworu pentakis-(dimetyloamido)tantalu w tetradekanie w obojętnej atmosferze w zakresie temperatur 25-250°C, prowadzone przez ogrzewanie masy reakcyjnej do 160°C przez jedną godzinę i od 160°C do 250°C przez trzy godziny, w celu uzyskania polimeru preceramicznego zawierającego tantal-azot-węgiel, a następnie jego obróbka cieplna polegająca na podgrzaniu do temperatury 1100°C z szybkością 10°C/min z utrzymywaniem w atmosferze obojętnej przez 3 godziny. EFEKT: redukcja etapów procesu, prostota konstrukcji sprzętowej, możliwość uzyskania powiększonych partii produktu, wykorzystanie jednego składnika jako źródła tantalu i węgla. 1 z.p. mucha, 3 chor., 1 tab., 1 pr.

Wynalazek może być stosowany w metalurgii. W celu uzyskania węglika chromu Cr3C2 mieszanina proszku chromu i sadzy jest mechanicznie aktywowana w odśrodkowym młynie planetarnym przy przyspieszeniu kuli 25-45 g i stosunku ładunku: obciążenie kulki wagowo 1:20 przez 30-40 min . Następnie mieszaninę ogrzewa się w temperaturze do 1000°C przez 10 min w atmosferze gazu obojętnego. EFEKT: wynalazek umożliwia otrzymanie węglika chromu o składzie stechiometrycznym o wysokiej dyspersji, zmniejszenie zużycia energii, skrócenie czasu syntezy. 2 w.p. mucha, 5 os.

Metale tworzące węgliki obejmują metale przejściowe z niekompletną powłoką α-elektronową. Im mniej elektronów na powłoce, tym większe powinowactwo do węgla.

W stalach następujące pierwiastki nadają się do tworzenia węglików: (pierwiastki są wymienione w porządku rosnącym według ich zdolności do tworzenia węglików).

Gdy pierwiastek węglikotwórczy wprowadza się do stali w niewielkiej ilości (dziesiąte części procenta; dla słabych węglikotwórczych najczęściej nie występuje tworzenie węglika tego pierwiastka. W tym przypadku atomy pierwiastka stopowego częściowo zastępują atomy żelaza w przestrzennej sieci cementytu, powstaje cementyt stopowy, który nieznacznie różni się właściwościami od zwykłego cementytu.

Ryż. 3.22. Wpływ pierwiastków stopowych na długość zamkniętego obszaru y

Węglik manganu nie tworzy się przy żadnej zawartości manganu.

Wzór stopowego cementytu jest zwykle zapisywany jako lub lub ogólnie. Ostatni wzór podkreśla, że ​​w węglikach typu cementytu na trzy atomy metalu przypada jeden atom węgla.

Silnie formujące węgliki tworzą fazy międzywęzłowe z węglem. W tym przypadku węgliki mają najczęściej wzór MC, tj. na jeden atom metalu przypada jeden atom węgla. W pewnych warunkach i tworzą węgliki bogatsze w metal

Fazy ​​międzywęzłowe, charakteryzujące się bardzo dużą ogniotrwałością, są praktycznie nierozpuszczalne w austenicie.

Do rozkładu i rozpuszczania węglików, takich jak stal, konieczne jest podgrzanie do temperatury.Ze względu na nierozpuszczalność faz międzywęzłowych, austenit jest zubożony w węgiel, gdy stal jest stopowana z silnymi składnikami węglikotwórczymi.

Pośrednią pozycję pod względem zdolności do formowania węglików zajmuje chrom, który w porównaniu z innymi pierwiastkami jest najszerzej stosowany jako dodatek stopowy w stalach.

Chrom w stalach nisko i średniostopowych (do 10%) tworzy węglik w stalach wysokostopowych, powstaje węglik bogatszy w chrom Węgliki chromu mogą rozpuszczać w znacznej ilości pierwiastki stopowe żelaza i stali, dlatego formuły tych węgliki są często pisane w ogólnej formie jako

Chrom ma wpływ na tworzenie węglików, gdy jest połączony z molibdenem i wolframem. Przy pewnym stosunku chromu i molibdenu (wolframu) nie tworzą się fazy śródmiąższowe, ale zamiast tego pojawiają się złożone węgliki zawierające chrom, molibden (wolfram) i żelazo. wymaga jeszcze wyższych temperatur i dłuższych czasów utrzymywania niż w przypadku rozpuszczania węglików chromu.

Tak więc, w zależności od pierwiastka stopowego i jego ilości, w strukturze stali stopowych można spotkać następujące rodzaje węglików: wysokorozpuszczalne w węglikach typu austenitu, słabiej rozpuszczalne i prawie nierozpuszczalne w stanie stałym węgliki typu MC.

Tanie, niezawodne i celne – dzięki tym cechom klasyczne działa nie tylko nie ustępują systemom rakiet taktycznych, ale nawet pod pewnymi względami je przewyższają.

Na przykład, prawie niemożliwe jest wcześniejsze wykrycie i zestrzelenie lecącego pocisku. Ale jest też. Jednak i tutaj toczy się wojna technologii – projektanci broni i amunicji walczą o każdy centymetr celności i zasięgu. Rosja jest uważana za jednego ze światowych liderów pod względem rozwoju i produkcji artylerii armatniej.

Zaawansowane komputery balistyczne nowoczesnych haubic uwzględniają wiele parametrów: od poprawek tabelarycznych po warunki pogodowe w stratosferze. O tym, dlaczego tradycyjne "lufy" artyleryjskie nie zostaną wysłane na spoczynek - w materiale RIA Novosti.

W tym tygodniu artylerzyści jednostki Wschodniego Okręgu Wojskowego stacjonujący w Buriacji otrzymali najnowszy radionakierunkowy kompleks meteorologiczny Ulybka-M, który umożliwia pomiary parametrów atmosferycznych na wysokości do 40 kilometrów. Uzyskane dane mogą posłużyć m.in. do dostosowania ognia artylerii armat dalekiego zasięgu.

daleki zasięg

Przypomnijmy, że dziś Rosja ma kilka systemów artyleryjskich, których pociski wystrzeliwane z maksymalnej odległości mogą wznieść się na bardzo solidną wysokość. W rzeczywistości część trajektorii ich lotu leży już w górnych warstwach stratosfery, gdzie powietrze jest bardzo rozrzedzone, a jego opór jest minimalny. Ten czynnik ma pozytywny wpływ na zasięg ostrzału.

Samobieżne stanowisko artyleryjskie (SAU) „Koalicja-SV”

„Jeśli mówimy o artylerii armatniej, to pociski systemów Koalitsiya-SV i Pion mogą osiągnąć wyżyny stratosferyczne” – powiedział RIA Novosti Wiktor Murachowski, redaktor naczelny magazynu Arsenal of the Fatherland. - Na przykład w Pion pocisk wznosi się do 30-32 kilometrów. Podczas strzelania na duże odległości brane są pod uwagę wiatry na wysokości.

Warto zauważyć, że jeśli zasięg ostrzału samobieżnego działa artyleryjskiego 2S7 Pion osiągnie 47 kilometrów, to obiecująca samobieżna haubica 152-mm Koalitsiya-SV wysłała podczas testów eksperymentalny pocisk na odległość ... 70 kilometrów.

Co więcej, cel został trafiony.

Dziś jest to niezrównany rekord ostrzału artylerii samobieżnej tego kalibru. Zbliżając się pod względem możliwości do pocisków operacyjno-taktycznych, zautomatyzowana haubica szybkiego ognia jest idealna do ataków na stanowiska dowodzenia wroga, tłumienia systemów obrony powietrznej i przeciwrakietowej, zakłócania kanałów zaopatrzenia, niszczenia głównych autostrad i walki z baterią. Co ciekawe, przy takiej charakterystyce zasięgu pozostanie niedostępny dla artylerii wroga.

Bateria samobieżnych stanowisk artyleryjskich 2S5 "Hiacynt" podczas ostrzału wszechstronnego szkolenia kierowania ogniem jednostek 5. Armii Połączonych Sił Zbrojnych Dalekowschodniego Okręgu Wojskowego

Dla porównania: amerykańskie działo samobieżne M109 Paladin dociera do celów aktywnym pociskiem rakietowym tylko na odległość nieprzekraczającą 30 kilometrów. Maksymalny zasięg ognia brytyjskich dział samobieżnych A S90 Braveheart wynosi 40 km, a francuskiego AMX AuF1T 35 km.

Opłacalne rozwiązanie

Według ekspertów, nie ma jeszcze odpowiedniego zamiennika dla klasycznej artylerii armatniej i nie jest to spodziewane w najbliższej przyszłości. Pomimo wysokiej celności i skuteczności, nowoczesne systemy rakiet operacyjno-taktycznych, takie jak Tochka-U i Iskander, są zbyt skomplikowane w produkcji i drogie, aby bezpośrednio konkurować z działami w warunkach wojny na dużą skalę. I tak, mają różne misje.

„Rakieta to niezwykle kosztowny produkt. Z reguły służy do najważniejszych ukrytych celów, takich jak duże stanowiska dowodzenia, zauważa Murakhovsky. - Systemy rakiet z wieloma wyrzutniami są bardziej odpowiednie do osłaniania celów obszarowych. Może to być lotnisko, pole radarowe kilku stacji, pozycje systemów obrony powietrznej. Jeśli chodzi o artylerię, to na odległość bliską maksymalnej zwykle strzela ona do celów punktowych, takich jak wyrzutnie rakiet, składy amunicji nuklearnej i tak dalej.

Artyleria z Arabii Saudyjskiej strzela na terytorium Jemenu. Kwiecień 2015

Według niego „wymyślna” amunicja krążąca i drony są dobre tylko w przypadkach, gdy wróg nie dysponuje potężnymi środkami walki elektronicznej i obrony przeciwlotniczej.

„Ale jeśli napotkasz dobrze wyposażonego technicznie wroga, szybko odetnie on wszystkie pasma radiowe i sygnały GPS-GLONASS” – jest pewien ekspert. - To będzie świetna zabawa". Ponownie będziesz musiał zdobyć mapy topograficzne, tabele strzeleckie, mierzyć dane pogodowe na wysokościach i pamiętać o starej dobrej artylerii.

Precyzyjna beczka

Jednak rosyjscy rusznikarze nie stoją w miejscu i nieustannie pracują nad poprawą celności broni i amunicji. Powstaje wiele ich typów do montażu dział, w tym obiecujące, które wciąż znajdują się na etapie prac rozwojowych.

Znane są poprawione pociski oparte na Krasnopolu, przeznaczone do niszczenia ufortyfikowanych obiektów jednym strzałem. Klasyczny mechanizm naprowadzania wiązki laserowej wymaga, aby cel był oświetlony przez spotter znajdujący się w linii widzenia.

Ponadto planuje się wprowadzenie pocisków korekcyjnych z miniaturowymi chowanymi sterami aerodynamicznymi i bezpiecznikiem zawierającym chip GLONASS do ładunku amunicji nowych haubic.

Zasada korekcji jest dość ciekawa: oddawany jest strzał z nadmiarem zasięgu i odchyleniem w bok, po czym pocisk zaczyna „kierować się” w stronę celu, którego współrzędne są osadzone w chipie. Co ważne, taki bezpiecznik praktycznie nie wpływa na koszt amunicji.

Żołnierze armii rosyjskiej na samobieżnej instalacji artyleryjskiej „Msta-S”

Innym dość nowym sposobem na poprawę celności i celności ostrzału artyleryjskiego jest zainstalowanie radiowej stacji balistycznej na samobieżnym dziale, czyli w uproszczeniu radaru.

Śledzi pocisk w czasie rzeczywistym prawie na całej trajektorii i oblicza współrzędne punktu uderzenia. Następna amunicja jest wysyłana do celu już z uwzględnieniem poprawki. System ten jest całkowicie autonomiczny - nie zależy od nawigacji satelitarnej i może pracować nawet w zagłuszaniu sygnałów GLONASS.

Jeśli chodzi o interakcję na polu bitwy, najnowocześniejsze rosyjskie działa samobieżne są wyposażone w zunifikowany zestaw wyposażenia pokładowego i są zintegrowane z Unified Tactical Control System. Zapewnia całodobowy przegląd terenu, cyfrowe oznaczenie celu, autonomiczne obliczanie ustawień strzelania i automatyczne naprowadzanie z regulacją ognia.

Andriej Stanow

Rozwój zagranicznej artylerii armatniej od lat 60. charakteryzował się dwoma cechami. Z jednej strony Stany Zjednoczone i ich europejscy sojusznicy w bloku NATO – Wielka Brytania, Niemcy, Włochy oraz w mniejszym stopniu Hiszpania i Francja, były głównym ośrodkiem rozwoju i produkcji systemów artyleryjskich. Najczęściej używane haubice holowane 155 mm (BG) M114, M198 (USA), FH-70 (opracowane wspólnie przez Wielką Brytanię, Niemcy i Włochy), haubice samobieżne (SG) serii M109 (USA), MkF3 i GCT (Francja). Zdecydowana większość tych egzemplarzy, zwłaszcza systemy takie jak M114, M109, M109A1 i MkF 3, z początkiem lat 80. uległy dezaktualizacji, co wymusiło ich gruntowną modernizację.

Najnowocześniejsze z istniejących systemów artyleryjskich armat mają właściwości balistyczne, które spełniają wymagania umowy podpisanej przez kraje NATO w sprawie ujednoliconej balistyki 155-mm dział artyleryjskich (długość lufy 39 klb, objętość komory ładowania 18 litrów itp.) . Maksymalny zasięg strzelania takich systemów z konwencjonalnymi pociskami wynosi około 24 km, a z aktywnymi pociskami rakietowymi (ARS) - do 30 km. Eksperci uważają jednak, że te cechy nie spełniają współczesnych wymagań. Na początku lat 90. podjęto decyzję o przejściu na nowy system charakterystyk balistycznych (długość lufy 52 klb, objętość komory ładującej 23 litry itp.), co zwiększyłoby zasięg ognia i odpowiednio głębokość niszczenia wroga ogniem artyleryjskim.

Z drugiej strony, już w połowie lat 70. siły lądowe niektórych krajów spoza NATO były uzbrojone w dość proste i niezawodne systemy artyleryjskie, które pod wieloma cechami, a zwłaszcza balistycznymi, przewyższały istniejące amerykańskie i zachodnie. Modele europejskie w tym czasie. Ich cechą charakterystyczną było zastosowanie luf o długości 45 klb lub większej, które w zależności od rodzaju pocisku zapewniały możliwość prowadzenia ognia na maksymalny zasięg 30-40 km.

W dużej mierze ten techniczny skok zapoczątkował utalentowany projektant J. Bull i jego koledzy z kierowanej przez niego kanadyjskiej firmy Space Research Corporation. W takim czy innym stopniu ich rozwiązania były wykorzystywane przez prawie wszystkich głównych producentów broni artyleryjskiej. Niektóre z najbardziej udanych projektów zaprojektowanych przez J. Bulla i ich późniejsze odpowiedniki są dziś uważane za jedne z najlepszych artylerii na świecie.

Proces ten rozpoczął się w latach 60. XX wieku, kiedy Instytut Badań Kosmicznych kierowany przez J. Bulla rozpoczął prace nad programem HARP (projekt badawczy dotyczący badania górnych warstw atmosfery), który był finansowany przez rządy Stanów Zjednoczonych i Kanady. . Miało to na celu opracowanie urządzenia do rzucania typu armaty, które miałoby wystrzeliwać małe satelity na orbitę zbliżoną do Ziemi. W szczególności stworzono trzy eksperymentalne próbki „superguna”, do których wykorzystano lufy z dział kalibru 406 mm, pobranych z amerykańskich pancerników podczas II wojny światowej. Największe działo miało lufę o długości około 50 m, co zapewniało dostarczenie pocisku o wadze do 2 ton na wysokość 180 km.

Jednak szybki rozwój techniki rakietowej osłabił zainteresowanie tego typu bronią środowisk wojskowych Stanów Zjednoczonych i Kanady, a od 1967 r. zaprzestano finansowania programu. Następnie J. Bull zorganizował wspomnianą już firmę Space Research Corporation, która m.in. rozwiązywała również problemy związane z rozwojem artylerii armatniej. Na przełomie lat 60. i 70. rozpoczęła prace nad stworzeniem nowego systemu artyleryjskiego ze zwiększonym zasięgiem ognia i amunicją do niego.

Z wyjątkiem dużej objętości komory ładującej, głębszego karbowania o zwiększonym nachyleniu i wydłużonej lufy, reszta konstrukcji projektowanego działa była tradycyjna. Opracowany pocisk nie miał analogów.

Założono, że pocisk o ulepszonym kształcie aerodynamicznym będzie miał prędkość początkową 800 m/s lub więcej i długość 6 klb. Praktycznie nie ma w nim części cylindrycznej, zamiast pogrubienia centrującego wykonuje się występy centrujące, zmieniono kształt pasa prowadzącego, który ma zwiększoną wytrzymałość. Zdaniem ekspertów takie udoskonalenia konstrukcyjne pozwalają zmniejszyć opór powietrza, a co za tym idzie, zwiększyć zasięg ognia o 12-15 proc. Aby zmniejszyć ssanie od dołu, można zastosować dolne wgłębienia, które zapewniają zwiększenie zasięgu ostrzału o kolejne 5-8 procent. (pocisk ERFB). Zastosowanie dolnego generatora gazu pozwala praktycznie wyeliminować ssanie denne i zwiększyć zasięg ostrzału o około 15%. (pocisk ERFB-BB). W optymalnym wariancie łączny zysk w zwiększeniu zasięgu strzelania wynosi 25-30 procent, ale do tego konieczne jest zwiększenie długości lufy do co najmniej 45 klb. W przeciwnym razie nie jest możliwe uzyskanie znacznego przyrostu prędkości początkowej pocisku.

Główne wady takich pocisków to zmniejszenie przeżywalności lufy i pewne ograniczenia dotyczące rodzaju używanej amunicji ze względu na wzrost przeciążeń w lufie. Obecnie stosuje się pociski odłamkowo-burzące i kasetowe o ulepszonym kształcie aerodynamicznym.

Początkowo wszystkie prace były prowadzone w Kanadzie. Jednak na początku lat 80-tych, ze względu na poważne problemy związane głównie z naruszeniem embarga na dostawy produktów wojskowych z RPA, korporacja ogłosiła samorozwiązanie, ale w 1982 roku została przywrócona w Belgii. Mniej więcej w tym samym okresie rozpoczął się szereg aktywnych konsultacji z głównymi producentami wyrobów artyleryjskich, w wyniku których oddziały koncernu pojawiły się w RPA, Szwajcarii, Hiszpanii, Chile i kilku innych krajach. Jeśli chodzi o nową armatę, dwie próbki holowanych haubic zostały zmontowane w Kanadzie, pozostałe elementy zostały dostarczone do przedsiębiorstw austriackiej korporacji NORICUM, gdzie zostały ostatecznie zmontowane. Holowana armata haubic 155 mm, nazwana GC-45, miała lufę 45 klb, zapewniając maksymalny zasięg ognia pocisków ERFB-BB do 39 km.

Pomimo faktu, że stworzona 155-mm holowana haubica-haubica (BPG) była dość udanym systemem, eksperci z wielu krajów uważali, że do produkcji na dużą skalę potrzebne będą pewne ulepszenia. Prezentowana przez korporację próbka nie spełniała wszystkich norm europejskich dla holowanych systemów artyleryjskich i nie była idealna pod względem wymagań ergonomicznych. W sumie wyprodukowano tylko 12 BPG GC-45, po czym postanowiono uznać go za model podstawowy przy tworzeniu nowych armat 155 mm o zwiększonym zasięgu strzelania. Praktyczne doświadczenia korporacji wykorzystali później specjaliści z Austrii, RPA, Hiszpanii, Chin i kilku innych krajów.

W tym artykule czytelnikowi proponujemy zarówno istniejące systemy artyleryjskie o zwiększonej długości lufy (45 klb i więcej), jak i te, które w niedalekiej przyszłości (dwa lub trzy lata) mogą pojawić się na uzbrojeniu wojsk lądowych różnych państw pod określone warunki.

Austria. Haubica holowana 155 mm GH N-45 była produkowana przez austriacką firmę West-Alpin AG (później NORICUM) w latach 1979-1990. W różnym czasie klientami tych produktów były takie kraje jak Irak, Iran, Jordania, Libia, Tajlandia. Ostatnie dostawy zrealizowano w 1990 roku do Arabii Saudyjskiej. Brazylijska firma ENGESA kupiła licencję na produkcję GH N-45 na początku lat 90., więc w przyszłości możliwe jest, że system ten pojawi się w siłach lądowych Brazylii i kilku innych krajów. BPG otrzymał dość wysoką ocenę, gdy był używany w wojnie iracko-irackiej oraz w walkach irackich sił zbrojnych w Zatoce Perskiej. Jest to znacznie ulepszona wersja systemu artyleryjskiego 155 mm GC-45. W szczególności zrekonstruowano dolną maszynę (zwiększono wytrzymałość i zmniejszono masę), dodano dodatkowe płyty podstawy, zastosowano nowy ubijak i lekki mechanizm wyważania, nieco zmieniono wymiary.

Lufa pistoletu wykonana jest ze stali o wysokiej wytrzymałości uzyskanej przez czyszczenie elektrożużlowe, autofretowanie (autofrettage to proces wzmacniania wewnętrznych ścian lufy poprzez wytworzenie naprężeń szczątkowych), ma długość 45 klb. Możliwe jest wystrzelenie każdej standardowej amunicji NATO. Maksymalny zasięg ognia pocisków ERFB-BB sięga 39,6 km. Przeżywalność lufy 1500 strzałów przy pełnym naładowaniu. Mediana odchyleń dyspersji podczas strzelania na maksymalnym zasięgu wynosi 0,35 proc. w zasięgu i 0,007 w kierunku.

Zamek pistoletu tłokowego jest wyposażony w półautomat, który umożliwia strzelanie z szybkostrzelnością 6-7 strzałów na minutę przez 15 minut pod wszystkimi kątami elewacji. Według twórców, strzelając na maksymalny zasięg z maksymalną szybkostrzelnością, możliwe jest oddanie około dziesięciu strzałów, zanim pierwszy pocisk dotrze do celu. Normalna szybkostrzelność 2 s./min.

Maksymalna prędkość holowania armatohaubicy GHN-45 wynosi około 90 km/h na drogach asfaltowych, 50 km/h na drogach gruntowych i 15 km/h na piasku. Do holowania używany jest 10-tonowy pojazd z formułą kół 6x6.

Oprócz tradycyjnej wersji holowanej, austriaccy specjaliści opracowali próbkę wyposażoną w pomocniczą jednostkę napędową z napędem na koła. R bo to czterocylindrowy silnik Porsche o mocy 125 KM, montowany przed dolną maszyną. Konstrukcja armaty przewiduje możliwość wykorzystania elektrowni do obsługi mechanizmów pionowego i poziomego celowania, opuszczania płyty głównej i pomocniczej podstawy oraz mechanizmu podawania amunicji do zasobnika ładującego. Sterowanie ruchem może odbywać się zarówno ze specjalnego pilota umieszczonego bezpośrednio na próbce, jak iz kabiny pojazdu ciągnącego. Przy pokonywaniu trudnego terenu, oprócz podwozia pojazdu, można wykorzystać podwozie armaty haubicy, napędzane własną elektrownią.

Dzięki obecności silnika pomocniczego znacznie skrócono czas przestawiania armaty z pozycji bojowej do pozycji bojowej i z powrotem, uproszczono samą procedurę tej operacji (w razie potrzeby można zrezygnować z dwóch numerów załogi), możliwość samodzielnej szybkiej zmiany pozycji strzeleckich. Maksymalna prędkość ruchu to 35 km/h, zasięg dla paliwa to 150 km w ruchu po drogach asfaltowych i 100 km – w trudnym terenie.

Izrael. Izraelska firma „Soltam”, wykorzystując jako model bazowy 155-mm holowaną haubicę M-71 własnej konstrukcji, na początku lat 80. wprowadziła nową 155-mm holowaną artyleryjską haubicę wz.845R, opracowaną przy udziale szereg firm południowoafrykańskich. Główną cechą systemu w porównaniu z próbkami opracowanymi wcześniej przez izraelską firmę „Soltam” jest zastosowanie samowzmocnionej lufy monoblokowej o długości 45 klb z urządzeniem wyrzutowym, które umożliwia wystrzeliwanie pocisków o ulepszonym kształcie aerodynamicznym w maksymalnym zakresie do góry do 39,6 km.

Przy tworzeniu próbki wykorzystano karetę opracowanej wcześniej holowanej haubicy M-71, wprowadzono pewne zmiany w konstrukcji, które umożliwiły zainstalowanie 80-konnego silnika wysokoprężnego na lewej ramie. z. chłodzony powietrzem, zapewniający autonomiczny ruch próbki na dystansie do 70 km z prędkością 8-17 km/h. Cztery główne koła są sterowane hydraulicznie. Dodatkowo pomocniczy zespół napędowy służy do zdejmowania narzędzia z kół i montażu go na platformie podporowej, łączenia zagonów z ciągnikiem, rozkładania zagonów, podnoszenia redlic, sterowania dźwigiem i podawania pocisków.

Chociaż w normalnych warunkach wszystkie te operacje wykonuje pomocniczy zespół napędowy, w razie potrzeby napęd może zapewniać oddzielna hydrauliczna pompa elektryczna, zasilana dwoma 12-woltowymi akumulatorami ładowanymi przez pomocniczy zespół napędowy. W sytuacjach awaryjnych do sterowania tymi operacjami można wykorzystać ręczną pompę hydrauliczną.

Poza tym projekt próbki jest w dużej mierze tradycyjny dla systemów tej klasy. Na początku 1994 roku BG mod.845R był w produkcji seryjnej.

Na początku lat 90. firma Soltam wprowadziła dwa nowe samobieżne systemy artyleryjskie 155 mm, wykorzystujące lufę 45 klb, która zapewnia maksymalny zasięg ognia do 39,6 km.

Samobieżna haubica „Raskel” (rys. 1), według wielu ekspertów zagranicznych, została opracowana z myślą o eksporcie do krajów, w których z wielu powodów używa się dość ciężkich i nieporęcznych systemów artyleryjskich 155 mm ( uwarunkowania geograficzne, brak dobrze rozwiniętej sieci drogowej itp.) nie jest możliwy.

Podczas tworzenia próbki postanowiono zrezygnować z wieżowej lub kazamatowej instalacji głównego uzbrojenia i powrócić do wariantu konstrukcyjnego amerykańskich systemów samobieżnych M107 i M110. Jednocześnie obniżył się ogólny poziom bezpieczeństwa, ale ostatecznie haubica okazała się najlżejszą (20 ton) i najmniejszą z istniejących 155-mm samobieżnych systemów.

Druga próbka haubicy – ​​„Slammer” (rys. 2) – została opracowana na bazie zmodyfikowanego podwozia czołgu głównego „Merkava” (Izrael) z zainstalowaniem jednostki artylerii w całkowicie opancerzonej wieży. Urządzenia lufy i odrzutu są identyczne jak w holowanej haubicy mod.845R. Przesłona klinowa, półautomatyczna (zapewniona jest możliwość automatycznego podawania rur zapłonowych).

Ze względu na obecność automatu ładującego na pociski (ładunek jest zasilany ręcznie), maksymalna szybkostrzelność wynosi 9 strz./min (pierwsze trzy strzały - w 15 s). Do wykonania wszystkich operacji potrzebnych jest tylko dwóch członków załogi, wszystkie systemy mają ręczne powielanie, zapewniając szybkostrzelność 4 strzały/min przy trzech członkach załogi. Pojemność amunicji to 75 pocisków (można używać wszystkich typów pocisków 155 mm). "Slammer" wyposażony jest w kompleks urządzeń do elektronicznego przetwarzania danych do kontroli procesu załadunku i wykonywania zadań nawigacyjnych oraz zapewnia ochronę przed bronią masowego rażenia. Według twórców, w razie potrzeby, beczkę o pojemności 45 kb można zastąpić beczką o pojemności 52 kb.

Ostateczna decyzja o rozpoczęciu masowej produkcji zależy od tego, która haubica (Slammer czy zmodernizowana wersja amerykańskiego M109) będzie preferowana, ale w każdym razie istnieje znaczna przewaga pierwszej próbki.

Specjaliści Saltam proponują wykorzystanie artyleryjskiej części systemu, automatycznej ładowarki, do modernizacji przestarzałych SG M44, M109A2 i A3 amerykańskiej konstrukcji.

Irak. Przemysł stworzył dwa samobieżne systemy artyleryjskie o podwyższonej balistyce: 155-mm działo samobieżne „Mainun” (ryc. 3) i 210-mm działo samobieżne „El Fao”. Cechą obu systemów jest zastosowanie podwozia kołowego (6 x 6) jako podwozia. W momencie tworzenia próbki był to trzeci przypadek porzucenia bazy gąsienicowej dla systemów artyleryjskich tej klasy (dwa pierwsze to czechosłowacki 152 mm Dana SG i południowoafrykański 155 mm G-6 LNG) . Działo samobieżne 210 mm jest jedynym działem tego kalibru na świecie (nie uwzględniono rosyjskich systemów artyleryjskich), którego rozwój podyktowany był koniecznością stworzenia systemu artyleryjskiego znacznie przewyższającego siłę ognia 175 -mm SP M107, który jest na uzbrojeniu irańskich sił lądowych. Obie próbki po raz pierwszy pokazano na wystawie broni w Bagdadzie w maju 1989 roku.

Niektórzy zagraniczni eksperci przekonują, że obok Space Research Corporation, w tworzeniu nowych systemów brali udział hiszpańscy specjaliści, którzy pracowali przy montażu podwozia oraz francuscy projektanci, których odpowiedzialność obejmowała szereg zagadnień związanych z problematyką produkcji same pistolety.

Według zachodnich obserwatorów Irak nie użył tych dział artyleryjskich podczas kryzysu militarnego w Zatoce Perskiej. Nie ma natomiast informacji o masowej produkcji nowych systemów. Niektórzy zagraniczni eksperci uważają, że wszelkie dalsze prace w tym obszarze są zamrożone.

Oba egzemplarze mają identyczne podwozie, fotel kierowcy wysunięty jest daleko do przodu, za nim znajduje się układ napędowy (wykorzystano silnik wysokoprężny Mercedes-Benz o mocy 560 KM). Taki schemat rozmieszczenia zapewnia dość szerokie pole widzenia podczas sterowania działami samobieżnymi. Kabina kierowcy jest odizolowana od kabiny bojowej, w której znajduje się główna załoga.

Wieża jest zamontowana z tyłu kadłuba, dwa włazy dostępowe znajdują się po lewej i prawej stronie, jeden duży właz do ładowania amunicji znajduje się w tylnej części wieży. Do wyjścia awaryjnego załogi w dolnej części kadłuba przewidziano dwa małe włazy. W samobieżnej haubicy zastosowano opony typu 21.00 XR25, jest też urządzenie do automatycznego utrzymywania w nich niezbędnego ciśnienia. Dodatkowa stabilizacja próbek płytami podstawowymi lub redlicami pomocniczymi według twórców nie jest potrzebna.

Obie haubice różnią się od siebie głównie jednostką artylerii. System Mainun posiada lufę 155 mm o długości 52 klb, wyposażoną w wyrzutnik i hamulec wylotowy poprzeczny szczelinowy, natomiast w głównym uzbrojeniu systemu El Fao zastosowano działo 210 mm o długości lufy 53 klb, również wyposażony w urządzenie wyrzutowe i dwukomorowy jednorzędowy hamulec wylotowy okna. W obu przypadkach celownik do strzelania bezpośredniego znajduje się po lewej stronie działa.

Obie próbki zostały zaprojektowane do wystrzeliwania pocisków ERFB i ERFB-BB (kalibru 155 mm), które od dawna są używane w irackich siłach lądowych jako podstawa ładowania amunicji do haubic holowanych GH N-45 i G-5 pistolety. Charakterystykę osiągów haubic „Mainun” i „El Fao” podano w tabeli.

Charakterystyka porównawcza haubic „Mainun” i „El Fao”

Najciekawszą stroną w działalności Kosmicznej Korporacji Badań jest historia niedokończonego projektu „Wielki Babilon” – stworzenia superguna, którym pierwotnie miał ostrzeliwać terytorium Iranu, a następnie izraelskie miasta. Autorem projektu był J. Bull. Długość działa powinna wynosić 160 m, a kaliber około 350 mm. Tak więc po prawie 30 latach J. Bull próbował dokończyć prace rozpoczęte na początku lat 60. w ramach projektu HARP. Według zagranicznych ekspertów, główne problemy związane z tworzeniem superbroni zostały rozwiązane. Można było tylko spierać się o jego celowość, ale ostateczna wykonalność projektu nie budziła wątpliwości. Podczas wojny w Zatoce Perskiej siły koalicji antyirackiej odkryły niedokończony model superguna 200 km od Bagdadu. Najwyraźniej Irak nie miał wystarczająco dużo czasu ani pieniędzy na ukończenie pracy.

Hiszpania. W 1985 roku hiszpańska firma SITEXA, przy aktywnym udziale Space Research Corporation, rozpoczęła opracowywanie własnego systemu artyleryjskiego 155 mm o długości lufy 45 klb. W mniejszym lub większym stopniu zaangażowały się w badania firmy z Austrii, Chin, Francji i Jugosławii. Opracowano próbkę, która otrzymała nazwę 155-mm holowana armata-haubica 155/45 ST (ryc. 4), która miała być używana albo w klasycznej wersji holowanej, albo z pomocniczą jednostką napędową.

System ten jest postrzegany jako znacznie ulepszona modyfikacja 155mm BPG GC-45. Tworząc próbkę, programiści wyszli od wymogu wprowadzenia najnowszych technologii do projektu systemu, który jednocześnie powinien być jak najprostszy. W porównaniu do jego odpowiednika (GC-45) liczba komponentów została zmniejszona o 30 procent.

Znacznie usprawniono proces technologiczny produkcji luf, autofretage przeprowadzono mechanicznie, nietypowo dla zachodnich systemów artyleryjskich. Ponadto postanowiono zrezygnować z tradycyjnego gwintowania o stałym nachyleniu i wykorzystać sowiecką praktykę gwintowania progresywnego (głębokość gwintowania w tym przypadku wynosi 1,6 mm, czyli nieco więcej niż w lufach armat 155 mm NATO). kraje). Biorąc pod uwagę użycie nowych ładunków miotających zaprojektowanych specjalnie do tworzonego działa, przeżywalność lufy przy strzelaniu z maksymalnego zasięgu wzrosła do 3000-4000 strzałów.

Nowa 155 mm lufa 45 klb z automatycznym ostrzem umożliwia strzelanie ulepszonymi pociskami aerodynamicznymi ERFB-BB oraz standardową amunicją NATO. Maksymalny zasięg podczas wystrzeliwania pocisku odłamkowego odłamkowo-burzącego wynosi 24 km, z pociskiem ERFB - 30 km, ERFB-BB - 39,6 km.

Zbadano możliwości zastosowania dwóch typów zaworów: tłokowego i klinowego. Obecnie preferowany jest zamek w kształcie klina z osłoną łuski, podobny do tego stosowanego w radzieckiej armacie holowanej M46 kal. 130 mm i jej licencjonowanych wersjach. Według ekspertów, zamknięcia tłokowe stosowane w takich holowanych systemach artyleryjskich 155 mm, takich jak FH-70, GC-45 i niektóre inne, są mniej niezawodne podczas pracy w niesprzyjających warunkach klimatycznych. Jako podstawę tego stwierdzenia wzięto pod uwagę doświadczenia użycia systemów artyleryjskich z jednym i drugim rodzajem żaluzji podczas prowadzenia działań wojennych między Iranem a Irakiem. Następnie jako możliwą opcję zaproponowano narzędzie z bagnetowym zamkiem tłokowym, jeśli klient z jakiegoś powodu nie jest zadowolony z zamka klinowego. Pewnym zmianom uległa również konstrukcja karetki, które w największym stopniu wpłynęły na górną maszynę. W szczególności wymieniono mechanizm wyważający, dzięki czemu znacznie zmniejszono moment obrotowy na kole zamachowym napędu wciągnika. Opracowano nowe urządzenia odrzutu, możliwa jest zmiana długości odrzutu w zależności od kąta podniesienia działa.

Pneumatyczny mechanizm ubijania, podobny do stosowanego w amerykańskiej haubicy samobieżnej 155 mm M109A2 / AZ, jest zainstalowany na nowym pistolecie i z tyłu kołyski, a butla ze sprężonym powietrzem jest zamontowana po lewej stronie rama. Maksymalna szybkostrzelność wynosi 5 s./min przez pierwsze 60 sekund strzelania i 2 s./min. przez dłuższy czas.

Podczas modernizacji maszyny dolnej zamontowano dodatkowe redlice w celu lepszej stabilizacji działa przy strzelaniu z ziemi sypkiej (piasek), poprawiono konstrukcję mechanizmu skrętu, a dzięki zamontowaniu pomocniczego napędu hydraulicznego procedura rozprężania łóżka zostały ułatwione, co ostatecznie skróciło czas przejścia z podróży do walki (do 4 min) i nieco poprawiło ergonomię procesu.

Po stworzeniu prototypu 155-mm BPG 155/45 ST, specjaliści SITEXA, jako odrębne opracowanie, zaproponowali wariant nowego podwozia dla 155-mm systemów artyleryjskich, na którym możliwe jest zamontowanie nowych urządzeń odrzutowych i luf w następujące wersje: długość 39 klb z komorą załadowczą o pojemności 18 l; 45 lub 52 klb przy objętości komory załadowczej 23 l; 50 klb przy pojemności komory załadowczej 32 l; zawór tłokowy z półautomatem.

Według twórców czas potrzebny na wymianę lufy w terenie z trzema osobami nie przekracza 60 minut. Aby przebudować urządzenia odrzutu do normalnej pracy z nową lufą, potrzeba nie więcej niż 5 minut.

Konstrukcja wózka BPG 155 mm przewiduje w razie potrzeby montaż pomocniczego zespołu napędowego (silnik wysokoprężny chłodzony powietrzem 125 kW) przed dolną obrabiarką. W tym przypadku, według specjalistów SITEXA, próbka będzie mogła poruszać się z maksymalną prędkością 35 km/h i pokonywać wzniesienia do 40°. Ponadto zmechanizowane są procesy rozkładania i łączenia łóżek oraz opuszczania platformy podporowej.

Obecnie SITEXA pracuje nad stworzeniem systemu holowanego 203,2 mm z wykorzystaniem karetki 155 mm BPG 155/45 ST. Jednocześnie deweloperzy nie są zakłopotani faktem, że Stany Zjednoczone i większość innych krajów NATO uważają działa 203,2 mm za mało obiecujące i prowadzą politykę stopniowego wycofywania ich ze służby.

Zakłada się, że zasięg ognia pocisku odłamkowo-wybuchowego o masie około 88 kg z lufą 45 klb wyniesie 40 km, a dla pocisku o optymalnym kształcie aerodynamicznym z dolnym generatorem gazu - 50 km.

Na początku 1993 roku stworzono trzy próbki eksperymentalne, z których jedna została opisana jako system zmechanizowany zdolny do wykorzystania wózków kołowych i gąsienicowych.

(Koniec do naśladowania)

Starszy porucznik M. Kurylev

„Zagraniczny przegląd wojskowy” nr 3 1994