Tipska shema opskrbe uljem za turbinu PT 80. O radu parne turbine. Obrada izvornih podataka

19.10.2019

Pročitajte također

Juha od tjestenine i krumpira je najlakša opcija!

Kako pravilno marinirati i skuhati sočan mekani odrezak od vrata, lungić u soji, med-senf, umak od gljiva: recepti

Indijski somun chapati

Varivo od povrća za zimu bez sterilizacije Recept za varivo od povrća za pripremu zimnice

Gulaš od povrća za zimu, recept za preljev od povrća za zimu Kako kuhati gulaš od povrća za zimu

INSTRUKCIJA

PT-80/100-130/13 LMZ.

Trebali biste znati upute:

1. šef kotlovsko-turbinske radionice-2,

2. Zamjenik voditelja kotlovskoturbinske radionice za pogon-2,

3. viši nadzornik smjene stanice-2,

4. voditelj smjene na stanici-2,

5. voditelj smjene turbinskog pogona kotlovsko-turbinske radionice-2,

6. operater središnje upravljačke sobe parnih turbina VI kategorije,

7. operater-kontrolor za turbinsku opremu V. kategorije;

8. Rukovatelj turbinske opreme IV stupnja.

Petropavlovsk-Kamčatski

JSC Energetika i elektrifikacija "Kamchatskenergo".

Podružnica "Kamčatka CHPP".

POTVRĐUJEM:

Glavni inženjer podružnice OJSC "Kamchatskenergo" KTETs

Bolotenyuk Yu.N.

“ “ 20

INSTRUKCIJA

Priručnik za rad parne turbine

PT-80/100-130/13 LMZ.

Rok valjanosti uputa:

sa “____” ____________ 20

od "____"____________ 20

Petropavlovsk – Kamčatski

1. Opće odredbe……………………………………………………………………… 6

1.1. Kriteriji sigurnog rada parne turbine PT80/100-130/13………………. 7

1.2. Tehnički podaci turbine………………………………………………………………….. 13

1.4. Zaštita turbine………………………………………………………………………………………… 18

1.5. Turbina se mora hitno zaustaviti i vakuum prekinuti ručno…………...... 22

1.6. Turbina se mora odmah zaustaviti……………………………………...... 22

Turbina se tijekom tog razdoblja mora rasteretiti i zaustaviti

određuje glavni inženjer elektrane……………………………..……..… 23

1.8. Dopušten je dugotrajan rad turbine pri nazivnoj snazi…………………... 23

2. Kratak opis dizajna turbine…………………………………..… 23

3. Sustav opskrbe uljem turbinske jedinice…………………………………..…. 25

4. Sustav brtvljenja vratila generatora…………………………………………… 26

5. Sustav upravljanja turbinom………………………………………………. 30

6. Tehnički podaci i opis generatora……………………………….... 31

7. Tehničke karakteristike i opis kondenzacijske jedinice…. 34

8. Opis i tehničke karakteristike regenerativnog postrojenja…… 37

Opis i tehničke karakteristike instalacije za

grijanje mrežne vode…………………………………………………………... 42

10. Priprema turbinske jedinice za puštanje u rad…………………………………………….… 44

10.1. Opće odredbe………………………………………………………………………………………………….44

10.2. Priprema za puštanje uljnog sustava u rad……………………………………….46

10.3. Priprema upravljačkog sustava za puštanje u rad……………………………………………..…….49

10.4. Priprema i puštanje u rad regenerativne i kondenzacijske jedinice……………………………49

10.5. Priprema za puštanje u rad instalacije za grijanje mrežne vode…………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………

10.6. Zagrijavanje parovoda do postrojenja za preradu plina……………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………….

11. Pokretanje turbinske jedinice…………………………………………………………..… 55

11.1. Opće upute…………………………………………………………………………………….55

11.2. Pokretanje turbine iz hladnog stanja………………………………………………………...61

11.3. Pokretanje turbine iz hladnog stanja………………………………………………………………….…..64

11.4. Pokretanje turbine iz vrućeg stanja………………………………………………………..65

11.5. Osobitosti pokretanja turbine korištenjem kliznih parametara svježe pare………………….…..67

12. Uključivanje proizvodnje pare………………………………... 67

13. Onemogućavanje proizvodnje pare…………………………….… 69

14. Uključivanje kogeneracijskog oduzimanja pare……………………………..…. 69

15. Zaustavljanje kogeneracijskog izdvajanja pare………………………….…... 71

16. Održavanje turbine tijekom normalnog rada………………….… 72

16.1 Opće odredbe………………………………………………………………………………….72

16.2 Održavanje kondenzacijske jedinice………………………………………………………………..74

16.3 Održavanje regenerativne jedinice……………………………………………………………………….….76

16.4 Održavanje sustava za opskrbu uljem………………………………………………………...87

16.5 Održavanje generatora……………………………………………………………………………………79

16.6 Održavanje instalacija za grijanje mrežne vode…………………………………………80

17. Zaustavljanje turbine………………………………………………………………… 81

17.1 Opće upute za zaustavljanje turbine………………………………………………………….……81

17.2 Zaustavljanje turbine kao rezerva, kao i za popravke bez hlađenja……………………..…82

17.3 Gašenje turbine radi popravka s hlađenjem…………………………………………………………...84

18. Sigurnosni zahtjevi…………………………………….…… 86

19. Mjere za sprječavanje i otklanjanje havarije turbina…… 88

19.1. Opće upute……………………………………………………………………………………88

19.2. Slučajevi hitnog zaustavljanja turbine…………………………………………………………...90

19.3. Radnje koje izvode tehnološke zaštite turbine……………………………91

19.4. Radnje osoblja u slučaju hitne situacije na turbini……………………………..…….92

20. Pravila za prijem na popravak opreme……………………………….… 107

21. Postupak za pristup ispitivanju turbina…………………………………….. 108

Prijave

22.1. Raspored pokretanja turbine iz hladnog stanja (temperatura metala

Tlak visokog tlaka u zoni ulaza pare manji je od 150 ˚S)…………………………………………………………..… 109

22.2. Raspored pokretanja turbine nakon 48 sati neaktivnosti (temperatura metala

HPC u zoni ulaza pare 300˚S)………………………………………………………………..110

22.3. Raspored pokretanja turbine nakon 24 sata neaktivnosti (temperatura metala

HPC u zoni ulaza pare 340 ˚S)………………………………………………………………………………..…111

22.4. Raspored pokretanja turbine nakon 6-8 sati neaktivnosti (temperatura metala

HPC u zoni ulaza pare 420 ˚S)…………………………………………………………………………………….112

22.5. Raspored pokretanja turbine nakon mirovanja od 1-2 sata (temperatura metala

HPC u zoni ulaza pare 440 ˚S)……………………………………………………..…………113

22.6. Približni rasporedi pokretanja turbine na nazivnom

parametri svježe pare………………………………………………………………………………….…114

22.7. Uzdužni presjek turbine…………………………………………………………..….…115

22.8. Upravljački krug turbine…………………………………………………………..….116

22.9. Toplinski dijagram turbinske jedinice……………………………………………………………….….118

23. Dopune i izmjene…………………………………………………...…. 119

OPĆE ODREDBE.

Parna turbina tipa PT-80/100-130/13 LMZ s proizvodnim i 2-stupanjskim kogeneracijskim oduzimanjem pare, nazivne snage 80 MW i maksimalno 100 MW (u određenoj kombinaciji kontroliranih oduzimanja) namijenjena je direktnom pogonu TVF-110. -2E generator izmjenične struje U3 snage 110 MW, montiran na zajedničkom temelju s turbinom.

Popis kratica i simbola:

AZV - automatski visokotlačni ventil;

VPU - uređaj za okretanje osovine;

GMN - glavna pumpa za ulje;

GPZ - glavni parni ventil;

KOS - povratni ventil sa servomotorom;

KEN - električna pumpa kondenzata;

MUT - turbinski upravljački mehanizam;

OM - limitator snage;

HPH - visokotlačni grijači;

LPH - niskotlačni grijači;

PMN - pumpa za pokretanje ulja;

PN - parni hladnjak brtve;

PS - brtveni parni hladnjak s ejektorom;

PSG-1 - mrežni grijač donje ekstrakcije;

PSG-2 - isti, gornji izbor;

PEN - električna hranjiva pumpa;

HPR - visokotlačni rotor;

RK - regulacijski ventili;

RND - niskotlačni rotor;

RT - rotor turbine;

HPC - visokotlačni cilindar;

LPC - niskotlačni cilindar;

RMN - rezervna pumpa za ulje;

AMN - hitna pumpa za ulje;

RPDS - relej pada tlaka ulja u sustavu podmazivanja;

Ppr je tlak pare u proizvodnoj komori za uzorkovanje;

P je tlak u donjoj komori za grijanje;

R - isto, gornja ekstrakcija grijanja;

Dpo - potrošnja pare za proizvodnu ekstrakciju;

D - ukupni protok za PSG-1,2;

KAZ - automatski ventil zatvarača;

MNUV - uljna pumpa brtve osovine generatora;

NOG - pumpa za hlađenje generatora;

ACS - sustav automatskog upravljanja;

EGP - elektrohidraulički pretvarač;

KIS - izvršni solenoidni ventil;

TO - ekstrakcija grijanja;

PO - odabir proizvodnje;

MO - hladnjak ulja;

RPD - regulator diferencijalnog tlaka;

PSM - mobilni separator ulja;

ZG - hidraulički zatvarač;

BD - spremnik prigušnice;

IM - uljni injektor;

RS - regulator brzine;

RD - regulator tlaka.

1.1.1. Po snazi turbine:

Maksimalna snaga turbine kada je potpuno uključena

regeneracija i određene kombinacije proizvodnje i

ekstrakcija grijanja……………………………………………………………………...100 MW

Maksimalna snaga turbine u kondenzacijskom načinu rada s isključenim HPV-5, 6, 7 ………………………………………………………………………………... 76 MW

Maksimalna snaga turbine u kondenzacijskom načinu rada s isključenim PND-2, 3, 4 ……………………………………………………………………...71 MW

Maksimalna snaga turbine u kondenzacijskom načinu rada kada je isključena

PND-2, 3, 4 i PVD-5, 6, 7 ………………………………………………………………………………….68 MW

koji su uključeni u rad HPV-5,6,7………………………………………………………..10 MW

Minimalna snaga turbine u kondenzacijskom načinu rada pri

koji uključuje odvodnu pumpu PND-2…………………………………………….20 MW

Minimalna snaga turbinskog agregata na koju se uključuje

rad podesivih odvoda turbina………………………………………………………………… 30 MW

1.1.2. Na temelju brzine rotora turbine:

Nazivna brzina rotora turbine…………………………………………………………..3000 o/min

Nazivna brzina vrtnje rotora turbine

uređaj …………………………………………………………………………………………..………..3,4 o/min

Maksimalno odstupanje brzine rotora turbine pri

u kojem je turbinska jedinica isključena zaštitom…………………………………….………..…..3300 o/min

3360 okretaja u minuti

Kritična brzina vrtnje rotora turbogeneratora…………………………………….1500 o/min

Kritična brzina vrtnje rotora niskotlačne turbine…………………….……1600 o/min

Kritična brzina vrtnje rotora visokotlačne turbine……………………….….1800 o/min

1.1.3. Prema protoku pregrijane pare u turbinu:

Nazivni protok pare po turbini kada radi u kondenzacijskom načinu rada

s potpuno uključenim sustavom regeneracije (pri nazivnoj snazi

turbinska jedinica jednaka 80 MW) ………………………………………………………………………………305 t/sat

Maksimalni protok pare po turbini kada je sustav uključen

regeneracija, regulirana proizvodnja i oduzimanje topline

i zatvoreni kontrolni ventil br. 5 ………………………………………………………………..415 t/sat

Maksimalni protok pare po turbini…………………….…………………..………………470 t/sat

način rada s onemogućenim PVD-5, 6, 7 …………………………………………………………..270 t/sat

Maksimalni protok pare po turbini kada radi na kondenzaciji

način rada s isključenim LPG-2, 3, 4 …………………………………………………………………………..260t/sat

Maksimalni protok pare po turbini kada radi na kondenzaciji

način rada s isključenim PND-2, 3, 4 i PVD-5, 6, 7…………………………………………..…230t/sat

1.1.4. Prema apsolutnom tlaku pregrijane pare prije CBA:

Nazivni apsolutni tlak pregrijane pare ispred jezgre…………………..……….130 kgf/cm 2

Dopušteno smanjenje apsolutnog tlaka pregrijane pare

ispred CBA tijekom rada turbine……………………………………………………………125 kgf/cm 2

Dopušteno povećanje apsolutnog tlaka pregrijane pare

ispred CBA tijekom rada turbine.…………………………………………………………………………………135 kgf/cm 2

Maksimalno odstupanje apsolutnog tlaka pregrijane pare prije CBA

tijekom rada turbine i s trajanjem svakog odstupanja od najviše 30 minuta……..140 kgf/cm 2

1.1.5. Na temelju temperature pregrijane pare prije CBA:

Nazivna temperatura pregrijane pare ispred jezgre..……………………………..…..555 0 C

Dopušteno smanjenje temperature pregrijane pare

prije CBA tijekom rada turbine..…………………………………………………………………… 545 0 C

Dopušteno povećanje temperature pregrijane pare prije

CBA tijekom rada turbine……………………………………………………………………………………….. 560 0 C

Maksimalno odstupanje temperature pregrijane pare ispred jezgre pri

rad turbine i trajanje svakog odstupanja nije duže od 30

minuta………………….………………..………………………………………………………………565 0 C

Minimalno odstupanje temperature pregrijane pare prije CBA na

u kojem je turbinska jedinica isključena zaštitom………………………………………………………425 0 C

1.1.6. Na temelju apsolutnog tlaka pare u regulacijskim stupnjevima turbine:

s protokom pregrijane pare u turbinu do 415 t/sat. ..……………………………………...98,8 kgf/cm 2

Maksimalni apsolutni tlak pare u regulacijskom stupnju HPC-a

kada turbina radi u kondenzacijskom načinu rada s isključenim PVD-5, 6, 7….……….…64 kgf/cm 2

Maksimalni apsolutni tlak pare u regulacijskom stupnju HPC-a

kada turbina radi u kondenzacijskom načinu rada s isključenim LPG-2, 3, 4 ………….…62 kgf/cm 2

Maksimalni apsolutni tlak pare u regulacijskom stupnju HPC-a

kada turbina radi u kondenzacijskom načinu rada s isključenim PND-2, 3, 4

i PVD-5, 6,7………………………………………………………………………………… .....55 kgf /cm 2

Maksimalni apsolutni tlak pare u komori za punjenje

HPC ventil (iza 4-stupanjskog) pri protoku pregrijane pare u turbinu

više od 415 t/sat…………………………………………………………………………………83 kgf/cm 2

Maksimalni apsolutni tlak pare u kontrolnoj komori

LPC koraci (iza 18. koraka) ………………………………..……………………………………..13,5 kgf/cm 2

1.1.7. Prema apsolutnom tlaku pare u reguliranim odsisima turbine:

Dopušteni porast apsolutnog tlaka pare u

kontrolirani izbor proizvodnje…………………………………………………………16 kgf/cm 2

Dopušteno smanjenje apsolutnog tlaka pare u

kontrolirani izbor proizvodnje…………………………………………………………10 kgf/cm 2

Maksimalno odstupanje apsolutnog tlaka pare u reguliranom proizvodnom odsisu pri kojem se aktiviraju sigurnosni ventili …………………………………………………………………………………. .19,5 kgf/cm 2

odabir gornjeg grijanja………………………………………………………….…..2,5 kgf/cm 2

ekstrakcija gornjeg grijanja…………………………………………………………..……..0,5 kgf/cm 2

Maksimalno odstupanje apsolutnog tlaka pare u reguliranom

izbor gornjeg grijanja pri kojem se aktivira

sigurnosni ventil……………………………………………………………………………………..……3,4 kgf/cm 2

Maksimalno odstupanje apsolutnog tlaka pare u

kontrolirano gornje zagrijavanje ekstrakcije u kojoj

turbinska jedinica je isključena zaštitom…………………………………………..…………………...3,5 kgf/cm 2

Dopušteni porast apsolutnog tlaka pare u reguliranom

manja ekstrakcija grijanja…………………………………………………………….……1 kgf/cm 2

Dopušteno smanjenje apsolutnog tlaka pare u reguliranom

donja ekstrakcija grijanja ……………………………………………………………….…0,3 kgf/cm 2

Najveće dopušteno smanjenje razlike tlaka između komore

niži odvod grijanja i kondenzator turbine………………………….… do 0,15 kgf/cm 2

1.1.8. Prema protoku pare u kontroliranim odsisima turbine:

Nazivni protok pare u reguliranoj proizvodnji

odabir…………………………………………………………………………………….……185 t/sat

Maksimalni protok pare u kontroliranoj proizvodnji…

nazivna snaga turbine i isključena

grijanje odvod……………………………………………………………………………245 t/sat

Maksimalni protok pare u kontroliranoj proizvodnji

odabir pri apsolutnom tlaku u njemu jednakom 13 kgf / cm 2,

snaga turbine smanjena na 70 MW i isključena

odvod grijanja……………………………………………………………………..……300 t/sat

Nominalni protok pare u podesivom vrhu

grijanje odvod…………………………………………………………………………………...132 t/sat

i onemogućen izbor proizvodnje…………………………………………………………150 t/sat

Maksimalni protok pare u podesivom vrhu

daljinsko grijanje snage smanjene na 76 MW

turbina i isključena proizvodnja ekstrakcija……………………………………………………….……220 t/sat

Maksimalni protok pare u podesivom vrhu

oduzimanje grijanja pri nazivnoj snazi turbine

i smanjena na 40 t/h potrošnja pare u izboru proizvodnje……………………………200 t/h

Maksimalni protok pare u PSG-2 pri apsolutnom tlaku

u gornjoj ekstrakciji grijanja 1,2 kgf/cm 2 …………………………………………….…145 t/sat

Maksimalni protok pare u PSG-1 pri apsolutnom tlaku

u donjem grijanju ekstrakcija 1 kgf/cm2 ………………………………………………….220 t/sat

1.1.9. Na temelju temperature pare u izlazima turbine:

Nazivna temperatura pare u reguliranoj proizvodnji

odabir nakon OU-1, 2 (3,4) ………………………………………………………………………………………..280 0 C

Dopušteno povećanje temperature pare u kontroliranom

izbor proizvodnje nakon OU-1, 2 (3,4) ………………………………………………………………...285 0 C

Dopušteno smanjenje temperature pare u kontroliranom

odabir proizvodnje nakon OU-1.2 (3.4) …………………………………………………………………275 0 C

1.1.10. Prema toplinskom stanju turbine:

Maksimalna brzina porasta temperature metala

…..……………………………..15 0 S/min.

premosne cijevi od ABC do regulacijskih ventila HPC-a

na temperaturama pregrijane pare ispod 450 stupnjeva C.………………………………………………25 0 C

Najveća dopuštena razlika u temperaturi metala

premosne cijevi od ABC do regulacijskih ventila HPC-a

na temperaturi pregrijane pare iznad 450 stupnjeva C.……………………………………………………….…….20 0 C

Najveća dopuštena temperaturna razlika gornjeg metala

i dno HPC (LPC) u zoni ulaza pare ………………….…………………………………………..50 0 C

Najveća dopuštena razlika temperature metala u

presjek (širina) horizontalnih prirubnica

priključak spremnika bez uključivanja sustava grijanja

HPC prirubnice i vijci..………………………………….…………………………………80 0 C

HPC konektor s grijanjem prirubnica i klinova na ……………………………………..…50 0 C

u presjeku (širini) horizontalnih prirubnica

HPC konektor s grijanjem prirubnica i klinova na………………………………………-25 0 C

Najveća dopuštena razlika temperature metala između gornje

i donje (desne i lijeve) prirubnice HPC-a kada se

zagrijavanje prirubnica i klinova…………………………………………………….…………………..10 0 C

Najveća dopuštena pozitivna temperaturna razlika metala

između prirubnica i klinova HPC-a kada je grijanje uključeno

prirubnice i vijci…………………………………………………………………….……………………….20 0 C

Najveća dopuštena negativna temperaturna razlika metala

između prirubnica i svornjaka HPC-a kada je uključeno grijanje prirubnica i svornjaka ……………………………………………………………………………………… ………………………..…..- 20 0 C

Najveća dopuštena temperaturna razlika debljine metala

stijenke cilindra, mjereno u području kontrolnog stupnja visokotlačnog cilindra….………………………….35 0 C

ležajevi i potisni ležaj turbine……………………………………….……...…..90 0 C

Najveća dopuštena temperatura potpornih košuljica

ležajevi generatora…………………………………………………….…………..………..80 0 C

1.1.11. Prema mehaničkom stanju turbine:

Najveće dopušteno skraćenje visokotlačnog crijeva u odnosu na središnji venski tlak…………………………………….-2 mm

Najveće dopušteno izduženje visokotlačnog crijeva u odnosu na središnji venski tlak ………………………………………….+3 mm

Najveće dopušteno skraćenje RND u odnosu na LPC ….…………………..………-2,5 mm

Najveće dopušteno izduženje RND u odnosu na LPC …….……………………..…….+3 mm

Najveća dopuštena zakrivljenost rotora turbine…………….…………………………..0,2 mm

Najveća dopuštena najveća vrijednost zakrivljenosti

vratilo turbinske jedinice pri prolasku kritičnih brzina vrtnje………………………..0,25 mm

strana generatora……………………………………………………….…………………..…1,2 mm

Najveći dopušteni aksijalni pomak rotora turbine u

strana upravljačke jedinice ………………………………………………………………….…………………….1,7 mm

1.1.12. Prema stanju vibracija turbinske jedinice:

Najveća dopuštena brzina vibracija ležajeva turbinske jedinice

u svim načinima (osim za kritične brzine rotacije) ……………….……………………….4,5 mm/s

kada se brzina vibracija ležajeva poveća za više od 4,5 mm/s……………………………30 dana

Maksimalno dopušteno vrijeme rada turbinske jedinice

kada se brzina vibracija ležajeva poveća više od 7,1 mm/s……….……………………7 dana

Hitno povećanje brzine vibracija bilo kojeg oslonca rotora ………….…………………11,2 mm/s

Hitno iznenadno istovremeno povećanje brzine vibracije za dva

nosači jednog rotora, ili susjedni nosači, ili dvije vibracijske komponente

jedan nosač od bilo koje početne vrijednosti………………………………………………...za 1 mm ili više

1.1.13. Prema protoku, tlaku i temperaturi cirkulirajuće vode:

Ukupna potrošnja rashladne vode za turbinsku jedinicu………….………………………….8300 m 3 /sat

Maksimalni protok rashladne vode kroz kondenzator……………………………..8000 m 3 /sat

Minimalni protok rashladne vode kroz kondenzator……………….…………………..2000 m 3 /sat

Maksimalni protok vode kroz ugrađeni kondenzatorski snop……….………………1500 m 3 /sat

Minimalni protok vode kroz ugrađeni kondenzatorski snop………………………..300 m 3 /sat

Maksimalna temperatura rashladne vode na ulazu u kondenzator……………………………………………………………………………………..33 0 C

Minimalna temperatura cirkulirajuće vode na ulazu

kondenzator tijekom razdoblja vanjskih temperatura zraka ispod nule………………………….8 0 C

Minimalni tlak cirkulacijske vode pri kojem radi AVR cirkulacijskih pumpi TsN-1,2,3,4…………………………………………………………………………… ……..0,4 kgf/cm 2

Maksimalni tlak cirkulirajuće vode u sustavu cijevi

lijeva i desna polovica kondenzatora…………………………………….……….……….2,5 kgf/cm 2

Maksimalni apsolutni tlak vode u sustavu cijevi

snop ugrađenog kondenzatora……………………………………………………………….8 kgf/cm 2

Nazivni hidraulički otpor kondenzatora pri

čiste cijevi i protok cirkulirajuće vode od 6500 m 3 /sat………………………..……...3,8 m vode. Umjetnost.

Najveća temperaturna razlika cirkulirajuće vode između

njegov ulaz u kondenzator i njegov izlaz ……………………………………………………………..10 0 C

1.1.14. Prema protoku, tlaku i temperaturi pare i kemijski odsoljene vode u kondenzator:

Maksimalni protok kemijski odsoljene vode u kondenzator je ………………..………………..100 t/sat.

Maksimalni protok pare u kondenzator u svim modovima

rad……………………………………………………………………………220 t/sat.

Minimalni protok pare kroz turbinu niskotlačne turbine u kondenzator

sa zatvorenom rotirajućom dijafragmom………………………………………………………….……10 t/sat.

Najveća dopuštena temperatura ispušnog dijela LPC-a ……………………….……..70 0 C

Najviša dopuštena temperatura kemijski odsoljene vode,

ulazi u kondenzator …………………………………………………………………………100 0 C

Apsolutni tlak pare u ispušnom dijelu niskotlačne pumpe pri kojem

aktiviraju se atmosferski membranski ventili………………………………………..……..1,2 kgf/cm 2

1.1.15. Na temelju apsolutnog tlaka (vakuuma) u kondenzatoru turbine:

Nazivni apsolutni tlak u kondenzatoru……………………………….………………0,035 kgf/cm 2

Dopušteni pad vakuuma u kondenzatoru pri kojem se aktivira alarm upozorenja………………. ………………………..………...-0,91 kgf/cm 2

Hitno smanjenje vakuuma u kondenzatoru u kojem se

Turbinska jedinica je isključena zaštitom…………… …………………………………………………………....-0,75 kgf/cm 2

ispuštanjem vrućih struja u njega………………………………………………………………….….-0,55 kgf/cm 2

Dopušteni vakuum u kondenzatoru prilikom pokretanja turbine prije

potisak turbinske osovine ……………………………………………………………………………………………-0,75 kgf/cm 2

Dopušteni vakuum u kondenzatoru pri pokretanju turbine na kraju

izdržljivost rotacije njegovog rotora s frekvencijom od 1000 o/min …………….………………………..…….-0,95 kgf/cm 2

1.1.16. Prema tlaku i temperaturi para turbinskih brtvi:

Minimalni apsolutni tlak pare na brtvama turbine

iza regulatora tlaka…………………………………………………………………...……….1,1 kgf/cm 2

Maksimalni apsolutni tlak pare na brtvama turbine

iza regulatora tlaka…………………………………………………………………………………….1,2 kgf/cm 2

Minimalni apsolutni tlak pare iza brtvi turbine

do regulatora za održavanje tlaka…….…………………………………………………….….1,3 kgf/cm 2

Maksimalni apsolutni tlak pare iza brtvi turbine...

na regulator održavanja tlaka…………………………………………………………..….1,5 kgf/cm 2

Minimalni apsolutni tlak pare u drugim brtvenim komorama……………………...1,03 kgf/cm 2

Maksimalni apsolutni tlak pare u drugim brtvenim komorama ……………………..1,05 kgf/cm 2

Nazivna temperatura pare na brtvama……………………………………………………….150 0 C

1.1.17. Na temelju tlaka i temperature ulja za podmazivanje ležajeva turbinske jedinice:

Nazivni višak tlaka ulja u sustavu podmazivanja ležaja

turbina dok se ulje ne ohladi.………………………………………………………………………………..……..3 kgf/cm 2

Nazivni višak tlaka ulja u sustavu podmazivanja

ležajevi na razini osi osovine turbinske jedinice…………………………………………………………………….1 kgf/cm 2

na razini osi vratila turbinske jedinice na kojoj se aktivira

alarm upozorenja…………………………………………………………..………..0,8 kgf/cm 2

Prevelik tlak ulja u sustavu podmazivanja ležaja

na razini osi osovine turbinske jedinice na kojoj je uključen broj okretaja u minuti ………………………………….0,7 kgf/cm 2

Prevelik tlak ulja u sustavu podmazivanja ležaja

na razini osi vratila turbinske jedinice na kojoj je uključen AMS……………………………..….0,6 kgf/cm 2

Prekomjerni tlak ulja u sustavu podmazivanja ležaja je na razini

os osovine turbinske jedinice na kojoj je VPU isključen zaštitom …… ………………………..…0,3 kgf/cm 2

Hitni višak tlaka ulja u sustavu podmazivanja ležaja

na razini osi turbinskog vratila na kojem se turbinski agregat isključuje zaštitom ……………………………………………………………………………………… …….…………..0 ,3 kgf/cm 2

Nazivna temperatura ulja za podmazivanje ležajeva turbinske jedinice………………………..40 0 C

Najveća dopuštena temperatura ulja za podmazivanje ležaja

turbinska jedinica …………………………………………………………………………………………45 0 C

Maksimalna dopuštena temperatura ulja na izlazu

ležajevi turbinske jedinice…………………………………………………………………………………...65 0 C

Temperatura ulja u nuždi na odvodu ležaja

turbinska jedinica……………………………………………………………………………………………75 0 C

1.1.18. Na temelju tlaka ulja u sustavu upravljanja turbinom:

Pretjerani tlak ulja u sustavu upravljanja turbinom koji stvara PMP………………………………………………………………………………………………. .…18 kgf/cm 2

Pretjerani tlak ulja u sustavu upravljanja turbinom koji stvara hidraulička pumpa…………………………………………………………………………………………..… …..20 kgf/cm 2

Previsok tlak ulja u sustavu upravljanja turbinom

Na kojem postoji zabrana zatvaranja ventila na tlak i isključivanja PMP-a….……….17,5 kgf/cm 2

1.1.19. Na temelju tlaka, razine, protoka i temperature ulja u sustavu brtve vratila turbogeneratora:

Prekomjerni tlak ulja u sustavu brtve vratila turbogeneratora pri kojem se pomoćna izmjenična struja MNUV uključuje od strane ATS-a……………………………………………………………8 kgf/cm 2

Previsok tlak ulja u sustavu brtve vratila turbogeneratora pri kojem se aktivira ATS

pomoćna MNUV istosmjerna struja…………………………………………………………………..7 kgf/cm 2

Dopuštena minimalna razlika između tlaka ulja na brtvama vratila i tlaka vodika u kućištu turbogeneratora…………………………..0,4 kgf/cm 2

Najveća dopuštena razlika između tlaka ulja na brtvama vratila i tlaka vodika u kućištu turbogeneratora……………………….….....0,8 kgf/cm 2

Maksimalna razlika između ulaznog tlaka ulja i tlaka

ulje na izlazu MFG-a na kojem je potrebno prebaciti na rezervni filter ulja generatora……………………………………………………………………………… …………………….1 kgf/cm 2

Nazivna temperatura ulja na izlazu iz MOG-a…………………………………………………………..40 0 C

Dopušteno povećanje temperature ulja na izlazu iz MOG-a……………………….…….…….45 0 C

1.1.20. Na temelju temperature i protoka napojne vode kroz HPH skupinu turbine:

Nazivna temperatura napojne vode na ulazu u HPH grupu …………………………….164 0 C

Maksimalna temperatura napojne vode na izlazu iz HPH grupe pri nazivnoj snazi turbinskog agregata……………………………………………………………249 0 C

Maksimalni protok napojne vode kroz HPH cijevni sustav …………………...…...550 t/sat

1.2.Tehnički podaci turbine.

Nazivna snaga turbine	80 MW
Maksimalna snaga turbine s potpuno omogućenom regeneracijom za pojedine kombinacije proizvodnje i oduzimanja topline, određena dijagramom režima	100 MW
Automatski zaporni ventil za apsolutni tlak svježe pare	130 kgf/cm²
Temperatura pare prije zapornog ventila	555 °C
Apsolutni tlak kondenzatora	0,035 kgf/cm²
Maksimalni protok pare kroz turbinu kada radi sa svim ekstrakcijama i bilo kojom njihovom kombinacijom	470 t/h
Maksimalni prolaz pare u kondenzator	220 t/h
Rashladna voda teče u kondenzator pri projektiranoj temperaturi na ulazu u kondenzator od 20 °C	8000 m³/h
Apsolutni tlak pare kontrolirane proizvodne ekstrakcije	13±3 kgf/cm²
Apsolutni tlak pare podesive ekstrakcije gornjeg grijanja	0,5 – 2,5 kgf/cm²
Apsolutni tlak pare podesivog donjeg odvoda daljinskog grijanja s jednostupanjskom shemom mrežnog grijanja vode	0,3 – 1 kgf/cm²
Temperatura napojne vode nakon HPH	249 °C
Specifična potrošnja pare (jamči LMZ)	5,6 kg/kWh

Napomena: Pokretanje turboagregata zaustavljenog zbog povećanja (promjene) vibracija dopušteno je samo nakon detaljne analize uzroka vibracija i uz dopuštenje glavnog inženjera elektrane, koje je vlastito sačinjeno u pogonskom dnevniku nadzornik smjene postaje.

1.6 Turbina se mora odmah zaustaviti u sljedećim slučajevima:

· Povećanje brzine vrtnje iznad 3360 o/min.

· Detekcija puknuća ili pukotine u nezamjenjivim dijelovima naftovoda, putanja para-voda i jedinica za distribuciju pare.

· Pojava hidrauličkih udara u cjevovodima svježe pare ili u turbini.

· Hitno smanjenje vakuuma na -0,75 kgf/cm² ili aktiviranje atmosferskih ventila.

Oštar pad temperature svježe hrane

TEHNIČKI OPIS

Opis objekta.
Puno ime:“Automatski tečaj obuke “Rad turbine PT-80/100-130/13.”
Simbol:
Godina izdanja: 2007.

Automatizirani tečaj za rad s turbinom PT-80/100-130/13 razvijen je za obuku operativnog osoblja koje servisira turbinske jedinice ovog tipa i sredstvo je obuke, predispitne pripreme i ispitnog ispitivanja toplinske snage. osoblje postrojenja.
AUK je sastavljen na temelju regulatorne i tehničke dokumentacije korištene u radu turbina PT-80/100-130/13. Sadrži tekstualni i grafički materijal za interaktivno učenje i provjeru znanja učenika.
Ovaj AUK opisuje dizajn i tehnološke karakteristike glavne i pomoćne opreme grijaćih turbina PT-80/100-130/13, i to: glavne parne ventile, zaporne ventile, regulacijske ventile, ulaz pare u HPC, značajke dizajna HPC-a. , CSD, LPC, rotori turbina, ležajevi, uređaj za okretanje, sustav brtvi, kondenzacijska jedinica, niskotlačna regeneracija, napojne pumpe, visokotlačna regeneracija, grijaća jedinica, sustav turbinskog ulja itd.
Razmatraju se početni, normalni, hitni i zaustavni načini rada turbinske jedinice, kao i glavni kriteriji pouzdanosti grijanja i hlađenja parovoda, blokova ventila i turbinskih cilindara.
Razmatran je sustav automatskog upravljanja turbinom, sustav zaštite, blokada i alarma.
Utvrđen je postupak pristupanja pregledu, ispitivanju i popravku opreme, pravila sigurnosti i zaštite od požara i eksplozije.

AUC sastav:

Automatizirani tečaj (ATC) je programski alat namijenjen početnoj obuci i naknadnoj provjeri znanja osoblja u elektranama i električnim mrežama. Prije svega, za obuku operativnog osoblja i osoblja za održavanje.
Osnova AUC-a je trenutna proizvodnja i opis poslova, regulatorni materijali i podaci proizvođača opreme.
AUC uključuje:
— odjeljak općih teorijskih informacija;
— odjeljak koji govori o dizajnu i pravilima rada određene vrste opreme;
— dio za samotestiranje učenika;
- blok ispitivača.
Osim tekstova, AUK sadrži potreban grafički materijal (dijagrame, crteže, fotografije).

Informativni sadržaj AUC-a.

1. Tekstualni materijal je sastavljen na temelju uputa za rad, turbine PT-80/100-130/13, tvorničkih uputa, drugih regulatornih i tehničkih materijala i uključuje sljedeće odjeljke:

1.1. Rad turbinske jedinice PT-80/100-130/13.
1.1.1. Opće informacije o turbini.
1.1.2. Uljni sustav.
1.1.3. Sustav regulacije i zaštite.
1.1.4. Uređaj za kondenzaciju.
1.1.5. Regenerativna instalacija.
1.1.6. Instalacije za grijanje mrežne vode.
1.1.7. Priprema turbine za rad.
Priprema i puštanje u pogon uljnog sustava i VPU.
Priprema i aktiviranje sustava upravljanja i zaštite turbine.
Ispitivanje zaštita.
1.1.8. Priprema i puštanje u rad kondenzacijskog uređaja.
1.1.9. Priprema i puštanje u pogon regenerativnog postrojenja.
1.1.10. Priprema instalacije za grijanje mrežne vode.
1.1.11. Priprema turbine za pokretanje.
1.1.12. Opće upute koje se moraju pridržavati prilikom pokretanja turbine iz bilo kojeg stanja.
1.1.13. Pokretanje turbine iz hladnog stanja.
1.1.14. Pokretanje turbine iz vrućeg stanja.
1.1.15. Način rada i promjena parametara.
1.1.16. Način kondenzacije.
1.1.17. Način rada s odabirima za proizvodnju i grijanje.
1.1.18. Izbacivanje tereta i utovar.
1.1.19. Zaustavljanje turbine i vraćanje sustava u prvobitno stanje.
1.1.20. Provjera tehničkog stanja i održavanje. Vrijeme za sigurnosne provjere.
1.1.21. Održavanje sustava podmazivanja i VPU.
1.1.22. Održavanje kondenzacijskog i regenerativnog postrojenja.
1.1.23. Održavanje instalacija za grijanje mrežne vode.
1.1.24. Sigurnosne mjere pri servisiranju turbogeneratora.
1.1.25. Sigurnost od požara pri servisiranju turbinskih jedinica.
1.1.26. Postupak ispitivanja sigurnosnih ventila.
1.1.27. Primjena (zaštita).

2. Grafički materijal u ovom AUC-u predstavljen je u 15 crteža i dijagrama:
2.1. Uzdužni presjek turbine PT-80/100-130-13 (HPC).
2.2. Uzdužni presjek turbine PT-80/100-130-13 (TSSND).
2.3. Shema cjevovoda za odvod pare.
2.4. Shema naftovoda turbogeneratora.
2.5. Shema dovoda i usisavanja pare iz brtvila.
2.6. Grijač kutije za brtvljenje PS-50.
2.7. Karakteristike grijača brtvene kutije PS-50.
2.8. Dijagram glavnog kondenzata turbogeneratora.
2.9. Dijagram mrežnih vodovoda.
2.10. Dijagram cjevovoda za usis smjese pare i zraka.
2.11. PVD zaštitna shema.
2.12. Shema glavnog parovoda turbinske jedinice.
2.13. Dijagram drenaže turbinske jedinice.
2.14. Dijagram plinsko-uljnog sustava generatora TVF-120-2.
2.15. Energetske karakteristike cijevne jedinice PT-80/100-130/13 LMZ.

Provjera znanja

Nakon proučavanja tekstualnog i grafičkog materijala, student može pokrenuti program za samotestiranje. Program je test koji provjerava stupanj asimilacije nastavnog materijala. U slučaju netočnog odgovora, operater dobiva poruku o pogrešci i citat iz teksta upute koji sadrži točan odgovor. Ukupan broj pitanja za ovaj tečaj je 300.

Ispit

Nakon završene obuke i samoprovjere znanja, polaznik polaže kolokvijum. Sadrži 10 pitanja automatski odabranih nasumično među pitanjima predviđenim za samotestiranje. Tijekom ispita od ispitanika se traži da odgovori na ova pitanja bez traženja ili mogućnosti pozivanja na udžbenik. Ne prikazuju se poruke o pogrešci dok se testiranje ne završi. Nakon završenog ispita student dobiva protokol u kojem se navode predložena pitanja, mogućnosti odgovora po izboru ispitanika te komentari na pogrešne odgovore. Ispit se automatski ocjenjuje. Protokol testiranja sprema se na tvrdi disk računala. Moguće ga je isprintati na printeru.

Pošaljite svoj dobar rad u bazu znanja jednostavno je. Koristite obrazac u nastavku

Studenti, diplomanti, mladi znanstvenici koji koriste bazu znanja u svom studiju i radu bit će vam vrlo zahvalni.

Objavljeno na http://www.allbest.ru/

anotacija

U ovom kolegiju je izračunata osnovna toplinska shema elektrane bazirane na ogrjevnoj parnoj turbini

PT-80/100-130/13 na temperaturi okoline, izračunati su sustav regenerativnog grijanja i mrežni grijači, te toplinski pokazatelji učinkovitosti turboagregata i agregata.

U prilogu je prikazan osnovni toplinski dijagram na bazi turbinske jedinice PT-80/100-130/13, grafikon temperatura mrežne vode i grijanja, h-s dijagram ekspanzije pare u turbini, dijagram režima turbinske jedinice PT-80/100-130/13, opći pogled na visokotlačni grijač PV-350-230-50, specifikacija općeg pogleda PV-350-230-50, uzdužni presjek turbinske jedinice PT-80 /100-130/13, opći pregled specifikacije pomoćne opreme uključene u shemu termoelektrane.

Rad je sastavljen na 45 listova i sadrži 6 tablica i 17 ilustracija. U radu je korišteno 5 literarnih izvora.

Uvod
Pregled znanstvene i stručne literature (Tehnologije proizvodnje električne i toplinske energije)
1. Opis dijagrama toplinskog kruga turbinske jedinice PT-80/100-130/13
2. Proračun osnovnog toplinskog dijagrama turbinske jedinice PT-80/100-130/13 u režimu visokog opterećenja

2.1 Početni podaci za izračun
2.2
2.3 Proračun parametara procesa ekspanzije pare u turbinskim odjeljcima uh- Sdijagram
2.4
2.5
2.6

2.6.1 Instalacija mrežnog grijanja (kotlovnica)
2.6.2 Visokotlačni regenerativni grijači i jedinica za napajanje (pumpa)
2.6.3 Odzračivač napojne vode
2.6.4 Grijač sirove vode
2.6.5
2.6.6 Odzračivač nadopunske vode
2.6.7
2.6.8 Kondenzator

2.7
2.8 Energetska bilanca turbinske jedinice PT-80/100-130/13
2.9
2.10

Zaključak
Bibliografija
Uvod
Za velike tvornice svih grana industrije s velikom potrošnjom topline optimalan je sustav napajanja iz gradske ili industrijske termoelektrane.
Proces proizvodnje električne energije u termoelektranama karakterizira povećana toplinska učinkovitost i veća energetska učinkovitost u odnosu na kondenzacijske elektrane. To se objašnjava činjenicom da se u njoj koristi otpadna toplina turbine odvedena u izvor hladnoće (prijamnik topline kod vanjskog potrošača).
U radu je izračunat osnovni toplinski dijagram elektrane bazirane na industrijskoj toplinskoj turbini PT-80/100-130/13 koja radi u projektnom režimu rada na vanjskoj temperaturi zraka.
Zadatak proračuna toplinskog kruga je određivanje parametara, protoka i smjerova protoka radnog fluida u jedinicama i komponentama, kao i ukupne potrošnje pare, električne snage i pokazatelja toplinske učinkovitosti stanice.
1. Opis osnovne toplinske sheme PT-turbinske instalacije80/100-130/13

Energetsku jedinicu električne snage 80 MW čine visokotlačni doboš kotao E-320/140, turbina PT-80/100-130/13, generator i pomoćna oprema.

Pogonska jedinica ima sedam ekstrakcija. U turbinskoj jedinici moguće je provesti dvostupanjsko zagrijavanje mrežne vode. Postoji glavni i vršni kotao, kao i PVC koji se uključuje ako kotao ne može osigurati potrebno zagrijavanje mrežne vode.

Svježa para iz kotla s tlakom od 12,8 MPa i temperaturom od 555 0 ulazi u visokotlačnu komoru turbine i nakon rada se šalje u tlačnu komoru turbine, a zatim u niskotlačnu pumpu. Nakon ispuha, para ulazi u kondenzator iz niskotlačne jedinice.

Agregat za regeneraciju uključuje tri visokotlačna grijača (HPH) i četiri niskotlačna grijača (LPH). Označavanje grijača dolazi od repa turbinske jedinice. Kondenzat ogrjevne pare PVD-7 kaskadno se slijeva u PVD-6, u PVD-5 i potom u deaerator (6 ata). Odvod kondenzata iz PND4, PND3 i PND2 također se izvodi kaskadno u PND1. Zatim se iz PND1 kondenzat pare za grijanje šalje u SM1 (vidi PrTS2).

Glavni kondenzat i napojna voda zagrijavaju se sekvencijalno u PE, SH i PS, u četiri niskotlačna grijača (LPH), u deaeratoru od 0,6 MPa i u tri visokotlačna grijača (HPH). Para se ovim grijačima dovodi iz tri regulirana i četiri neregulirana turbinska odvoda pare.

Na bloku za grijanje vode u toplovodnoj mreži nalazi se kotlovska instalacija, koja se sastoji od donjeg (PSG-1) i gornjeg (PSG-2) mrežnog grijača, napajanih parom iz 6. odnosno 7. odvoda i PVC-om. Kondenzat iz gornjeg i donjeg grijača mreže dovodi se drenažnim pumpama u miješalice SM1 između LPH1 i LPH2 i SM2 između grijača LPH2 i LPH3.

Temperatura zagrijavanja napojne vode je u rasponu (235-247) 0 C i ovisi o početnom tlaku svježe pare i količini podgrijavanja u HPH7.

Prva ekstrakcija pare (iz HPC) ide na zagrijavanje napojne vode u HPH-7, druga ekstrakcija (iz HPC) - u HPH-6, treća (iz HPC) - u HPH-5, D6ata, za proizvodnju; četvrti (od ChSD) - u PND-4, peti (od ChSD) - u PND-3, šesti (od ChSD) - u PND-2, deaerator (1,2 ata), u PSG2, u PSV; sedmi (iz ChND) - u PND-1 i u PSG1.

Kako bi se nadoknadili gubici, shema predviđa unos sirove vode. Sirova voda se zagrijava u grijaču sirove vode (RWH) na temperaturu od 35 o C, zatim nakon kemijske obrade ulazi u deaerator 1,2 ata. Za zagrijavanje i odzračivanje dodatne vode koristi se toplina pare iz šeste ekstrakcije.

Para iz brtvenih šipki u količini D kom = 0,003D 0 odlazi u odzračivač (6 ata). Para iz vanjskih brtvenih komora usmjerava se u SH, a iz srednjih brtvenih komora u PS.

Pročišćavanje kotla je dvostupanjsko. Para iz ekspandera 1. stupnja ide u deaerator (6 ata), iz ekspandera 2. stupnja u deaerator (1,2 ata). Voda iz ekspandera 2. stupnja dovodi se u mrežni vodovod za djelomičnu nadoknadu gubitaka u mreži.

Slika 1. Shematski toplinski dijagram termoelektrane prema tehničkoj specifikaciji PT-80/100-130/13

2. Proračun osnovne toplinske šeme turbinskog postrojenjaPT-80/100-130/13 u režimu visokog opterećenja

Proračun osnovnog toplinskog dijagrama turbinskog postrojenja izrađuje se na temelju zadanog protoka pare do turbine. Kao rezultat izračuna utvrđuje se sljedeće:

? električna snaga turbinske jedinice - W e;

? energetski pokazatelji turboagregata i termoelektrane u cjelini:

b. faktor učinkovitosti termoelektrana za proizvodnju električne energije;

V. faktor iskoristivosti termoenergetskih postrojenja za proizvodnju i opskrbu toplinskom energijom za grijanje;

d. specifična potrošnja ekvivalentnog goriva za proizvodnju električne energije;

e. specifična potrošnja ekvivalentnog goriva za proizvodnju i opskrbu toplinskom energijom.

2.1 Početni podaci za izračun

Tlak žive pare -

Temperatura svježe pare -

Tlak u kondenzatoru - P do =0,00226 MPa

Parametri proizvodne pare:

potrošnja pare -

servirati - ,

obrnuti - .

Potrošnja svježe pare po turbini -

Vrijednosti učinkovitosti elemenata toplinskog kruga dane su u tablici 2.1.

Stol 2.1. Učinkovitost elemenata toplinskog kruga

Element toplinskog kruga	Učinkovitost
	Oznaka	Značenje
Ekspander kontinuiranog ispuhivanja
Donji mrežni grijač
Gornji mrežni grijač
Regenerativni sustav grijanja:







Napojna pumpa
Odzračivač napojne vode
Hladnjak za pročišćavanje
Grijač pročišćene vode
Odzračivač kondenzirane vode
Slavine
Grijač brtve
Izbacivač brtve
Cjevovodi
Generator

2.2 Proračun tlakova u izlazima turbina

Toplinsko opterećenje kogeneracijskog postrojenja određeno je potrebama industrijskog potrošača pare i opskrbom toplinom vanjskih potrošača za grijanje, ventilaciju i opskrbu toplom vodom.

Za proračun karakteristika toplinske učinkovitosti termoelektrane s industrijskom toplinskom turbinom pri visokom opterećenju (ispod -5°C) potrebno je odrediti tlak pare u izlazima turbine. Taj se tlak postavlja na temelju zahtjeva industrijskog potrošača i rasporeda temperature dovodne vode.

U ovom kolegiju usvojeno je konstantno oduzimanje pare za tehnološke (proizvodne) potrebe vanjskog potrošača, koje je jednako tlaku, koji odgovara nazivnom režimu rada turbinskog agregata, dakle, tlak u nereguliranom ekstrakcije turbina br. 1 i br. 2 jednaka je:

Parametri pare u ispuhu turbine u nazivnom režimu poznati su iz njezinih glavnih tehničkih karakteristika.

Potrebno je odrediti stvarnu (tj. za određeni način) vrijednost tlaka u odvodu grijanja. Da biste to učinili, izvršite sljedeći niz radnji:

1. Na temelju zadane vrijednosti i odabranog (zadanog) temperaturnog rasporeda toplinske mreže određujemo temperaturu mrežne vode iza mrežnih grijača pri zadanoj temperaturi vanjskog zraka t NAR

t prije Krista = t O.S + b CHP ( t P.S - t O.S)

t BC = 55,6+ 0,6 (106,5 - 55,6) = 86,14 0 C

2. Prema prihvaćenoj vrijednosti podgrijavanja vode i vrijednosti t BC nalazimo temperaturu zasićenja u mrežnom grijaču:

= t Sunce + i

86,14 + 4,3 = 90,44 0 C

Zatim pomoću tablica zasićenja vode i vodene pare određujemo tlak pare u mrežnom grijaču R BC = 0,07136 MPa.

3. Toplinsko opterećenje donjeg grijača mreže doseže 60% ukupnog opterećenja kotlovnice

t NS = t O.S + 0,6 ( t V.S - t O.S)

t NS = 55,6+ 0,6 (86,14 - 55,6) = 73,924 0 C

Pomoću tablica zasićenja za vodu i vodenu paru određujemo tlak pare u mrežnom grijaču R N C = 0,04411 MPa.

4. Određujemo tlak pare u grijaćim (reguliranim) ekstrakcijama br. 6, br. 7 turbine, uzimajući u obzir prihvaćene gubitke tlaka kroz cjevovode:

gdje uzimamo gubitke u cjevovodima i sustavima upravljanja turbinama:; ;

5. Prema vrijednosti tlaka pare ( R 6 ) u izlazu daljinskog grijanja br. 6 turbine, pojašnjavamo tlak pare u nereguliranim izlazima turbine između industrijskog izlaza br. 3 i reguliranog izlaza daljinskog grijanja br. 6 (prema Flügel-Stodola jednadžbi):

Gdje D 0 , D, R 60 , R 6 - protok pare i tlak na izlazu iz turbine pri nazivnom, odnosno proračunskom režimu.

2.3 Izračun parametaraproces širenja pare u turbinskim odjeljcima uh- Sdijagram

Koristeći dolje opisanu metodu i vrijednosti tlaka u ekstrakcijama iz prethodnog odlomka, konstruirat ćemo dijagram procesa širenja pare u protočnom dijelu turbine na t nar=- 15 є S.

Raskrižje na h, s- izobarni dijagram s izotermom određuje entalpiju svježe pare (točka 0 ).

Gubitak tlaka svježe pare u zapornim i regulacijskim ventilima te na putu pare za pokretanje s potpuno otvorenim ventilima je približno 3%. Stoga je tlak pare ispred prvog stupnja turbine jednak:

Na h, s- na dijagramu je označena točka presjeka izobare s razinom entalpije svježe pare (točka 0 /).

Za izračunavanje parametara pare na izlazu iz svakog odjeljka turbine imamo vrijednosti unutarnje relativne učinkovitosti odjeljaka.

Tablica 2.2. Interna relativna učinkovitost turbine po odjeljcima

Od dobivene točke (točka 0 /) crta se povlači okomito prema dolje (duž izentrope) dok se ne siječe s izobarom tlaka u odabiru br. 3. Entalpija sjecišne točke jednaka je.

Entalpija pare u trećoj regenerativnoj selekcijskoj komori u stvarnom procesu ekspanzije jednaka je:

Slično na h,s- dijagram sadrži točke koje odgovaraju stanju pare u komori šeste i sedme ekstrakcije.

Nakon konstruiranja procesa parne ekspanzije u h, S- na dijagramu su ucrtane izobare nereguliranih odvoda u regenerativne grijače R 1 , R 2 ,R 4 ,R 5 i utvrđene su entalpije pare u tim odabirima.

Izgrađen na h,s- na dijagramu su točke spojene linijom, koja odražava proces širenja pare u protočnom dijelu turbine. Grafikon procesa parne ekspanzije prikazan je na sl. A.1. (Dodatak A).

Prema izgrađenom h,s- pomoću dijagrama određujemo temperaturu pare u pripadajućem izlazu turbine na temelju vrijednosti njezinog tlaka i entalpije. Svi parametri prikazani su u tablici 2.3.

2.4 Proračun termodinamičkih parametara u grijačima

Tlak u regenerativnim grijačima manji je od tlaka u ekstrakcijskim komorama za iznos gubitka tlaka zbog hidrauličkog otpora ekstrakcijskih cjevovoda, sigurnosnih i zapornih ventila.

1. Izračunajte tlak zasićene vodene pare u regenerativnim grijačima. Pretpostavlja se da je gubitak tlaka kroz cjevovod od izlaza turbine do odgovarajućeg grijača jednak:

Tlak zasićene vodene pare u deaeratorima napojne i kondenzacijske vode poznat je iz njihovih tehničkih karakteristika i jednak je, respektivno,

2. Pomoću tablice svojstava vode i pare u stanju zasićenja, koristeći pronađene tlakove zasićenja, određujemo temperaturu i entalpiju kondenzata ogrjevne pare.

3. Prihvaćamo podgrijavanje vode:

U visokotlačnim regenerativnim grijačima - 2êS

U niskotlačnim regenerativnim grijačima - 5êS,

U odzračivačima - 0є S ,

prema tome, temperatura vode koja izlazi iz ovih grijača je:

, є S

4. Tlak vode iza odgovarajućih grijača određen je hidrauličkim otporom puta i načinom rada crpki. Vrijednosti ovih pritisaka su prihvaćene i prikazane u tablici 2.3.

5. Koristeći tablice za vodu i pregrijanu paru, određujemo entalpiju vode nakon grijača (na temelju vrijednosti i):

6. Zagrijavanje vode u grijaču definira se kao razlika entalpija vode na ulazu i izlazu iz grijača:

, kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg

kJ/kg;

kJ/kg,

gdje je entalpija kondenzata na izlazu iz grijača brtve. U ovom radu se pretpostavlja da je ta vrijednost jednaka.

7. Toplina koja se oslobađa zagrijavanjem pare u vodu u grijaču:

2.5 Parametri pare i vode u turbinskom agregatu

Radi praktičnosti daljnjih izračuna, gore izračunati parametri pare i vode u turbinskoj jedinici sažeti su u tablici 2.3.

Podaci o parametrima pare i vode u odvodnim hladnjacima dati su u tablici 2.4.

Tablica 2.3. Parametri pare i vode u turbinskom agregatu

p, MPa

t, 0 S

h, kJ/kg

p", MPa

t" H, 0 S

h B H, kJ/kg

0 S

str B, MPa

t P, 0 S

h B P, kJ/kg

kJ/kg

Tablica 2.4. Parametri pare i vode u odvodnim hladnjacima

2.6 Određivanje protoka pare i kondenzata u elementima toplinskog kruga

Izračun se izvodi sljedećim redoslijedom:

1. Potrošnja pare po turbini u projektnom načinu.

2. Para curi kroz brtve

Onda prihvaćamo

4. Potrošnja napojne vode po kotlu (uključujući propuhivanje)

gdje je količina kotlovske vode koja ide u kontinuirano ispuhivanje

D itd=(b itd/100)·D str=(1,5/100)·131,15=1,968kg/s

5. Izlaz pare iz ekspandera za pročišćavanje

gdje je udio pare oslobođene iz vode za pročišćavanje u ekspanderu za kontinuirano pročišćavanje

6. Izlaz vode za čišćenje iz ekspandera

7. Potrošnja dodatne vode iz postrojenja za kemijsku obradu vode (CPO)

odakle je koeficijent povrata kondenzata

industrijski potrošači, prihvaćamo;

Proračun protoka pare u regenerativne i mrežne grijače u deaeratoru i kondenzatoru, kao i protoka kondenzata kroz grijače i miješalice, temelji se na jednadžbama materijalne i toplinske bilance.

Jednadžbe ravnoteže sastavljaju se sekvencijalno za svaki element toplinskog kruga.

Prva faza proračuna toplinske sheme turbinskog postrojenja je izrada toplinske bilance mrežnih grijača i određivanje potrošnje pare za svaki od njih na temelju zadanog toplinskog opterećenja turbine i temperaturnog rasporeda. Nakon toga se sastavljaju toplinske bilance za visokotlačne regenerativne grijače, odzračivače i niskotlačne grijače.

2.6.1 Instalacija mrežnog grijanja (kotlovnica))

Tablica 2.5. Parametri pare i vode u instalacijama mrežnog grijanja

Indeks	Donji grijač	Gornji grijač
Grijanje pare Tlak odabira P, MPa
Tlak u grijaču P?, MPa
Temperatura pare t,êS
Predana toplina qns, qsu, kJ/kg
Kondenzat pare za grijanje Temperatura zasićenja tn,êS
Entalpija pri zasićenju h?, kJ/kg
Mrežni vodovod Podgrijavanje u grijaču Ins, Ivs, êS
Ulazna temperatura tos, tns, êS
Entalpija na ulazu, kJ/kg
Izlazna temperatura tns,ts, êS
Izlazna entalpija, kJ/kg
Zagrijavanje u grijaču fns, fvs, kJ/kg

Instalacijski parametri određuju se sljedećim redoslijedom.

1.Potrošnja mrežne vode za obračunski režim

2. Toplinska bilanca grijača donje mreže

Potrošnja ogrjevne pare za donji mrežni grijač

iz tablice 2.1.

3. Toplinska bilanca gornjeg mrežnog grijača

Potrošnja ogrjevne pare za gornji mrežni grijač

Regenerativni visokotlačni grijači tlačna i dovodna instalacija (pumpa)

PVD 7

Jednadžba toplinske ravnoteže za PVD7

Potrošnja pare za grijanje na HPH7

PVD 6

Jednadžba toplinske ravnoteže za PVD6

Potrošnja pare za grijanje na HPH6

toplina odvedena iz odvoda OD2

Napojna pumpa (PN)

Tlak nakon PN

Tlak pumpe u PN

Pad tlaka

Specifični volumen vode u PN v PN - određuje se iz tablica po vrijednosti

R pon

Učinkovitost napojne pumpe

Grijanje vode u PN

Entalpija nakon PN

Gdje - iz tablice 2.3;

Jednadžba toplinske ravnoteže za PVD5

Potrošnja pare za grijanje na HPH5

2.6.3 Odzračivač napojne vode

Pretpostavlja se da je protok pare iz brtvi stabla ventila u DPV

Uzeta je entalpija pare iz brtvi ventila

(na P = 12,9 MPa I t = 556 0 S) :

Isparavanje iz odzračivača:

D problem=0,02 D PV=0.02

Udio pare (u frakcijama pare iz odzračivača koji ide u PE, brtvu srednje i krajnje brtvene komore

Jednadžba materijalne bilance odzračivača:

.

Jednadžba toplinske ravnoteže odzračivača

Nakon zamjene izraza u ovu jednadžbu D CD dobivamo:

Tok ogrjevne pare iz trećeg odvoda turbine u DPV

dakle potrošnja ogrjevne pare iz izlaza turbine br. 3 u DPV:

D D = 4,529.

Protok kondenzata na ulazu u deaerator:

D CD = 111.82 - 4.529 = 107.288.

2.6.4 Grijač sirove vode

Entalpija drenaže h PSV=140

.

2.6.5 Dvostupanjski ekspander za pročišćavanje

2. stupanj: ekspanzija vode koja ključa na 6 ata u količini

do pritiska od 1 ata.

= + (-)

šalje u atmosferski deaerator.

2.6.6 Odzračivač nadopunske vode

Objavljeno na http://www.allbest.ru/

Jednadžba materijalne bilance odzračivača povratnog kondenzata i dodatne vode DKV.

D KV = + D P.O.V + D OK + D OB;

Potrošnja kemijski pročišćene vode:

D OB = ( D P - D OK) + + D UT.

Toplinska bilanca hladnjaka vode za pročišćavanje OP

materijal za kondenzatnu turbinu

Gdje q OP = h h toplina dovedena u dodatnu vodu u OP.

q OP = 670,5-160 = 510,5 kJ/kg,

Gdje: h entalpija vode za pročišćavanje na izlazu iz OP.

Prihvaćamo povrat kondenzata od industrijskih potrošača topline?k = 0,5 (50%), tada:

D OK = ?k* D P = 0,5 51,89 = 25,694 kg/s;

D RH = (51,89 - 25,694) + 1,145 + 0,65 = 27,493 kg/s.

Zagrijavanje dodatne vode u OP odredit ćemo iz jednadžbe toplinske bilance OP:

= 27.493 odavde:

= 21,162 kJ/kg.

Nakon hladnjaka za propuhivanje (BC), dodatna voda ide u kemijsku obradu vode, a zatim u grijač kemijski pročišćene vode.

Toplinska ravnoteža grijača kemijski pročišćene vode POV:

Gdje q 6 - količina topline prenesena na grijač parom iz izlaza turbine br. 6;

grijanje vode u POV. Prihvacamo h RH = 140 kJ/kg, dakle

.

Utrošak pare za grijač vode odredit ćemo iz toplinske bilance grijača kemijski pročišćene vode:

D POV 2175.34= 27.493 230.4 odakle D POV = 2,897 kg/s.

Tako,

D KV = D

Jednadžba toplinske ravnoteže za deaerator kemijski pročišćene vode:

D h 6 + D POV h+ D u redu h+ D OB hD HF h

D 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (D+ 56,084) * 391,6

Odavde D= 0,761 kg/s - potrošnja ogrjevne pare na izlazu DKV i turbine br.6.

Protok kondenzata na izlazu iz DKV:

D KV = 0,761+56,084 = 56,846 kg/s.

2.6.7 Niskotlačni regenerativni grijači

HDPE 4

Jednadžba toplinske bilance PND4

.

Potrošnja pare za grijanje na PND4

,

Gdje

HDPE3 i miješalicaSM2

Jedinstvena jednadžba toplinske bilance:

gdje je protok kondenzata na izlazu HDPE2:

D K6 = D KD - D HF - D Sunce - D PSV = 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609

zamijenimo D K2 u jednadžbu kombinirane toplinske bilance:

D= 0,544 kg/s - potrošnja ogrjevne pare na LPH3 iz ekstrakcije br. 5

turbine.

PND2, miješalica SM1, PND1

Temperatura iza PS:

Sastavljaju se 1 jednadžba materijalne i 2 jednadžbe toplinske bilance:

1.

2.

3. zamijeniti u jednadžbu 2

Dobivamo:

kg/s;

D P6 = 1,253 kg/s;

D P7 = 2,758 kg/s.

2.6.8 Kondenzator

Jednadžba materijalne ravnoteže kondenzatora

.

2.7 Provjera proračuna materijalne bilance

Provjera ispravnosti uzimanja u obzir svih protoka toplinskog kruga u proračunima provodi se usporedbom materijalnih bilanci za paru i kondenzat u kondenzatoru turbinske jedinice.

Protok ispušne pare u kondenzator:

,

gdje je protok pare iz odsisne komore turbine s brojem.

Potrošnja pare iz ekstrakcija data je u tablici 2.6.

Tablica 2.6. Potrošnja pare ekstrakcijama turbina

Odabir br.	Oznaka	Potrošnja pare, kg/s
	D 1 =D P1
	D 2 =D P2
	D 3 =D P3+D D+D P
	D 4 =D P4
	D 5 = D NS + D P5
	D 6 =D P6+D Sunce++D PSV
	D 7 =D P7+D HC

Ukupni protok pare iz ekstrakcije turbine

Protok pare u kondenzator nakon turbine:

Greška ravnoteže pare i kondenzata

Budući da pogreška u ravnoteži pare i kondenzata ne prelazi dopuštenu granicu, stoga se svi tokovi toplinskog kruga ispravno uzimaju u obzir.

2.8 Energetska bilanca turbinskog agregata PT- 80/100-130/13

Odredimo snagu turbinskih odjeljaka i njegovu ukupnu snagu:

N ja=

Gdje N ja OTC - snaga turbinskog odjeljka, N ja OTS = D ja OTS H ja OTS,

H ja OTS = H ja OTS - H ja +1 TTC - pad topline u odjeljku, kJ/kg,

D ja OTS - prolaz pare kroz odjeljak, kg/s.

odjeljak 0-1:

D 01 OTS = D 0 = 130,5 kg/s,

H 01 OTS = H 0 OTS - H 1 OTS = 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ/kg,

N 01 OTS = 130,5 . 253,6 = 33,095 MVT.

- odjeljak 1-2:

D 12 OTS = D 01 - D 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kg/s,

H 12 OTS = H 1 OTS - H 2 OTS = 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ/kg,

N 12 OTS = 121,869 . 11 5,2 = 14,039 MVT.

- odjeljak 2-3:

D 23 OTS = D 12 - D 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kg/s,

H 23 OTS = H 2 OTS - H 3 OTS = 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ/kg,

N 23 OTS = 112,94 . 136,8 = 15,45 MVT.

- odjeljak 3-4:

D 34 OTS = D 23 - D 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kg/s,

H 34 OTS = H 3 OTS - H 4 OTS = 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ/kg,

N 34 OTS = 51,774 . 191,016 = 9,889 MVT.

- odjeljak 4-5:

D 45 OTS = D 34 - D 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416 kg/s,

H 45 OTS = H 4 OTS - H 5 OTS = 2790,384 - 2608,104 = 182,28 kJ/kg,

N 45 OTS = 43,416 . 182,28 = 7,913 MVT.

- odjeljak 5-6:

D 56 OTS = D 45 - D 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935 kg/s,

H 56 OTS = H 5 OTS - H 6 OTS = 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ/kg,

N 45 OTS = 33, 935 . 41,16 = 1,397 MVT.

- odjeljak 6-7:

D 67 OTS = D 56 - D 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087 kg/s,

H 67 OTS = H 6 OTS - H 7 OTS = 2566,944 - 2502,392 = 64,552 kJ/kg,

N 67 OTS = 20,087 . 66,525 = 1, 297 MVT.

- odjeljak 7-K:

D 7k OTS = D 67 - D 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388 kg/s,

H 7k OTS = H 7 OTS - H Do OTS = 2502,392 - 2442,933 = 59,459 kJ/kg,

N 7k OTS = 6,388 . 59,459 = 0,38 MVT.

3.5.1 Ukupna snaga turbinskih odjeljaka

3.5.2 Električna snaga turbinske jedinice određena je formulom:

N E = N ja

gdje je mehanička i električna učinkovitost generatora,

N E = 83,46. 0,99. 0,98=80,97 MW.

2.9 Pokazatelji toplinske učinkovitosti turbinskog agregata

Ukupna potrošnja topline za turbinsku jedinicu

, MW

.

2. Potrošnja topline za grijanje

,

Gdje h T- koeficijent koji uzima u obzir gubitak topline u sustavu grijanja.

3. Ukupna toplinska potrošnja za industrijske potrošače

,

.

4. Ukupni utrošak toplinske energije za vanjske potrošače

, MW

.

5. Potrošnja topline za turbinsko postrojenje za proizvodnju električne energije

,

6. Učinkovitost turbinskog postrojenja za proizvodnju električne energije (bez uzimanja u obzir vlastite potrošnje električne energije)

,

.

7. Specifični utrošak topline za proizvodnju električne energije

,

2.10 Energetski pokazatelji termoelektrana

Parametri svježe pare na izlazu iz generatora pare.

- tlak P PG = 12,9 MPa;

- bruto učinkovitost generatora pare s generatorom pare = 0,92;

- temperatura t PG = 556 o C;

- h PG = 3488 kJ/kg kod navedenog R PG i t PG.

Učinkovitost generatora pare, preuzeta iz karakteristika kotla E-320/140

.

1. Toplinsko opterećenje postrojenja parogeneratora

, MW

2. Učinkovitost cjevovoda (transport topline)

,

.

3. Učinkovitost termoelektrana za proizvodnju električne energije

,

.

4. Učinkovitost termoelektrane za proizvodnju i opskrbu toplinom za grijanje, uzimajući u obzir PVC

,

.

PVK na t N=- 15 0 S djela,

5. Specifični utrošak ekvivalentnog goriva za proizvodnju električne energije

,

.

6. Specifični utrošak ekvivalentnog goriva za proizvodnju i opskrbu toplinskom energijom

,

.

7. Potrošnja topline goriva po stanici

,

.

8. Ukupna učinkovitost agregata (bruto)

,

9. Specifični utrošak topline po jedinici snage termoelektrane

,

.

10. Učinkovitost jedinice napajanja (neto)

,

.

gdje je E S.N vlastita specifična potrošnja električne energije, E S.N =0,03.

11. Specifična potrošnja ekvivalentnog goriva "neto"

,

.

12. Ekvivalentna potrošnja goriva

kg/s

13. Potrošnja ekvivalentnog goriva za proizvodnju toplinske energije koja se isporučuje vanjskim potrošačima

kg/s

14. Potrošnja ekvivalentnog goriva za proizvodnju električne energije

V E U =V U -V T U =13,214-8,757=4,457 kg/s

Zaključak

Kao rezultat izračuna toplinskog dijagrama elektrane temeljene na proizvodnoj toplinskoj turbini PT-80/100-130/13, koja radi u režimu visokog opterećenja pri sobnoj temperaturi, sljedeće vrijednosti glavnih parametara koji karakteriziraju elektranu ove vrste dobiveni su:

Protoci pare u turbinskim ekstrakcijama

Potrošnja ogrjevne pare za mrežne grijače

Opskrba toplinom za grijanje pomoću turbinske jedinice

Q T= 72,22 MW;

Opskrba toplinom iz turbinske jedinice industrijskih potrošača

Q P= 141,36 MW;

Ukupna potrošnja topline za vanjske potrošače

Q TP= 231,58 MW;

Snaga terminala generatora

N uh= 80,97 MW;

CHP učinkovitost za proizvodnju električne energije

Učinkovitost termoenergetskih postrojenja za proizvodnju i opskrbu toplinom za grijanje

Specifični utrošak goriva za proizvodnju električne energije

b E U= 162,27 g/kW/h

Specifični utrošak goriva za proizvodnju i opskrbu toplinskom energijom

b T U= 40,427 kg/GJ

Ukupna učinkovitost CHP postrojenja "bruto"

Ukupna učinkovitost CHP postrojenja "neto"

Specifična potrošnja ekvivalentnog goriva po stanici "neto"

Bibliografija

1. Ryzhkin V.Ya. Termoelektrane: Udžbenik za visoka učilišta - 2. izdanje, prerađeno. - M.: Energija, 1976.-447 str.

2. Aleksandrov A.A., Grigoriev B.A. Tablice termofizičkih svojstava vode i vodene pare: Priručnik. - M.: Izdavačka kuća. MPEI, 1999. - 168 str.

3. Poleshchuk I.Z. Izrada i proračun osnovnih toplinskih dijagrama termoenergetskih postrojenja. Smjernice za nastavni projekt iz discipline “Termoelektrane i nuklearne elektrane”, / država Ufa. zrakoplovstvo tehničko sveučilište - t - Ufa, 2003.

4. Standard poduzeća (STP UGATU 002-98). Zahtjevi za konstrukciju, prezentaciju, dizajn - Ufa.: 1998.

5. Boyko E.A. Parnocijevne elektrane termoelektrana: Referentni priručnik - IPC KSTU, 2006. -152s

6. . Termoelektrane i nuklearne elektrane: Imenik/Pod općim uredništvom. Dopisni član RAS A.V. Klimenko i V.M. Zorina. - 3. izd. - M.: Izdavačka kuća MPEI, 2003. - 648 str.: ilustr. - (Termoenergetika i toplinarska tehnika ; Knjiga 3).

7. . Turbine termo i nuklearnih elektrana: Udžbenik za visoka učilišta / Ed. A.G., Kostjuk, V.V. Frolova. - 2. izdanje, revidirano. i dodatni - M.: Izdavačka kuća MPEI, 2001. - 488 str.

8. Proračun toplinskih krugova parnih turbina: Edukativna elektronička publikacija / Poleshchuk I.Z. - Državna obrazovna ustanova visokog stručnog obrazovanja UGATU, 2005.

Simboli elektrana, opreme i njihovih elemenata (uključujućitekst, slike, indeksi)

D - deaerator napojne vode;

DN - drenažna pumpa;

K - kondenzator, kotao;

KN - pumpa kondenzata;

OE - odvodni hladnjak;

PrTS - osnovni toplinski dijagram;

LDPE, HDPE - regenerativni grijač (visoki, niski tlak);

PVK - vršni kotao za grijanje vode;

PG - generator pare;

PE - pregrijač pare (primarni);

PN - napojna pumpa;

PS - grijač kutije za brtvljenje;

PSG - horizontalni mrežni grijač;

PSV - grijač sirove vode;

PT - parna turbina; toplinska turbina s industrijskim i toplinskim oduzimanjem pare;

PHOV - kemijski pročišćeni bojler;

PE - ejektorski hladnjak;

R - ekspander;

CHPP - kombinirana toplinska i elektrana;

SM - miješalica;

CX - hladnjak kutije za punjenje;

HPC - visokotlačni cilindar;

LPC - niskotlačni cilindar;

EG - električni generator;

Dodatak A

Dodatak B

Dijagram načina rada PT-80/100

Dodatak B

Rasporedi grijanja za kontrolu kvalitete godišnjeg odmoratopline na temelju prosječne dnevne vanjske temperature zraka

Objavljeno na Allbest.ru

...

Slični dokumenti

Proračun temeljnog toplinskog dijagrama, konstrukcija procesa ekspanzije pare u turbinskim odjeljcima. Proračun regenerativnog sustava grijanja napojne vode. Određivanje protoka kondenzata, rada turbine i pumpe. Ukupni gubici oštrice i unutarnja učinkovitost.

kolegij, dodan 19.03.2012

Prikaz procesa širenja pare u turbini u H-S dijagramu. Određivanje parametara i protoka pare i vode u elektrani. Izrada osnovnih toplinskih bilanci za komponente i uređaje toplinskog kruga. Preliminarna procjena protoka pare po turbini.

kolegij, dodan 05.12.2012

Analiza metoda za provođenje verifikacijskih proračuna toplinskog kruga elektrane na bazi toplinske turbine. Opis dizajna i rada kondenzatora KG-6200-2. Opis osnovne toplinske sheme toplane na bazi turbinskog agregata tipa T-100-130.

diplomski rad, dodan 02.09.2010

Toplinski dijagram agregata. Parametri pare u turbinskim ekstrakcijama. Konstruiranje procesa u hs-dijagramu. Zbirna tablica parametara pare i vode. Izrada osnovnih toplinskih bilanci za komponente i uređaje toplinskog kruga. Proračun instalacije odzračivača i mreže.

kolegij, dodan 17.09.2012

Konstrukcija procesa ekspanzije pare u h-s dijagramu. Izračun ugradnje mrežnih grijača. Proces ekspanzije pare u pogonskoj turbini napojne pumpe. Određivanje protoka pare po turbini. Proračun toplinske učinkovitosti termoenergetskih postrojenja i izbor cjevovoda.

kolegij, dodan 06/10/2010

Izbor i obrazloženje osnovne toplinske sheme agregata. Izrada bilance glavnih tokova pare i vode. Glavne karakteristike turbine. Konstrukcija procesa ekspanzije pare u turbini na hs-dijagramu. Proračun ogrjevnih površina kotla otpadne topline.

kolegij, dodan 25.12.2012

Proračun parne turbine, parametri glavnih elemenata principijelne sheme parnoturbinskog postrojenja i prethodna konstrukcija toplinskog procesa ekspanzije pare u turbini u h-s dijagramu. Ekonomski pokazatelji parnoturbinskog postrojenja s regeneracijom.

kolegij, dodan 16.07.2013

Izrada projektne toplinske sheme tehničke specifikacije NEK. Određivanje parametara radnog fluida, protoka pare u ispusima turbinske jedinice, unutarnjih pokazatelja snage i toplinske učinkovitosti jedinice u cjelini. Snaga pumpi za dovod kondenzata.

kolegij, dodan 14.12.2010

Proces širenja pare u turbini. Određivanje potrošnje žive pare i napojne vode. Proračun elemenata toplinskog kruga. Rješavanje matrice Cramerovom metodom. Programski kod i izlaz rezultata strojnog proračuna. Tehnički i ekonomski pokazatelji agregata.

kolegij, dodan 19.03.2014

Studija projekta turbine K-500-240 i toplinski proračun turboagregata elektrane. Odabir broja stupnjeva turbinskog cilindra i raščlanjivanje razlika u entalpiji pare po njegovim stupnjevima. Određivanje snage turbine i proračun radne lopatice na savijanje i zatezanje.

Uvod

Za velike tvornice svih grana industrije s velikom potrošnjom topline optimalan je sustav napajanja iz gradske ili industrijske termoelektrane.

Proces proizvodnje električne energije u termoelektranama karakterizira povećana toplinska učinkovitost i veća energetska učinkovitost u odnosu na kondenzacijske elektrane. To se objašnjava činjenicom da se u njoj koristi otpadna toplina turbine odvedena u izvor hladnoće (prijamnik topline kod vanjskog potrošača).

U radu je izračunat osnovni toplinski dijagram elektrane bazirane na industrijskoj toplinskoj turbini PT-80/100-130/13 koja radi u projektnom režimu rada na vanjskoj temperaturi zraka.

Zadatak proračuna toplinskog kruga je određivanje parametara, protoka i smjerova protoka radnog fluida u jedinicama i komponentama, kao i ukupne potrošnje pare, električne snage i pokazatelja toplinske učinkovitosti stanice.

Opis dijagrama toplinskog kruga turbinske jedinice PT-80/100-130/13

Energetsku jedinicu električne snage 80 MW čine visokotlačni doboš kotao E-320/140, turbina PT-80/100-130/13, generator i pomoćna oprema.

Svježa para iz kotla s tlakom od 12,8 MPa i temperaturom od 555 0 C ulazi u visokotlačnu komoru turbine i nakon rada se šalje u tlačnu komoru turbine, a zatim u niskotlačnu pumpu. Nakon ispuha, para ulazi u kondenzator iz niskotlačne jedinice.

Temperatura zagrijavanja napojne vode je u rasponu (235-247) 0 C i ovisi o početnom tlaku svježe pare i količini podgrijavanja u HPH7.

Para iz brtvenih šipki u količini D kom = 0,003D 0 odlazi u odzračivač (6 ata). Para iz vanjskih brtvenih komora usmjerava se u SH, a iz srednjih brtvenih komora u PS.

Slika 1. Shematski toplinski dijagram termoelektrane prema tehničkoj specifikaciji PT-80/100-130/13

	Nastavni projektni zadatak	3
1.	Početni referentni podaci	4
2.	Proračun instalacije kotla	6
3.	Konstrukcija procesa ekspanzije pare u turbini	8
4.	Bilanca pare i napojne vode	9
5.	Određivanje parametara pare, napojne vode i kondenzata PTS elementima	11
6.	Izrada i rješavanje jednadžbi toplinske bilance za presjeke i elemente PTS-a	15
7.	Jednadžba snage energije i njezino rješenje	23
8.	Provjera izračuna	24
9.	Određivanje energetskih pokazatelja	25
10.	Izbor pomoćne opreme	26
	Bibliografija	27

Nastavni projektni zadatak
Studentu: Onuchin D.M..

Tema projekta: Proračun toplinskog kruga STU PT-80/100-130/13
Podaci o projektu

P0 =130 kg/cm2;

;

Q t = 220 MW;

;

Tlak u nereguliranim ekstrakcijama – iz referentnih podataka.

Priprema dodatne vode - iz atmosferskog odzračivača "D-1,2".
Volumen obračunskog dijela

Projektni proračun STU u SI sustavu za nazivnu snagu.
Određivanje pokazatelja energetske učinkovitosti objekata za tehničku obuku.
Odabir pomoćne opreme ustanove za stručno osposobljavanje.

1. Početni referentni podaci
Glavni pokazatelji turbine PT-80/100-130.

Stol 1.

Parametar	Veličina	Dimenzija
Nazivna snaga	80	MW
Maksimalna snaga	100	MW
Početni pritisak	23,5	MPa
Početna temperatura	540	S
Tlak na izlazu iz središnje venske pumpe	4,07	MPa
Temperatura na izlazu iz HPC-a	300	S
Temperatura pregrijane pare	540	S
Protok vode za hlađenje	28000	m 3 / h
Temperatura rashladne vode	20	S
Tlak kondenzatora	0,0044	MPa

Turbina ima 8 nereguliranih odvoda pare za zagrijavanje napojne vode u niskotlačnim grijačima, deaerator, u visokotlačnim grijačima i za pogon pogonske turbine glavne napojne pumpe. Ispušna para iz turbo pogona vraća se u turbinu.
Tablica 2.

	Izbor	Tlak, MPa	Temperatura, 0 C
ja	PVD br. 7	4,41	420
II	PVD br. 6	2,55	348
III	HDPE br. 5	1,27	265
	Odzračivač	1,27	265
IV	HDPE br. 4	0,39	160
V	HDPE br. 3	0,0981	-
VI	HDPE br. 2	0,033	-
VII	HDPE br. 1	0,003	-

Turbina ima dva odvoda ogrjevne pare, gornji i donji, namijenjeni jednostupanjskom i dvostupanjskom zagrijavanju mrežne vode. Odvod grijanja ima sljedeće granice kontrole tlaka:

Gornji 0,5-2,5 kg/cm 2 ;

Donja 0,3-1 kg/cm2.

2. Proračun instalacije kotla

VB – gornji kotao;

NB – donji kotao;

Povrat – povratna mrežna voda.

D VB, D NB - potrošnja pare za gornji odnosno donji kotao.

Grafikon temperature: t pr / t o br =130 / 70 C;

T pr = 130°C (403 K);

T arr = 70°C (343 K).

Određivanje parametara pare u odvodu daljinskog grijanja

Pretpostavimo jednoliko zagrijavanje na VSP i NSP;

Prihvaćamo vrijednost podgrijavanja u mrežnim grijačima
.

Prihvaćamo gubitke tlaka u cjevovodima
.

Tlak gornjeg i donjeg odvoda iz turbine za VSP i NSP:

bar;

bar.
h WB =418,77 kJ/kg

h NB =355,82 kJ/kg

D WB (h 5 - h WB /)=K W NE (h WB - h NB) →

→ D WB =1,01∙870,18(418,77-355,82)/(2552,5-448,76)=26,3 kg/s

D NB h 6 + D WB h WB / +K W NE h OBR = KW NE h NB +(D WB +D NB) h NB / →

→ D NB =/(2492-384,88)=25,34 kg/s

D WB +D NB =D B =26,3+25,34=51,64 kg/s

3. Konstrukcija procesa ekspanzije pare u turbini
Pretpostavimo gubitak tlaka u uređajima za distribuciju pare cilindara:

;

U tom će slučaju tlak na ulazu u cilindre (iza upravljačkih ventila) biti:

Proces u h,s dijagramu prikazan je na sl. 2.

4. Bilanca pare i napojne vode.

Pretpostavljamo da para najvećeg potencijala ide do krajnjih brtvi (D KU) i do ejektora pare (D EP).
Potrošena para iz krajnjih brtvi i iz ejektora usmjerava se na grijač brtvene kutije. Prihvaćamo zagrijavanje kondenzata u njemu:

Ispušna para u hladnjacima ejektora usmjerava se na grijač ejektora (EH). Grijanje u njemu:

Pretpostavljamo da je protok pare do turbine (D) poznata vrijednost.
Unutarstanični gubici radnog fluida: D U =0,02D.
Uzmimo 0,5% potrošnje pare za krajnje brtve: D KU =0,005D.
Uzmimo da je potrošnja pare za glavne ejektore 0,3%: D EJ =0,003D.

Zatim:

Potrošnja pare iz kotla bit će:

D K = D + D UT + D KU + D EJ =(1+0,02+0,005+0,003)D=1,028D

Jer Ako je kotao bubanj, tada je potrebno voditi računa o pražnjenju kotla.

Otpuhavanje je 1,5%, tj.

D nast. = 0,015 D = 1,03 D K = 0,0154 D.

Količina napojne vode koja se dovodi u kotao:

D PV = D K + D kont = 1,0434D

Količina dodatne vode:

D ext =D ut +(1-K pr)D pr +D v.r.

Gubici kondenzata za proizvodnju:

(1-K pr)D pr =(1-0,6)∙75=30 kg/s.

Tlak u bubnju kotla je približno 20% veći od tlaka svježe pare na turbini (zbog hidrauličkih gubitaka), tj.

P k.v. =1.2P 0 =1.2∙12.8=15.36 MPa →
kJ/kg.

Tlak u ekspanderu kontinuiranog otpuhivanja (CPD) je približno 10% veći nego u deaeratoru (D-6), tj.

P RNP =1.1P d =1.1∙5.88=6.5 bar →

→
kJ/kg;

kJ/kg;

D P.R.=β∙D kont =0,438∙0,0154D=0,0067D;

D V.R. =(1-β)D kont =(1-0,438)0,0154D=0,00865D.
D ext =D ut +(1-K pr)D pr +D v.r. =0,02D+30+0,00865D=0,02865D+30.

Određujemo protok mrežne vode kroz mrežne grijače:

Propuštanje u sustavu grijanja prihvaćamo kao 1% količine cirkulacijske vode.

Dakle, potrebna kemijska produktivnost. obrada vode:

5. Određivanje parametara pare, napojne vode i kondenzata na temelju PTS elemenata.
Pretpostavljamo gubitak tlaka u parovodima od turbine do grijača regenerativnog sustava u iznosu od:

I odabir	PVD-7	4%
II izbor	PVD-6	5%
III izbor	PVD-5	6%
IV odabir	PVD-4	7%
V izbor	PND-3	8%
VI izbor	PND-2	9%
VII izbor	PND-1	10%

Određivanje parametara ovisi o dizajnu grijača ( vidi sl. 3). U izračunatoj shemi, svi HDPE i PVD su površinski.

Kako glavni kondenzat i napojna voda teku iz kondenzatora u kotao, određujemo parametre koji su nam potrebni.

5.1. Zanemarujemo povećanje entalpije u kondenzatnoj pumpi. Tada su parametri kondenzata ispred ED:

0,04 bara,
29°C,
121,41 kJ/kg.