Lignes directrices pour la réalisation des tests d'acceptation. Lignes directrices pour tester les transformateurs de puissance

23.09.2019

RD 34.45.309-92

ORGRES SERVICE D'EXCELLENCE

Comme le montre la pratique des tests, il est plus facile de mesurer la résistance de l'enroulement du rotor en fournissant de l'énergie à partir de batterie ou une source spéciale de courant continu, fournissant un courant stable d'environ 10 A, avec les mêmes instruments qui seront utilisés pour les mesures en modes de charge.

L'alimentation est fournie à l'enroulement du rotor à l'aide de pinces ou de bandes spéciales constituées de barres omnibus en aluminium ou en cuivre, placées sur les anneaux du rotor. Le voltmètre doit être connecté à des extrémités séparées directement aux anneaux. La connexion est généralement effectuée à l'aide de sondes et uniquement pour la durée. de lectures d'instruments.

Les mesures doivent être effectuées après la mise sous tension et à la fin du processus transitoire* provoqué par l'inductance du rotor. Les lectures des instruments sont effectuées simultanément sur commande.

Si l'enroulement du rotor est alimenté par une excitatrice de secours (ou autre source puissante courant continu) avec un courant de l'ordre de O,3-0,5 nominal, afin d'éviter les erreurs de chauffage du bobinage pendant l'expérience, la durée de cette dernière doit être limitée. Pour rotors de turbogénérateurs et générateurs d'hydrogène avec refroidissement indirect, dans lequel la densité de courant nominale est d'environ 3,5 à 4 % A/W, le temps de comptage admissible pendant lequel l'enroulement ne chauffe pas de plus de 1 % est de 1 à 2 minutes à un courant de 0,3 à 0,51 NSh

Pour les enroulements de turbogénérateurs à refroidissement direct par gaz ou liquide, dans lesquels la densité de courant nominale est de 7 à 10 A/mm^, le temps de comptage admissible est réduit à 10 à 20 e. Ainsi, pour ces machines, la méthode spécifiée s'avère. être pratiquement inapplicable sans extrapolation de la température obtenue au moment de l'alimentation en courant ^

Les mesures doivent être effectuées à plusieurs (environ trois) valeurs de courant, en effectuant au moins trois lectures pour chacune d'elles.

Étant donné que les mêmes millivoltmètres sont généralement utilisés comme appareils à courant continu (l'un avec un shunt, l'autre avec une résistance supplémentaire), il est recommandé de répéter les expériences en échangeant les appareils indiqués pour augmenter la précision de la mesure g x.

Les valeurs de r x sont calculées comme la moyenne des résultats des lectures qui ne diffèrent pas de la valeur moyenne de plus de 0,556. Le nombre de ces lectures ne doit pas être inférieur à un.

La détermination de r x doit être particulièrement prudente, car une erreur dans cette mesure affecte toutes les mesures ultérieures de l'augmentation de la température du rotor (une erreur de mesure de 1 % donne une erreur d'environ 2,5 °C lors de la détermination de la température).

La résistance résultante de l'enroulement du rotor doit être portée à une température de 15 % afin de pouvoir être comparée aux données du fabricant.

3.3. Avant les tests, il est nécessaire de mesurer la résistance de tous les convertisseurs thermiques à résistance installés à CCà froid et résistance d'isolation conformément à GOST 11828-86 et (ij.

Il faut au préalable documentation technique définissez les valeurs de résistance des fils de connexion à l'intérieur du générateur, du convertisseur thermique à résistance aux bornes de sortie.

Il convient également de vérifier la conformité des marquages et des emplacements d'installation des convertisseurs thermiques à résistance avec les dessins d'usine.

Il est conseillé de mesurer la résistance des convertisseurs thermiques à résistance sur une machine fermée, et si elle est ouverte, il est recommandé de recouvrir les extrémités d'une bâche, car en raison des courants d'air dans la salle des machines, la température des différentes parties du stator peut sois différent. Les mesures doivent être effectuées au plus tôt 6 à 7 jours après l'arrêt du générateur, à condition que pendant cette période, la température dans la salle des machines ne change pas de manière significative. Si nécessaire, cette période peut être réduite en faisant tourner le générateur à la fréquence nominale à Au ralenti sans excitation après déconnexion du réseau. Le critère pour atteindre une température stable est sa stabilisation dans le temps et la coïncidence des résultats de mesure pour les convertisseurs thermiques à résistance qui ont la même résistance des fils de connexion.

La température à l'intérieur du générateur doit être mesurée à l'aide de thermomètres à expansion installés dans les tableaux et dans le boîtier du générateur. Si possible, des thermomètres supplémentaires doivent être placés dans le boîtier du générateur. 6, la moyenne de toutes les valeurs de température mesurées est prise comme température calculée.

La résistance des convertisseurs thermiques à résistance doit être mesurée avec un seul pont d'une classe de précision d'au moins 0,5 ou autre - - 12 -

avec des instruments* qui fournissent la précision spécifiée. Vous pouvez connecter l'appareil de mesure aux bornes des convertisseurs thermiques à résistance soit à l'aide de sondes*, soit à l'aide d'un interrupteur installé pour les mesures lors des essais de chauffage (voir paragraphe 3.5). Il est également nécessaire de mesurer la résistance des fils de connexion depuis les bornes jusqu'au pont de mesure (y compris la résistance de l'interrupteur). Les valeurs de résistance obtenues des convertisseurs thermiques à résistance (moins la résistance des fils de connexion à l'intérieur et à l'extérieur du générateur) conduisent à une température de O^C. Les résistances résultantes ne doivent pas différer de plus de 1 % de la résistance nominale des convertisseurs thermiques à résistance à 0°C.

3.4. L'excès de température de l'enroulement du rotor par rapport à la température du fluide de refroidissement doit être déterminé par la variation de la résistance de l'enroulement en courant continu lorsqu'il est chauffé.

Pour ce faire, au cours de l'expérience, la résistance de l'enroulement à l'état chauffé (g x) doit être mesurée à l'aide de la méthode du voltmètre et de l'ampèremètre.

La tension doit être mesurée directement au niveau des roues du rotor pour éliminer l'influence de la chute de tension aux bornes des balais de travail.

Des brosses à mailles ou à plaques de cuivre doivent être utilisées comme brosses de mesure ; il n'est pas recommandé d'utiliser des brosses en carbone, car la résistance de contact entre la brosse et l'anneau augmente rapidement en raison de la formation d'un film à la surface de la brosse. Un film peut également se former sur les brosses en cuivre-graphite à faible teneur en cuivre, c'est pourquoi lors de l'utilisation de telles brosses, elles doivent être nettoyées périodiquement.

Les pinceaux de mesure doivent être équipés de manches isolés avec lesquels les pinceaux appliquent les anneaux pendant la mesure. Il est plus pratique d'installer les pinceaux de mesure dans des porte-balais dont les balais de travail ont été préalablement retirés. Les pinceaux de mesure doivent être bien isolés des porte-balais.

Pour vérifier cela, il convient de comparer les valeurs de tension mesurées directement sur les anneaux et sur les traverses de l'appareil à brosses. La tension sur les traverses est supérieure à la tension sur les anneaux de la valeur de la chute de tension dans les balais de travail et de la résistance de transition entre les anneaux et les balais. Cette valeur est généralement de 2 à 5 V.

Il est préférable d'effectuer ce contrôle au début ou à la fin d'une série de lectures.

Les fils allant des brosses de mesure à l'appareil doivent avoir une isolation fiable, car la tension sur les anneaux des grands générateurs modernes atteint 500 V ou plus. Vous pouvez par exemple utiliser des fils LPRGS enfermés dans un tube en chlorure de vinyle.

Compte par appareils de controle la mesure du courant et de la tension doit être effectuée simultanément par deux observateurs. Pour chaque mesure, au moins trois lectures doivent être effectuées. La résistance de l'enroulement du rotor est calculée comme la moyenne des lectures de cette mesure.

L'échauffement de l'enroulement du rotor est déterminé par la formule

A l ) = JLt£<.(r r - г х) +т} х - г1 0 ,

où est 1 ? x - température à laquelle la résistance a été mesurée

vitesse du rotor () à froid, °C ;

Température du gaz de refroidissement entrant,

D - nombre égal à 235 pour le bobinage en cuivre (sans additif et avec additif d'argent) ; g x 1 g g - résistance de l'enroulement du rotor mesurée à froid et à chaud. Om-

L'augmentation de la température doit être déterminée immédiatement après chaque mesure* Si les résultats des lectures individuelles diffèrent les uns des autres de plus de 0,5 $, la mesure doit être répétée.

Dans les grands générateurs d'hydrogène modernes, l'excitation est réalisée par un courant alternatif redressé dont la tension présente une composante alternative assez importante. Bien que le dispositif magnétoélectrique, qui mesure habituellement la tension sur les anneaux du rotor, ne réagisse pas à ce composant, il peut être surchargé. Par conséquent, avant le test, la valeur de tension effective doit être mesurée et comparée à la moyenne. Si le rapport - E FU dépasse 1,5, il est recommandé d'allumer l'appareil mesurant la tension à travers un * filtre LC en forme de L à faible résistance active - - 14 -

paresse. Les valeurs de L et C sont choisies pour que le rapport -jj*- ne dépasse pas 1,5. Le filtre doit être allumé via des fusibles et de manière à ce que le récipient soit situé sur le côté de l'appareil.

Pour un appareil mesurant le courant d'excitation, l'installation d'un filtre n'est pas nécessaire.

3.5. Pour les générateurs à refroidissement indirect, l'excès de température de l'acier du bobinage et du stator au-dessus de la température du gaz de refroidissement entrant dans la machine doit être déterminé par les lectures des convertisseurs thermiques à résistance installés dans les rainures. Des convertisseurs thermiques à résistance qui mesurent la température du bobinage sont placés entre les tiges, et ceux qui mesurent la température de l'acier sont placés au fond de la rainure.

Pour les générateurs avec refroidissement direct au gaz et à l'huile, un système similaire d'installation de convertisseurs thermiques à résistance est adopté, cependant, la température mesurée par les convertisseurs thermiques à résistance placés entre les tiges ne peut être prise comme température de l'enroulement que sous certaines conditions, car la chaleur générée dans l'enroulement est éliminé principalement par le fluide de refroidissement, passant à l'intérieur de la tige, et la température la plus élevée se produit dans la zone où elle sort des tiges, et non dans la partie de la rainure où sont installés les convertisseurs thermiques à résistance. Dans les turbogénérateurs refroidis à l'huile, des convertisseurs thermiques à résistance qui contrôlent la température de l'acier du stator peuvent être intégrés à l'arrière du noyau du stator.

Dans les générateurs avec refroidissement direct par eau de l'enroulement du stator, des convertisseurs thermiques à résistance sont placés entre les tiges ou sous des cales dans chaque rainure, ou dans les rainures des tiges de drainage de chaque branche hydraulique, ou sont pressés par des entretoises sur les surfaces latérales du tiges de vidange inférieures à la sortie de la rainure, et dans les machines à refroidissement complet par eau - dans les tuyaux de vidange de chacune des tiges à l'extérieur du bobinage. L'objectif principal de ces convertisseurs thermiques à résistance est de contrôler la répartition uniforme du distillat sur les tiges d'enroulement individuelles et l'absence de leur colmatage.

Pour les générateurs à refroidissement direct par eau, des convertisseurs thermiques à résistance qui mesurent la température de l'acier sont installés en surface.

La résistance des convertisseurs thermiques à résistance doit être mesurée avec un seul pont d'une classe de précision d'au moins 0,5.

Pendant les tests, les lectures des ratiomètres à panneau ou des appareils d'enregistrement automatique doivent également être enregistrées.

Le pont doit mesurer la résistance de tous les convertisseurs thermiques à résistance intégrés dans le générateur, qu'ils soient connectés ou non au système de contrôle thermique opérationnel.

Lors de la mesure avec un pont, l'interrupteur du système d'exploitation doit être réglé sur une position dans laquelle tous les convertisseurs thermiques à résistance mesurée sont éteints. En présence d’enregistreurs, cette exigence est difficile à remplir. Dans ce cas, il convient de garder à l'esprit que la mesure de résistance avec un pont ne peut être effectuée qu'à un moment où le convertisseur thermique à résistance n'est pas connecté au système de contrôle thermique.

Les générateurs refroidis à l'eau de grande puissance disposent d'un grand nombre de convertisseurs thermiques à résistance intégrés dans le stator. Comme leur résistance est mesurée par le pont toutes les demi-heures pendant les dernières heures des expériences, il n'est pas pratique d'utiliser des sondes pour cela.* Il est recommandé d'utiliser à cet effet des interrupteurs multicanaux 1, qui sont connectés à l'ensemble de convertisseurs thermiques à résistance pendant toute la période de test. Avant le test, le système de contact de ces interrupteurs doit être soigneusement vérifié et la résistance des extrémités de connexion (y compris les contacts de l'interrupteur) doit être à nouveau mesurée.

Les interrupteurs doivent être connectés de manière à ne pas fausser les lectures du système de contrôle de la chaleur opérationnel.

Si vous disposez de ponts électroniques autonomes bien établis ou d'un système de contrôle automatisé avec une classe de précision d'au moins 0,5, il est nécessaire de surveiller l'état thermique du générateur lors des tests utilisant ces appareils. Dans ce cas, avant les tests, l'exactitude des lectures de ces instruments doit être vérifiée.

L'échauffement en fonction du convertisseur thermique à résistance installé est déterminé par la même formule que l'échauffement de l'enroulement du rotor.

Étant donné que les convertisseurs thermiques à résistance utilisés dans les générateurs ont une résistance nominale standard à 0°C, cette formule peut être simplifiée. Pour les convertisseurs thermiques à résistance fabriqués conformément à GOST 6651-84, la résistance nominale à (Rac est de 50 cm et pour les convertisseurs thermiques fabriqués plus tôt - 53 Ohm.

Les formules de calcul ressembleront donc à :

6t)-M(g g -50)-F o, &\) w 4№(g g -53)-1) 0 .

Les valeurs de g g obtenues lors des expériences sont substituées dans ces formules, moins la résistance des fils de connexion. Cette dernière représente la somme des résistances des fils de liaison à l'intérieur et à l'extérieur du générateur.

La formule simplifiée facilite grandement le traitement des données obtenues sans affecter de manière significative l'exactitude des résultats obtenus.

3.6. La température du gaz entrant et sortant du générateur est mesurée à l'aide de tous les thermomètres et convertisseurs thermiques installés sur le générateur. Au préalable, le générateur étant arrêté, vous devez inspecter les emplacements d'installation des thermomètres et des convertisseurs thermiques et vous assurer qu'ils se trouvent dans le flux de gaz dont la température est contrôlée. Vous pouvez (en plus de la clause 3.3) vérifier l'exactitude des lectures des convertisseurs thermiques à résistance en installant des thermomètres à dilatation de contrôle à proximité immédiate de ceux-ci, puis en les vérifiant. les indications.

La résistance des convertisseurs thermiques à résistance est mesurée de la même manière qu'indiqué au paragraphe 3.3.

La température calculée de l'eider affamé est prise comme fraction ;

a) pour les générateurs avec refroidisseurs installés à l'extérieur du générateur (dans des chambres à gaz froides) - la température du gaz à l'entrée du générateur ;

b) pour les générateurs avec refroidisseurs intégrés au boîtier - la température du gaz à la sortie des refroidisseurs.

Dans tous les cas, la valeur moyenne doit être déterminée à partir des lectures de tous les thermomètres à dilatation et convertisseurs thermiques mesurant la température du gaz froid, à moins que ces lectures ne divergent de plus de 2,44].

La température du gaz chauffé sortant du générateur est prise comme la moyenne des lectures de tous les thermomètres à dilatation et convertisseurs thermiques installés dans les chambres à gaz chauds ou à l'entrée des refroidisseurs.

La mesure de la température du gaz chauffé à la sortie de l'enroulement du stator pour les générateurs à refroidissement direct du gaz est particulièrement importante.

La température du gaz sortant des chapeaux du bobinage statorique caractérise en grande partie l'échauffement du bobinage. Ceci s'applique également à la température des gaz sortant du noyau du stator avec un système de refroidissement axial. Ces deux valeurs de température sont standardisées et une attention particulière y est accordée lors du fonctionnement du générateur. Par conséquent, il est nécessaire de vérifier soigneusement l'état de fonctionnement et l'installation correcte des convertisseurs thermiques à résistance qui mesurent la température du gaz sortant de l'enroulement et du noyau.

Pour les générateurs à refroidissement direct en présence d'un compresseur, la température avant et après celui-ci et la température du gaz fourni pour refroidir l'enroulement du rotor (dans les sections de dérivation) sont également déterminées.

3.7. Pour mesurer la température du liquide de refroidissement entrant et sortant des enroulements du stator et du rotor, des thermomètres à dilatation de contrôle avec mousse de division de 0,1 °C doivent être installés en plus des convertisseurs thermiques à résistance stationnaires. Les poches dans lesquelles sont installés les thermomètres doivent offrir la possibilité de les remplir d'huile et d'immerger la partie active du thermomètre.

pas moins de 2/3 du diamètre du pipeline.

3.8. La température de l'eau entrant et sortant des refroidisseurs de gaz et des échangeurs de chaleur est mesurée par des thermomètres à expansion installés dans des poches soudées dans des tuyaux remplis d'huile. Les poches doivent être installées de la même manière qu'indiqué au ft.3.7. Tempé-

La température de l'eau entrant dans le refroidisseur peut être mesurée sur la conduite d'eau commune immédiatement avant son branchement vers les refroidisseurs. La température de l'eau sortant des refroidisseurs doit être mesurée à proximité immédiate de chaque refroidisseur ; elle doit être mesurée avec des thermomètres avec des divisions de 0,1°C.

3.9. Le débit d'eau à travers les refroidisseurs de gaz et de distillat à travers les enroulements, le noyau et d'autres pièces structurelles doit être mesuré à l'aide de dispositifs de restriction (diaphragmes) par pression différentielle.

Des plaques à orifice doivent être installées sur les conduites sous pression d’eau de refroidissement de chaque refroidisseur. S'il n'y a pas de sections de refroidissement séparées sur les canalisations suffisamment longues pour installer des diaphragmes, vous pouvez mesurer le débit sur une canalisation sous pression commune.

La chute de pression à travers la membrane est mesurée par des manomètres différentiels en forme de U. Pour les remplir, vous pouvez utiliser des liquides légers qui ne se mélangent pas à l'eau (par exemple tétrabromoéthane, bromoforme, tétrachlorure de carbone, etc.), en fonction de la perte de charge observée.

La méthode de calcul pour les membranes nouvellement fabriquées, les exigences relatives à la conception et à l'installation des membranes, des conduites de raccordement et des manomètres différentiels sont contenues dans.

Le débit de distillat à travers les enroulements, le noyau et d'autres éléments structurels est déterminé à l'aide de débitmètres de station. Si nécessaire, des membranes de mesure supplémentaires peuvent être installées*

MAL. La détermination du débit de gaz à travers le générateur est effectuée à l'aide de l'une des méthodes généralement acceptées décrites dans [Z] - .

Pour les générateurs scellés avec refroidisseurs de gaz intégrés, le débit de gaz peut être déterminé à partir de l’équation du bilan thermique des refroidisseurs de gaz :

Consommation d'eau et de gaz, m e /s ;

Capacités calorifiques volumétriques de l'eau et du gaz, J/m 3 * °C ;

Ai)q et AL? r - différences de température de l'eau et du gaz* traversant le refroidisseur de gaz, °C.

Pour déterminer le débit de gaz, le débit d'eau à travers chaque refroidisseur de gaz et la température de l'eau et du gaz à l'entrée et à la sortie du refroidisseur de gaz doivent être mesurés. La capacité calorifique de l'eau est prise égale à l'unité, la capacité calorifique du gaz est déterminée par la formule :

où P est la pression absolue du gaz dans le boîtier du générateur, MPa, kg/cm^ ou mmHg ;

P atm - pression atmosphérique, MPa, kg/cm^ ou mm Hg. (normale);

Température du gaz à l'entrée du refroidisseur de gaz, °C.

Le flux de gaz traversant le générateur est la somme du flux de gaz traversant les différents refroidisseurs de gaz.

3. II Sur les générateurs refroidis à l'hydrogène, l'essai d'échauffement doit également mesurer :

a) surpression d'hydrogène dans le boîtier du générateur (à une surpression d'hydrogène de 0,005-0,01 MPa (0,05-0,1 kg/cm^), il est recommandé d'utiliser un manomètre à eau ; à 0,05-0,1 MPa (0,5 -1 kg /cm^) et pressions plus élevées - ressort (de préférence en laboratoire) ;

b) la pureté de l'hydrogène à l'aide d'un analyseur de gaz à panneau (les lectures de l'analyseur de gaz doivent être vérifiées sur la base des résultats d'une analyse chimique du gaz).

3.12. La détermination des caractéristiques de contrôle, des courants d'excitation nominaux et maximaux doit être effectuée conformément aux exigences de GOST 10169-77.

3.I2.I. Les caractéristiques de contrôle, qui sont les dépendances du courant d'excitation sur le courant d'induit, doivent être déterminées à tension, facteur de puissance et vitesse de rotation constants en utilisant la méthode de charge directe. Il est permis de déterminer les caractéristiques de réglage à l'aide de la méthode de construction graphique.

DÉVELOPPÉ par l'Institut de recherche scientifique de l'Union européenne sur l'industrie de l'énergie électrique (VNIIE)

INTERPRÈTES L.G.VOLODARSKY, E.V.1USCH®, O.I.IB1DOV,

G.A. OSTROUMOVA, A.P. CHISTIKOV

U TVER8DEN0 Département de Développement Scientifique et Technique 29/01/92

Directeur adjoint K.M.ANTIPOV

3.12.2. Le courant d'excitation nominal doit être déterminé à partir de la caractéristique de contrôle prise à la puissance nominale, à la tension, au facteur de puissance et à la fréquence du réseau. Si, lors de la prise de cette caractéristique, la tension du réseau ne s'écarte pas de plus de +5$ de la tension nominale, il est possible de tracer la dépendance du courant d'excitation sur la puissance apparente et de déterminer la valeur du courant d'excitation nominal pour le courant nominal. puissance apparente. Le courant d'excitation nominal peut également être déterminé graphiquement à l'aide d'un diagramme. Pour déterminer la réactance inductive Xp calculée conformément aux exigences de GOST 10169-77, utilisez les caractéristiques de vide et de court-circuit et le point caractéristique de charge pris à COS ^ * 0 et le courant d'excitation

niya, proche du nominal. Il est permis de déterminer xp par la méthode des approximations successives. Pour ce faire, après avoir réglé Xp * 0,85 X "d, un diagramme est construit pour l'un des points expérimentaux de la caractéristique de contrôle, à partir duquel le courant rotor calculé est déterminé et comparé à la valeur expérimentale du courant rotor. S'il y a aucune divergence, alors la valeur de X p est corrigée et le diagramme est à nouveau dessiné pour le même point expérimental de la caractéristique de contrôle. La construction est répétée jusqu'à ce qu'un bon accord entre les valeurs calculées et expérimentales du courant rotor soit obtenu. La valeur finale de X p est prise comme valeur calculée et peut être utilisée pour déterminer les courants nominal et maximum du rotor obtenus dans les conditions suivantes :

Je -0,95l f

I - 1 051 noms

SPÉCIFICATIONS METHODOLOGIQUES

SIMPLE"" IYASHTASL RD 34.45.309-92

GSHERATSROZ POUR LE CHAUFFAGE

Ces lignes directrices établissent la portée et la procédure à suivre pour effectuer des essais de chauffage sur les générateurs en fonctionnement dans les centrales électriques.

Les lignes directrices sont destinées aux travailleurs des centrales électriques et aux organisations impliquées dans les tests de générateurs de chauffage.

Avec la publication de ces instructions méthodologiques, les « Instructions méthodologiques pour la réalisation d'essais de chauffage sur les générateurs » publiées précédemment (Moscou : SPO Soyuetekhvnergo, 1964) sont annulées.

PARTIE GÉNÉRALE

Les tests des générateurs pour chauffer la vallée sont effectués au plus tard 6 ans après la mise en service. Par la suite, pendant le fonctionnement, des tests de contrôle du chauffage sont effectués périodiquement (une fois tous les 10 ans) à une ou deux reprises de fonctionnement. Les tests d'enfilage sont effectués après enroulement complet du rotor ou du stator, ou reconstruction du système de refroidissement. Les générateurs d'une capacité allant jusqu'à 12 MW n'ont pas besoin d'être testés.

Les sept premières sections fournissent des recommandations pour effectuer des tests de performances de chauffage afin de déterminer les caractéristiques thermiques du générateur, de déterminer leur conformité aux exigences des normes et des spécifications de livraison et de déterminer les charges admissibles en fonctionnement. Dans certains cas, les tests peuvent échouer afin de déterminer les causes des problèmes dans le système de refroidissement du générateur.

Sur la base des résultats de ces tests, les températures de fonctionnement admissibles les plus élevées (arrondies à 5 %) des enroulements du stator, du rotor, de l'acier actif et des fluides de refroidissement à la sortie des enroulements ou du noyau du stator sont établies pendant le fonctionnement continu du générateur à charge nominale aux valeurs nominales du facteur de puissance, à la tension et aux paramètres du fluide de refroidissement.

Pour les turbogénérateurs sur lesquels, conformément à GOST 533-85 et aux conditions techniques, un fonctionnement à long terme avec une charge active accrue par rapport à la charge active nominale est autorisé à des valeurs établies du facteur de puissance et des paramètres de refroidissement, les températures de fonctionnement admissibles les plus élevées doivent être déterminées lors du fonctionnement à la charge continue nominale et maximale* Pour les températures de fonctionnement admissibles les plus élevées pour de telles machines, les températures maximales déterminées pour ces modes doivent être prises - Si les températures les plus élevées obtenues à partir des résultats des tests de chauffage lorsque les générateurs fonctionnent à la charge nominale ou la charge maximale à long terme est supérieure aux valeurs maximales admissibles indiquées dans GOST 533 -85, GOST 5616-81, les conditions techniques ou spécifiées par le fabricant dans la description technique et les instructions d'utilisation, puis la puissance du générateur soumis à l'essai doit en conséquence être limité à une valeur à laquelle l'échauffement ne dépassera pas le maximum admissible jusqu'à ce que les causes qui ont provoqué une augmentation de l'échauffement soient identifiées et éliminées. La centrale électrique doit signaler la limitation de puissance au service technique de Rosenergo Corporation et au fabricant*

Si les températures les plus élevées obtenues à partir des résultats des tests de chauffage sont inférieures aux valeurs maximales admissibles, alors cent ne peuvent pas servir de base pour réétiqueter le générateur à une puissance supérieure. S'il est nécessaire de re-marquer le générateur, lorsqu'une augmentation de puissance est souhaitable pour délivrer la puissance « verrouillée » de la turbine et n'est pas limitée par la puissance du transformateur, des essais particuliers complémentaires doivent être effectués selon un programme. établi pour chaque cas. Avant de tester la vallée, des calculs appropriés doivent être effectués et le générateur équipé de moyens supplémentaires de mesure de la température et d'autres grandeurs. Il faut garder à l'esprit* que je donnerai après le délai correspondant

Lors des essais, des remarques ne peuvent être faites qu'avec l'autorisation du fabricant et du Service Technique.

I. CONDITIONS DE RÉALISATION DES ESSAIS DE PERFORMANCE DU CHAUFFAGE

(selon GSST 10169-77).

Pour les rotors présentant des défauts de spire, il est impossible de mesurer la température à l'aide de la méthode de la résistance, car la valeur de la résistance mesurée diffère de la valeur réelle. Par conséquent, les tests de chauffage de ces machines doivent être effectués après l'élimination des courts-circuits de spire.

1.2. Les instruments utilisés pour effectuer les mesures doivent être vérifiés et porter les cachets des autorités de vérification de l'État.

L'utilisation d'appareils n'ayant pas passé la vérification métrologique est interdite.

1.3. Sur les turbogénérateurs refroidis à l'hydrogène et homologués pour un fonctionnement refroidi par air, des tests sont effectués avec un refroidissement à l'hydrogène et à l'air. Sur les turbogénérateurs refroidis à l'hydrogène, qui, selon leurs données tabulaires, peuvent fonctionner à différentes pressions d'hydrogène, des tests doivent être effectués pour les valeurs de pression d'hydrogène spécifiées.

Les essais à pression d'hydrogène dépassant la pression nominale, dans les cas où la pression maximale n'est pas indiquée dans le passeport du générateur, sont effectués en accord avec le constructeur. Les tests à pression élevée doivent être précédés d'un test de pression du générateur ainsi que du système gazole avec une surpression d'air de 0,05 MPa (0,5 kgf/cm^), dépassant la pression à laquelle les tests seront effectués.

2. PORTÉE DES ESSAIS DE PERFORMANCE DE CHAUFFAGE

La portée des tests comprend :

2.1. Détermination de la résistance du bobinage du rotor et des convertisseurs thermiques à résistance embarquée à froid.

2.2. Réalisation de quatre expériences de chauffage avec des charges d'environ 0,6 ; 0,75 ; 0,9 et 1,0 Rn (puissance active) au facteur de puissance nominal ou proche du facteur de puissance nominal. Dans ce cas, la tension de la machine ne doit pas différer de plus de 5 % de la tension nominale. Il est permis d'effectuer des tests de chauffage à une tension supérieure à la tension nominale de plus de W (selon les conditions de fonctionnement de la centrale). Cependant, la puissance totale du générateur ne doit pas dépasser celle fixée par le fabricant.

Conformément à GOST 11828-86 "Machines électriques tournantes. Méthodes générales de test", il est possible de tester sous trois à quatre charges différentes dans une plage de 0,6 puissance nominale jusqu'au maximum possible dans les conditions de fonctionnement de la centrale électrique (mais pas inférieure à 0,9 courant nominal), auquel les intervalles entre les carrés des courants du circuit de travail des enroulements seraient approximativement les mêmes afin de permettre, si nécessaire, de fournir une extrapolation plus précise des dépendances obtenues.

Au cours des expériences, les éléments suivants doivent être mesurés :

a) grandeurs électriques qui caractérisent le fonctionnement des générateurs

b) température de l'acier du bobinage et du stator en fonction des convertisseurs de résistance thermique installés ;

c) température de l'enroulement du rotor en utilisant la méthode de la résistance ;

d) la température du liquide de refroidissement entrant et sortant, et pour les générateurs refroidis par liquide également la température du liquide entrant et sortant ;

e) température de l'eau de refroidissement à l'entrée et à la sortie des refroidisseurs de gaz et des échangeurs de chaleur ;

f) débit d'eau à travers les refroidisseurs de gaz et, pour les générateurs refroidis par liquide, débit de liquide à travers les enroulements et pression du noyau et du liquide à l'entrée et à la sortie des enroulements ;

g) flux de gaz à travers le générateur ;

h) pression et pureté de l'hydrogène.

La détermination du débit d'eau à travers les refroidisseurs est souhaitable dans tous les cas et obligatoire lors des tests de nouveaux types de générateurs et de nouveaux types de refroidisseurs, ainsi que lorsque la température du gaz d'entrée est élevée au-dessus de la normale et lors d'autres problèmes dans le système de refroidissement.

La détermination du débit de gaz est obligatoire dans les cas où il y a un échauffement accru des pièces du générateur et du gaz de refroidissement, une inégalité de température ou d'autres problèmes dans le système de refroidissement.

2.3. Détermination de la caractéristique de commande, des courants d'excitation nominaux et maximaux dans les conditions nominales et lorsque la tension et le courant statoriques s'écartent de +5$ des valeurs nominales.

3. MESURES ET EXIGENCES

AUX INSTRUMENTS DE MESURE

3.1. Lors des tests de chauffage et lors de la détermination de la caractéristique de contrôle, les grandeurs électriques suivantes sont mesurées :

a) puissance active et réactive ;

b) courant dans l'enroulement du stator (en trois phases) ;

c) tension des enroulements du stator (en trois phases) ;

d) courant d'excitation ;

e) tension sur les anneaux du rotor ;

e) fréquence.

Toutes les valeurs spécifiées sont déterminées à la fois à partir des appareils de tableau de bord de la station et à partir des appareils de contrôle installés au moment des tests. Il est permis de déterminer la fréquence du courant à l'aide d'appareils à panneau.

Les instruments de mesure conformes aux exigences de GOST 11828-86 doivent être sélectionnés de manière à ce que les valeurs mesurées se situent dans l'échelle de 30 à 95 $. La classe de précision des dispositifs de contrôle ne doit pas être inférieure à 0,5 et pour les dispositifs installés dans le circuit d'excitation, elle ne doit pas être inférieure à 0,2. Les dispositifs de surveillance du stator sont connectés aux transformateurs de mesure de la station. L'installation de transformateurs de mesure spéciaux n'est pas requise. Il suffit de vérifier si les transformateurs de courant sont surchargés suite à la mise sous tension d'appareils supplémentaires et, si nécessaire, de prendre des mesures pour les décharger lors des tests.

Le shunt de commande installé dans le circuit d'enroulement du rotor doit avoir une classe de précision d'au moins 0,2. En l'absence de shunts de cette classe, les shunts de classe 0,5 peuvent être utilisés sans réduire les exigences relatives aux appareils qui y sont connectés. Il est permis d'utiliser des shunts opérationnels d'une classe d'au moins 0,5. Le facteur de puissance est déterminé par calcul basé sur les lectures des instruments de contrôle installés pour mesurer le courant, la puissance active et la tension statorique. Il est possible de déterminer le facteur de puissance par le rapport des lectures de deux wattmètres installés pour mesurer la puissance active conformément à. Dans ce cas, il faut s'assurer que les valeurs mesurées des courants et tensions ne sont pas inférieures à 30$ du tqkob nominal et des tensions des wattmètres utilisés.

Lors de la prise de mesures sur plusieurs instruments, il est recommandé d'effectuer simultanément des lectures sur tous les instruments pour chaque mesure. Ceci est obligatoire lors de la mesure de la résistance à l'aide de la méthode de l'ampèremètre et du voltmètre et de la puissance du courant triphasé à l'aide de la méthode

DEUX WattmöhrSZ.

3.2. Avant les essais de chauffage, il faut mesurer la résistance de l'enroulement du rotor au courant continu à l'état pratiquement froid (G x) et la température à laquelle celui-ci a été effectué.

mesure (l? x) selon GOST 11828-86. La valeur de cette résistance est le point de départ pour déterminer l'échauffement du bobinage du rotor lors des essais de chauffage. Selon GOST 183-74, l'état pratiquement froid de la machine est considéré comme un état dans lequel la température de n'importe quelle partie de la machine ne diffère pas de plus de +3°C de la température ambiante. La température du bobinage à froid sur un rotor démonté ou sur une machine ouverte est mesurée par plusieurs (au moins quatre à cinq) thermomètres à expansion installés sur les turbogénérateurs sous les bandages et le long du canon du rotor, et sur les hydrogénérateurs - à différents pôles le long du enroulement.

La température de l'air ambiant est déterminée selon GSST 11828-86 comme la moyenne arithmétique des lectures de plusieurs thermomètres situés en différents points autour du générateur, à une hauteur égale à la moitié de la hauteur du générateur, et à une distance de 2 m de le générateur.

Si, en raison des conditions de fonctionnement, le générateur ne peut pas être ouvert, il est permis de mesurer g x sur un générateur fermé. Dans ce cas, il est nécessaire de surveiller périodiquement le refroidissement du générateur à l'aide de tous les indicateurs de température installés (convertisseurs thermiques à résistance ou thermocouples et thermomètres à expansion) et de commencer à mesurer g seulement après avoir atteint un état pratiquement froid -

Simultanément à la mesure de g x, la température est mesurée à l'aide de tous les thermomètres installés. La moyenne de toutes les valeurs de température obtenues est considérée comme la température du bobinage.

Les thermomètres à expansion doivent avoir une valeur de division ne dépassant pas 1 %.

Pour les rotors refroidis par eau, la température du bobinage est considérée comme la moyenne des valeurs de température de l'eau entrant et sortant du bobinage, à condition que ces valeurs ne diffèrent pas les unes des autres de plus de 1^, et la température de l'eau entrante ne change pas de plus de C,5 °b pendant 30 minutes précédant la mesure de la résistance.

g x doit être mesuré à l’aide de la méthode du voltmètre et de l’ampèremètre. Les instruments de mesure doivent avoir une classe de précision d'au moins 0,2. Lorsqu'il est mesuré à l'aide de la méthode ampèremètre-voltmètre, le shunt doit avoir une classe de précision d'au moins 0,2.

Ces règles sont obligatoires pour les consommateurs exploitant des installations électriques avec des tensions allant jusqu'à 220 kV. Lors du test et de la mesure des paramètres des équipements électriques des installations électriques avec des tensions supérieures à 220 kV, ainsi que des générateurs et des compensateurs synchrones, il convient de se conformer aux exigences pertinentes.

3.6.2. Dates précises pour tester et mesurer les paramètres des équipements électriques des installations électriques lors des grosses réparations (ci-après - K), lors des réparations de routine (ci-après - T) et lors des tests et mesures de révision, c'est-à-dire lors des tests préventifs réalisés pour évaluer l'état des équipements électriques et non liés au retrait des équipements électriques pour réparation (ci-après dénommé M), le Responsable Technique du Consommateur est déterminé sur la base de l'Annexe 3 du présent Règlement, en tenant compte du recommandations des instructions d'usine, de l'état des installations électriques et des conditions locales.

3.6.3. Pour les types d'équipements électriques non repris dans ces normes, des normes et modalités spécifiques de test et de mesure des paramètres doivent être établies par le responsable technique du Consommateur, en tenant compte des instructions (recommandations) des fabricants.

3.6.4. Les normes d'essai pour les équipements électriques des entreprises étrangères doivent être établies en tenant compte des instructions du fabricant.

3.6.5. L'équipement électrique après réparation est testé dans la mesure déterminée par les normes. Avant le début des réparations, des tests et des mesures sont effectués pour établir l'étendue et la nature des réparations, ainsi que pour obtenir les données initiales avec lesquelles les résultats des tests et mesures après réparation sont comparés.

3.6.6. L'évaluation de l'état d'isolation des équipements électriques en phase de stockage de longue durée (y compris réserve de secours) est réalisée conformément aux instructions de ces normes, ainsi qu'à celles en fonctionnement. Les pièces et composants individuels sont vérifiés selon les normes spécifiées par le fabricant dans la documentation d'accompagnement des produits.

3.6.7. L'étendue et la fréquence des tests et mesures des équipements électriques des installations électriques pendant la période de garantie doivent être prises conformément aux instructions des fabricants.

3.6.8. Une conclusion sur l'aptitude au fonctionnement des équipements électriques est émise non seulement sur la base d'une comparaison des résultats d'essais et de mesures avec les normes, mais également sur la base de l'ensemble des résultats de tous les essais, mesures et inspections effectués.

Les valeurs des paramètres obtenus lors des essais et mesures doivent être comparées aux résultats de mesures du même type d'équipement électrique ou d'équipement électrique d'autres phases, ainsi qu'avec les résultats de mesures et d'essais précédents, y compris leurs valeurs d'origine. .

Les valeurs initiales des paramètres mesurés doivent être comprises comme leurs valeurs indiquées dans les passeports et les rapports d'essais et de mesures en usine. Dans le cas d'une réparation majeure ou réparatrice, les valeurs initiales désignent les résultats de mesures obtenus lors de ces réparations.

En l'absence de telles valeurs, les valeurs obtenues lors des tests d'équipements nouvellement introduits du même type peuvent être considérées comme valeurs initiales.

3.6.9. Les équipements électriques et les isolateurs dont la tension nominale dépasse la tension nominale de l'installation électrique dans laquelle ils fonctionnent peuvent être testés avec une tension accrue selon les normes établies pour la classe d'isolation de cette installation.

3.6.10. Si un test avec une tension redressée ou une tension à fréquence industrielle augmentée est effectué sans déconnecter le jeu de barres de l'équipement électrique, la valeur de la tension d'essai est prise conformément aux normes pour les équipements électriques avec la tension d'essai la plus basse.

Les tests haute tension des isolateurs et des transformateurs de courant connectés aux câbles d'alimentation de 6 à 10 kV peuvent être effectués avec les câbles conformément aux normes adoptées pour les câbles d'alimentation.

3.6.11. En l'absence de l'équipement de test AC nécessaire, il est permis de tester les équipements électriques des appareillages (tension jusqu'à 20 kV) avec une tension redressée augmentée égale à une fois et demie la valeur de la tension d'essai à fréquence industrielle.

3.6.12. Les tests et mesures doivent être effectués selon des programmes (méthodes) approuvés par le responsable du Consommateur et correspondant aux exigences des documents (recommandés) dûment approuvés, des directives standard pour les tests et mesures. Les programmes doivent inclure des mesures pour garantir la conduite sécuritaire du travail.

3.6.13. Les résultats des tests, mesures et tests doivent être documentés dans des protocoles ou des actes qui sont conservés avec les passeports des équipements électriques.

3.6.14. Les tests électriques des équipements électriques et l'échantillonnage de l'huile de transformateur provenant des réservoirs des appareils d'analyse chimique doivent être effectués à une température d'isolation d'au moins 5 °C.

3.6.15. Il est recommandé de mesurer les caractéristiques d'isolation des équipements électriques utilisant le même type de circuits et à la même température.

La comparaison des caractéristiques d'isolation doit être effectuée à la même température d'isolation ou à des valeurs similaires (différence de température ne dépassant pas 5 °C). Si cela n'est pas possible, un recalcul de la température doit être effectué conformément aux instructions d'utilisation de types spécifiques d'équipements électriques.

3.6.16. Avant de tester et de mesurer un équipement électrique (à l'exception des machines tournantes en fonctionnement), la surface extérieure de son isolation doit être nettoyée de la poussière et de la saleté, sauf dans les cas où les mesures sont effectuées selon une méthode ne nécessitant pas d'éteindre l'équipement.

3.6.17. Lors du test de l'isolation des enroulements de machines tournantes, de transformateurs et de réacteurs avec une tension à fréquence industrielle accrue, chaque circuit électriquement indépendant ou branche parallèle doit être testé tour à tour (dans ce dernier cas, s'il y a une isolation complète entre les branches). Dans ce cas, un pôle du dispositif de test est connecté à la sortie de l'enroulement testé, l'autre au corps mis à la terre de l'équipement électrique testé, auquel tous les autres enroulements sont connectés électriquement pendant toute la durée du test. enroulement donné. Les enroulements étroitement connectés les uns aux autres et ne disposant pas de sortie pour les extrémités de chaque phase ou branche doivent être testés contre le boîtier sans déconnexion.

3.6.18. Lors du test d'équipements électriques avec une tension à fréquence industrielle accrue, ainsi que lors de la mesure des pertes de courant et à vide des transformateurs de puissance et de mesure, il est recommandé d'utiliser la tension linéaire du réseau d'alimentation.

Le taux d'augmentation de la tension jusqu'à 1/3 de la valeur de test peut être arbitraire. Ensuite, la tension de test doit augmenter progressivement, à une vitesse permettant une lecture visuelle par les instruments de mesure, et une fois la valeur réglée atteinte, elle doit être maintenue inchangée pendant la durée du test. Après l'exposition requise, la tension diminue progressivement jusqu'à une valeur d'au moins 1/3 de la valeur de test et s'éteint. La durée de l'essai désigne le temps d'application de la pleine tension d'essai établie par les normes.

3.6.19. Avant et après avoir testé l'isolation avec une tension à fréquence industrielle augmentée ou une tension redressée, il est recommandé de mesurer la résistance d'isolation à l'aide d'un mégohmmètre. La valeur d'une minute de la résistance mesurée R60 est prise comme résistance d'isolement.

Si, conformément aux normes, la détermination du coefficient d'absorption (R60 / R15) est requise, le comptage est effectué deux fois : 15 et 60 s après le début des mesures.

3.6.20. Lors de la mesure des paramètres d'isolation des équipements électriques, les erreurs aléatoires et systématiques doivent être prises en compte en raison des erreurs des instruments et appareils de mesure, des capacités supplémentaires et des couplages inductifs entre les éléments du circuit de mesure, des effets de la température, de l'influence des facteurs externes. champs électromagnétiques et électrostatiques sur l'appareil de mesure, erreurs de méthode, etc. Lors de la mesure du courant de fuite (courant de conduction), si nécessaire, les ondulations de tension redressées sont prises en compte.

3.6.21. Les valeurs de la perte diélectrique tangente de l'isolation des équipements électriques et du courant de conduction des parafoudres dans ces normes sont données à une température des équipements de 20 °C.

Lors de la mesure de la tangente de perte diélectrique de l'isolation d'un équipement électrique, sa capacité doit également être déterminée en même temps.

3.6.22. Les tests avec une tension de 1 000 V de fréquence industrielle peuvent être remplacés par la mesure de la valeur d'une minute de la résistance d'isolement avec un mégohmmètre pour une tension de 2 500 V. Ce remplacement n'est pas autorisé lors des tests de machines tournantes critiques et de circuits de protection et d'automatisation de relais, ainsi que dans les cas précisés dans les normes.

3.6.23. Lors du test de l'isolation externe d'équipements électriques avec une tension élevée de fréquence industrielle, produite dans des facteurs environnementaux différents de la normale (température de l'air 20 ° C, humidité absolue 11 g/m3, pression atmosphérique 101,3 kPa, à moins que d'autres limites ne soient adoptées dans les normes pour équipement électrique) , la valeur de la tension d'essai doit être déterminée en tenant compte du facteur de correction des conditions d'essai, réglementé par les normes nationales en vigueur.

3.6.24. En effectuant plusieurs types de tests d'isolation des équipements électriques, les tests haute tension doivent être précédés d'une inspection approfondie et d'une évaluation de l'état de l'isolation par d'autres méthodes. Les équipements électriques rejetés lors du contrôle externe, quels que soient les résultats des tests et des mesures, doivent être remplacés ou réparés.

3.6.25. Les résultats de l'essai haute tension sont considérés comme satisfaisants si, lors de l'application de la pleine tension d'essai, aucune décharge glissante, aucune surtension de courant de fuite ou augmentation douce du courant de fuite, aucune rupture ou contournement de l'isolation n'a été observé, et si la résistance d'isolement mesurée par un mégohmmètre est resté le même après le test.

G U "P E T E R B U R G G O S E N E R G O N A D Z O R"

UNIVERSITÉ DE GÉNIE MILITAIRE ET TECHNIQUE

INSTRUCTIONS METHODOLOGIQUES
SUR LA CONDUITE DE LA RÉCEPTION ET DE LA LIVRAISON

ESSAIS

INSTALLATIONS ÉLECTRIQUES SPÉCIALES

UTILISER LE CHAUFFAGE

CÂBLES
vers VTT SEUNK

_______________________
2001

2001

CONTENU

Dispositions générales
Préparation aux tests d'acceptation de SEUNK
Inspection du SEUNK
Tests SEUNK
Exigences pour le protocole de test d'acceptation SEUNK
Précautions de sécurité pendant les tests

Annexe A (recommandée) Méthodologie de contrôle de la continuité des conducteurs de protection (vérification de l'intégrité des circuits de mise à la terre)

Mesurer la résistance de la boucle phase-zéro

Vérification des caractéristiques du dispositif de protection (réglages des disjoncteurs, courants des fusibles, test RCD) Annexe D (recommandée) Méthodologie de test de la résistance ohmique d'un câble chauffant

DISPOSITIONS GÉNÉRALES

1.1 Avant la mise en service, chaque SEUNK installé doit subir des tests d'acceptation conformément aux exigences de GOST R 50571.16-99, PUE (chapitre 1.8) et BTT.

La méthodologie de tests de réception proposée permet de mettre en œuvre une approche systématique de la réalisation des tests tant en termes de volume que de séquence de leur mise en œuvre.

1.2 Avant d'effectuer les tests de réception, des préparatifs sont effectués pour leur mise en œuvre.

Les tests d'acceptation de SEUNK comprennent :

inspection du SEUNK installé ;
tests directs.

Les tests de réception sont effectués par des laboratoires électriques accrédités par le Standard d'État de la Fédération de Russie et le Glavgosenergonadzor de la Fédération de Russie, en direction de l'organisme de certification des installations électriques.

Lors de la réalisation des tests d'acceptation de SEUNK. installés lors de la reconstruction de l'installation (local, toiture, canalisation, réservoir, etc.). il est nécessaire de s'assurer que l'utilisation de SEUNK répond aux exigences de l'ensemble des normes GOST R 50571, Exigences techniques temporaires et ne réduit pas la sécurité électrique et incendie des installations électriques et équipements électriques existants.

PRÉPARATION À L'ACCEPTATION

TESTS SEUNK
2.1 Avant le début des travaux de tests de réception du système de contrôle, les activités suivantes doivent être effectuées :

la documentation de conception d'une installation électrique spéciale utilisant un câble chauffant, son lien avec la technologie de production et la documentation technique des fabricants SEUNK ont été étudiés ;
l'horaire de travail a été convenu ;
les instructions et la littérature technique nécessaires ont été sélectionnées, les formulaires de protocole ou les cahiers d'exercices ont été sélectionnés dans la quantité requise ;
une flotte d'instruments et d'appareils nécessaires a été préparée.

2.2. Sur le chantier, le superviseur s'assure que les activités préparatoires suivantes sont réalisées :

convenir avec le Client de l'attribution de locaux de production pour le stockage des instruments et équipements, pour travailler avec la documentation de conception et de reporting (les locaux doivent être situés à proximité immédiate du système de contrôle testé) ;
établir avec le représentant du Client le calendrier des tests de réception et le planning de travail (L'organisation du travail est construite en tenant compte de la charge de travail constante et uniforme des testeurs).

2.3. En fonction des volumes et du calendrier des tests de réception, déterminer le réseau, le nombre de sections, d'équipes, d'unités de l'installation.

Le site ou l'équipe doit être dirigé par un ingénieur qualifié ayant une expérience dans les tests et mesures électriques. Le chef de l'unité peut être un ingénieur ou un technicien qualifié, selon la complexité de l'objet à tester.

2.4. Chaque section, équipe, unité doit recevoir une tâche et un délai précis pour terminer les travaux.

2.5. Les commentaires sur la documentation de conception, les travaux d'installation et l'installation électrique sont consignés dans l'acte pour être portés à la connaissance des organismes concernés et leur élimination ultérieure. Tous les commentaires, ainsi que les données sur le remplacement des câbles chauffants, des structures, des matériaux, des instruments, des appareils, sur les nouvelles méthodes d'essai utilisées présentant un intérêt technique, sont également consignés dans l'acte. Cela s'applique particulièrement aux équipements électriques et aux installations électriques importés.

2.6. Sélection des méthodes de tests d'acceptation et de leur séquence

effectué par le chef d'équipe conformément à la présente Méthodologie de réalisation des tests de mise en service et du calendrier de travail. Il est strictement interdit de modifier l'ordre et les schémas de types spécifiques de tests donnés dans cette méthodologie !

INSPECTION DU SEUNK

3.1 L'inspection de l'unité de contrôle doit précéder le test et est effectuée avec l'unité de contrôle complètement éteinte.

3.2 Lors d'une inspection, il est nécessaire de s'assurer que le SEUNK installé :

satisfait aux exigences des règles de sécurité, des normes en vigueur, de la conception et de la documentation technique des composants et des systèmes de contrôle en général ;
correctement sélectionné et installé conformément aux exigences de l'ensemble des normes GOST R 50571. VTT et aux instructions du fabricant ;
ne présente aucun dommage visible qui réduit sa sécurité et ses performances.

3.3 L'inspection du SEUNK comprend les contrôles suivants :

mesures de protection contre les chocs électriques;
sélection des conducteurs d'alimentation en fonction de la perte de courant et de tension admissible à long terme ;
sélection des dispositifs de protection et d'alarme et paramètres pour leur fonctionnement ;
sélection et adaptation des câbles de raccordement et chauffants ;
la présence et l'emplacement correct des thermostats et des dispositifs de déconnexion et de commutation ;
connexion correcte des conducteurs;
présence d'étiquettes d'avertissement et de diagrammes ;
marquages de circuits ;
accessibilité pour faciliter l’exploitation et la maintenance.

3.4 S'il est impossible d'inspecter des éléments du système de contrôle, une conclusion est tirée sur la base des résultats de la vérification de la présence et de l'exactitude de l'exécution des rapports d'inspection des travaux cachés (Annexe G).

TESTS SEUNK

4.1 Les contrôles, mesures et tests suivants doivent être effectués sur tous les SESUNK nouvellement installés (de préférence dans l'ordre indiqué) :

4.2 Les contrôles, mesures et tests suivants doivent être effectués sur tous les SESUNK reconstruits (de préférence dans l’ordre indiqué) :

Vérification de la continuité des conducteurs de protection (vérification de l'intégrité des circuits de mise à la terre).
Mesure de la résistance d'isolement SEUNK.
Vérification de la protection qui assure l'arrêt automatique des alimentations.
Test de résistance à l'isolation électrique.
Test de résistance ohmique du câble chauffant.
Mesure de la résistance de mise à la terre.
Vérification de la fonctionnalité du système de contrôle électronique.

4.3 Si, lors des tests de réception, des incohérences avec les exigences des normes en vigueur sont révélées, alors les tests doivent être répétés après élimination des commentaires.

4.4 Vérification de la continuité des conducteurs de protection (vérification de l'intégrité des circuits de mise à la terre).

4.4.1 Il est recommandé d'effectuer les tests en utilisant une source d'alimentation ayant une tension en circuit ouvert de 4 à 24 V CC ou CA avec un courant de test d'au moins 0,2 A. Il est permis d'utiliser des instruments de mesure électriques conçus pour mesurer la résistance du câblage de mise à la terre à des fins de test.

4.4.2 Il ne doit y avoir aucune rupture ni contact insatisfaisant dans le câblage reliant les gaines métalliques des câbles et toutes les parties conductrices ouvertes et tierces avec le bus PE du panneau de groupe à partir duquel l'alimentation est alimentée.

4.4.3 La résistance de contact n'est pas normalisée mais ne doit pas dépasser 0,05 Ohm.

4.5 Mesure de la résistance d'isolement SEUNK.

4.5.1 Les mesures sont effectuées avec un mégohmmètre pour une tension de 1000 V.

4.5.2 La résistance d'isolement des câbles chauffants est mesurée entre chaque noyau chauffant et la gaine métallique (pour les câbles sans gaine métallique - entre le noyau chauffant et le treillis métallique relié au dispositif de mise à la terre de l'installation d'alimentation), et pour les câbles autorégulants - entre les conducteurs de courant reliés entre eux et la gaine métallique. Pour éviter toute défaillance des thermostats lors des mesures, ils doivent être déconnectés des circuits dans lesquels la mesure est effectuée.

4.5.3 Pour les câbles chauffants, la résistance d'isolation doit être d'au moins 1 MOhm, et pour les autres éléments SEUNK - d'au moins 0,5 MOhm.

4.6 Vérification de la protection qui assure l'arrêt automatique des alimentations.

4.6.1 L'efficacité de la protection contre les contacts indirects par coupure automatique de l'alimentation doit être vérifiée en effectuant les essais suivants :

a) Mesure de la résistance de la boucle phase zéro.

Elle s'effectue au point de raccordement du câble chauffant aux autres éléments du SEUNK accessibles pour la mesure (bornes du thermostat, contacteur, démarreur magnétique). Lors du raccordement d'un câble chauffant aux bornes du thermostat, la mesure doit être effectuée sur les bornes réseau du thermostat afin d'éviter une panne de ce dernier.

La valeur de l'impédance de boucle mesurée doit être conforme aux exigences du 1.7.79 PUE, ainsi que du 3.6.1 VTT. S'il existe des calculs de résistance de la boucle phase zéro ou de résistance des conducteurs de protection et que le dispositif SEUNK permet de vérifier la longueur et la section des conducteurs (chauffage des toitures, gouttières, etc.), ce qui précède la mesure n’est pas nécessaire. Dans ce cas, il suffit de vérifier la continuité des conducteurs de protection.

b) Vérification des caractéristiques des dispositifs de protection :

courants de réglage des disjoncteurs automatiques et courants des fusibles ;
Caractéristiques de la réponse aux RCD ; Les méthodes de test RCD doivent être conformes à GOST R 50571.16-99, annexe B.

4.6.2 Les paramètres de réponse des dispositifs de protection doivent être conformes aux données du passeport pour ces types d'équipements, ainsi qu'au projet SEUNK.

4.7 Test de résistance à l'isolation électrique.

4.7.1 Elle est réalisée en mesurant la valeur d'une minute de la résistance d'isolement avec un mégohmmètre de 2 500 V. Si la valeur de la résistance est inférieure à celle indiquée dans le tableau B1 de l'annexe B, un test de tension de fréquence industrielle de 1 000 V doit être effectué conformément. avec un PUE de 1.8.34.

4.7.2 Les tests sont effectués conformément à la procédure de contrôle de la résistance d'isolement (Annexe B).

4.8 Test de résistance ohmique du câble chauffant.

4.8.1 Les tests pour tous les types de câbles chauffants ont été réalisés à une température du cœur chauffant de 20°C (état froid).

Si les conditions environnementales diffèrent de celles du tableau, les valeurs de résistance obtenues des âmes du câble chauffant doivent être ajustées à t=20°С selon la formule :

Où t- température ambiante pendant la mesure (°C), R. 20 - résistance du câble chauffant réduite à t= 20°С (Ohm), R. t- résistance du câble chauffant posé (Ohm), L- longueur du câble chauffant posé (m).

4.8.2 Les valeurs de résistance ohmique obtenues à partir des résultats de mesure peuvent différer de la valeur nominale indiquée dans la fiche technique du câble dans une plage de -5 %...+10 %.

4.9 Mesure de la résistance de mise à la terre.

4.9.1 Elle est réalisée uniquement dans ces SEUNK. pour lequel un dispositif de mise à la terre séparé est prévu, quel que soit le dispositif de mise à la terre du réseau d'alimentation.

4.9.2 La valeur de la résistance de propagation du courant du conducteur de terre doit correspondre à la conception.

4.10 Vérification de la fonctionnalité du système de contrôle électronique.

4.10.1 L'inspection est réalisée conformément aux instructions des fabricants, selon le type d'installation de chauffage, et doit comprendre des essais thermiques.

4.10.2 Des tests thermiques sont effectués pour un SEUNK entièrement assemblé connecté à une source d’alimentation.

4.10.3 Il est recommandé d'effectuer des tests thermiques sur les SEUNK entièrement assemblés :

a) lors du chauffage des sols - à la température de l'air et de la pièce calculée pendant au moins quatre heures pour les sols avec accumulation de chaleur, et au moins une heure pour les sols minces ;

b) lors du chauffage de zones extérieures - à la température ambiante de conception. La durée du test dépend du type de zone chauffée et de la conception du système de chauffage, mais ne doit pas être inférieure à quatre heures ;

c) lors du chauffage des canalisations - à la température ambiante de conception. La durée du test dépend du diamètre du pipeline et du type de produit liquide, mais ne doit pas être inférieure à trois heures.

4.10.4 Afin de réduire le temps nécessaire à la mise en service du système de contrôle électronique, après accord avec le client, des tests thermiques peuvent être effectués à une température ambiante différente de la température de conception.

4.10.5 Les résultats des tests thermiques sont considérés comme satisfaisants si, au cours de leur processus, il n'y a eu aucune opération non autorisée des équipements de commutation et de protection, aucune surchauffe locale de l'objet chauffé n'a été observée et si la résistance d'isolation du câble chauffant, mesurée avec un mégohmmètre immédiatement après la déconnexion. le système de chauffage du réseau (à chaud), n'est pas inférieur à 0,5 MOhm.

CDU 621.313.1.01.7.001.4(083.96)

Ministère des Combustibles et de l'Énergie de la Fédération de Russie

ORGRES SERVICE D'EXCELLENCE

INSTRUCTIONS METHODOLOGIQUES

SUR LES ESSAIS DES GÉNÉRATEURS POUR LE CHAUFFAGE

RD 34.45.309-92

Développé par: Institut de recherche scientifique de toute l'Union sur l'industrie de l'énergie électrique (VNIIE) Interprètes : L.G. Volodarski, E.V. Gushchin, O.I. Ibadov, G.A. Ostroumova, A.P. Tchistikov U confirmé: Département du développement scientifique et technique 29/01/92 Directeur adjoint K.M. Antipov Ces directives établissent la portée et la procédure pour effectuer des tests de chauffage sur les générateurs en fonctionnement dans les centrales électriques. Les lignes directrices sont destinées aux travailleurs des centrales électriques et aux organisations impliquées dans les tests de générateurs de chauffage. Avec la publication de ces instructions méthodologiques, les « Instructions méthodologiques pour la réalisation d'essais de chauffage sur les générateurs » (Moscou : SPO Soyuztekhenergo, 1984) publiées précédemment sont annulées.

une partie commune

Les tests de chauffage des générateurs doivent être effectués au plus tard 6 mois après la mise en service. Par la suite, pendant le fonctionnement, des tests de contrôle de chauffage sont effectués périodiquement (une fois tous les 10 ans) sous un ou deux modes de fonctionnement. Des tests d'échauffement sont également effectués après un remplacement complet du bobinage du rotor ou du stator, ou une reconstruction du système de refroidissement. Les générateurs d'une capacité allant jusqu'à 12 MW n'ont pas besoin d'être testés. Les sept premières sections de ce document fournissent des recommandations pour réaliser des essais de chauffage opérationnels afin d'obtenir les caractéristiques thermiques du générateur, de déterminer leur conformité aux exigences des normes et des conditions techniques de livraison, et de déterminer les charges admissibles pour le fonctionnement. Dans certains cas, des tests peuvent être effectués pour déterminer les causes des problèmes du système de refroidissement du générateur. Sur la base des résultats de ces tests, les températures de fonctionnement admissibles les plus élevées sont établies (arrondies à 5 °C) des enroulements du stator, du rotor, de l'acier actif et du fluide de refroidissement à la sortie des enroulements ou du noyau du stator pendant le fonctionnement continu du générateur avec une charge nominale aux valeurs nominales du facteur de puissance, de la tension et des paramètres du fluide de refroidissement. Pour les turbogénérateurs pour lesquels, conformément à GOST 533-85 et aux conditions techniques, un fonctionnement à long terme est autorisé avec une charge active accrue par rapport à la charge nominale aux valeurs établies du facteur de puissance et des paramètres de refroidissement, les températures de fonctionnement admissibles les plus élevées doit être déterminé lors du fonctionnement avec la charge continue nominale et maximale. Les températures de fonctionnement les plus élevées autorisées pour de telles machines doivent être considérées comme étant les températures maximales définies pour ces modes. Si les températures les plus élevées obtenues à partir des résultats des tests de chauffage, lors du fonctionnement des générateurs à charge nominale ou à long terme, sont supérieures aux valeurs maximales admissibles données dans GOST 533-85, GOST 5616-81, conditions techniques ou spécifiées par le fabricant dans la description technique et les instructions d'utilisation, la puissance du générateur testé doit alors être limitée en conséquence à une valeur à laquelle le chauffage ne dépassera pas le maximum autorisé jusqu'à ce que les raisons qui ont provoqué cette augmentation du chauffage soient clarifiées et éliminées. La centrale électrique doit signaler la limitation de puissance à la direction technique de Rosenergo Corporation et au fabricant. Si les températures les plus élevées obtenues à partir des résultats des tests de chauffage sont inférieures aux valeurs maximales admissibles, cela ne peut pas servir de base pour réétiqueter le générateur à une puissance plus élevée. S'il est nécessaire de re-marquer le générateur, lorsqu'une augmentation de puissance est souhaitable pour délivrer la puissance « verrouillée » de la turbine et n'est pas limitée par la puissance du transformateur, des essais particuliers complémentaires doivent être effectués selon un programme. établi pour chaque cas. Avant ces tests, des calculs appropriés doivent être effectués et le générateur doit être équipé de moyens supplémentaires de mesure de la température et d'autres grandeurs. Il convient de garder à l'esprit que même après avoir effectué les tests appropriés, les remarques ne peuvent être effectuées qu'avec l'autorisation du fabricant et du service technique. Les quatre dernières sections fournissent des recommandations pour effectuer des essais de chauffage dans des générateurs sous-excités, asynchrones, asymétriques et pour déterminer la possibilité de re-marquage des générateurs. Des recommandations ont été élaborées pour les générateurs à refroidissement indirect et direct.

1. Conditions de réalisation des essais de performances thermiques

1.1. Les essais doivent être effectués sur un générateur en bon état, avec toutes ses parties principales et dispositifs auxiliaires fonctionnant normalement. Une attention particulière doit être portée à l'état du système de refroidissement. Il est également nécessaire de vérifier l'enroulement du rotor pour l'absence de spires en court-circuit. Le contrôle est effectué à la fois à l'état stationnaire et lorsque le rotor tourne à différentes vitesses, jusqu'à la valeur nominale (selon GOST 10169-77). Pour les rotors présentant des défauts de spire, il est impossible de mesurer la température à l'aide de la méthode de la résistance, car la valeur de la résistance mesurée diffère de la valeur réelle. Par conséquent, les tests de chauffage de ces machines doivent être effectués après l'élimination des courts-circuits de spire. 1.2. Tous les instruments utilisés pour effectuer des mesures doivent être testés et porter les cachets de l'Inspection d'État. L'utilisation d'appareils n'ayant pas passé la vérification métrologique est interdite. 1.3. Sur les turbogénérateurs refroidis à l'hydrogène et homologués pour un fonctionnement refroidi par air, des tests sont effectués avec un refroidissement à l'hydrogène et à l'air. Sur les turbogénérateurs refroidis à l'hydrogène, qui, selon leurs données tabulaires, peuvent fonctionner à différentes pressions d'hydrogène, des tests doivent être effectués pour les valeurs de pression d'hydrogène spécifiées. Les essais à pression d'hydrogène dépassant la pression nominale, dans les cas où la pression maximale n'est pas indiquée dans le passeport du générateur, sont effectués en accord avec le constructeur. Les tests à pression élevée doivent être précédés d'un test de pression du générateur ainsi que du système gazole avec une surpression d'air de 0,05 MPa (0,5 kgf/cm2) dépassant la pression à laquelle les tests seront effectués.

2. Portée des tests de performances de chauffage

La portée des tests comprend : 2.1. Détermination de la résistance du bobinage du rotor et des convertisseurs thermiques à résistance embarquée à froid. 2.2. Réalisation de quatre expériences de chauffage avec des charges d'environ 0,6 ; 0,75 ; 0,9 et 1,0 R. n (puissance active) au facteur de puissance nominal ou proche de celui-ci. Dans ce cas, la tension de la machine ne doit pas différer de plus de 5 % de la tension nominale. Il est permis d'effectuer des tests de chauffage à une tension supérieure de plus de 5 % à la tension nominale (selon les conditions de fonctionnement de la centrale). Cependant, la puissance totale du générateur ne doit pas dépasser celle fixée par le fabricant. Conformément à GOST 11828-86 "Machines électriques tournantes. Méthodes générales d'essai", il est possible de tester à trois ou quatre charges différentes dans une plage de 0,6 puissance nominale jusqu'au maximum possible dans les conditions de fonctionnement de la centrale électrique (mais pas inférieure à 0,9 courant nominal), auquel les intervalles entre les carrés des courants du circuit de travail des enroulements seraient approximativement les mêmes afin de permettre, si nécessaire, de fournir une extrapolation plus précise des dépendances obtenues. Au cours des expériences, il convient de mesurer : a) les grandeurs électriques caractérisant le fonctionnement du générateur ; b) température de l'acier du bobinage et du stator en fonction des convertisseurs thermiques à résistance installés ; c) température de l'enroulement du rotor en utilisant la méthode de la résistance ; d) la température du gaz de refroidissement entrant et sortant, et pour les générateurs refroidis par liquide, également la température du liquide entrant et sortant ; e) température de l'eau de refroidissement à l'entrée et à la sortie des refroidisseurs de gaz et des échangeurs de chaleur ; f) débit d'eau à travers les refroidisseurs de gaz et, pour les générateurs refroidis par liquide, débit de liquide à travers les enroulements et pression du noyau et du liquide à l'entrée et à la sortie des enroulements ; g) flux de gaz à travers le générateur ; h) pression et pureté de l'hydrogène. La détermination du débit d'eau à travers les refroidisseurs est souhaitable dans tous les cas et obligatoire lors des tests de nouveaux types de générateurs et de nouveaux types de refroidisseurs, ainsi que lorsque la température du gaz d'entrée est élevée au-dessus de la normale et lors d'autres problèmes dans le système de refroidissement. La détermination du débit de gaz est obligatoire dans les cas où il y a un échauffement accru des pièces du générateur et du gaz de refroidissement, une inégalité de température ou d'autres problèmes dans le système de refroidissement. 2.3. Détermination de la caractéristique de commande, des courants d'excitation nominaux et maximaux dans les conditions nominales et lorsque la tension et le courant du stator s'écartent de 5 % des valeurs nominales.

3. Réalisation des mesures et exigences relatives aux instruments de mesure

3.1. Lors des essais de chauffage et lors de la détermination de la caractéristique de contrôle, les grandeurs électriques suivantes sont mesurées : a) puissance active et réactive ; b) courant dans l'enroulement du stator (en trois phases) ; c) tension des enroulements du stator (en trois phases) ; d) courant d'excitation ; e) tension sur les anneaux du rotor ; e) fréquence. Toutes les valeurs spécifiées sont déterminées à la fois à partir des appareils de tableau de bord de la station et à partir des appareils de contrôle installés au moment des tests. Il est permis de déterminer la fréquence du courant à l'aide d'appareils à panneau. Les instruments de mesure conformes aux exigences de GOST 11828-86 doivent être sélectionnés de manière à ce que les valeurs mesurées se situent entre 30 et 95 % de l'échelle. La classe de précision des dispositifs de contrôle ne doit pas être inférieure à 0,5 et pour les dispositifs installés dans le circuit d'excitation, elle ne doit pas être inférieure à 0,2. Les dispositifs de surveillance du stator sont connectés aux transformateurs de mesure de la station. L'installation de transformateurs de mesure spéciaux n'est pas requise. Il suffit de vérifier si les transformateurs de courant sont surchargés suite à la mise sous tension d'appareils supplémentaires et, si nécessaire, de prendre des mesures pour les décharger lors des tests. Le shunt de commande installé dans le circuit d'enroulement du rotor doit avoir une classe de précision d'au moins 0,2. En l'absence de shunts de cette classe, les shunts de classe 0,5 peuvent être utilisés sans réduire les exigences relatives aux appareils qui y sont connectés. Il est permis d'utiliser des shunts opérationnels d'une classe non inférieure à 0,5. Le facteur de puissance est déterminé par calcul basé sur les lectures des instruments de contrôle installés pour mesurer le courant, la puissance active et la tension statorique. Il est possible de déterminer le facteur de puissance par le rapport des lectures de deux wattmètres installés pour mesurer la puissance active conformément à. Dans ce cas, il faut s'assurer que les valeurs mesurées des courants et tensions ne sont pas inférieures à 30 % des courants et tensions nominaux des wattmètres utilisés. Lors de la prise de mesures sur plusieurs instruments, il est recommandé d'effectuer simultanément des lectures sur tous les instruments pour chaque mesure. Ceci est obligatoire lors de la mesure de la résistance à l'aide de la méthode de l'ampèremètre et du voltmètre et de la puissance du courant triphasé à l'aide de la méthode des deux wattmètres. 3.2. Avant les essais de chauffage, la résistance du bobinage du rotor doit être mesurée en courant continu et à l'état pratiquement froid ( r x) et la température à laquelle cette mesure a été effectuée ( x) selon GOST 11828-86. La valeur de cette résistance est le point de départ pour déterminer l'échauffement du bobinage du rotor lors des essais de chauffage. Selon GOST 183-74, l'état pratiquement froid de la machine est considéré comme un état dans lequel la température de n'importe quelle partie de la machine ne diffère pas de plus de 3 °C de la température de l'air ambiant. La température du bobinage à froid sur un rotor démonté ou sur une machine ouverte est mesurée par plusieurs (au moins quatre à cinq) thermomètres à expansion installés sur les turbogénérateurs sous les bandages et le long du canon du rotor, et sur les hydrogénérateurs - à différents pôles le long du enroulement. La température de l'air ambiant est déterminée selon GOST 11828-86 comme la moyenne arithmétique des lectures de plusieurs thermomètres situés en différents points autour du générateur, à une hauteur égale à la moitié de la hauteur du générateur et à une distance de 1 à 2 m du générateur. Si, en raison des conditions de fonctionnement, le générateur ne peut pas être ouvert, il est permis de mesurer r X sur un générateur fermé. Dans ce cas, il est nécessaire de surveiller périodiquement le refroidissement du générateur à l'aide de tous les indicateurs de température installés (convertisseurs thermiques à résistance ou thermocouples et thermomètres à expansion) et de commencer à mesurer r X seulement après avoir atteint un état pratiquement froid. En même temps que la mesure r X La température est mesurée à l'aide de tous les thermomètres installés. La moyenne de toutes les valeurs de température obtenues est considérée comme la température du bobinage. Les thermomètres à dilatation doivent avoir une valeur de division ne dépassant pas 1 °C. Pour les rotors refroidis par eau, la température du bobinage est considérée comme la moyenne des températures de l'eau entrant et sortant du bobinage, à condition que ces valeurs ne diffèrent pas de plus de 1 °C, et la température de l'eau entrante ne change pas de plus de 0,5 °C au cours des 30 minutes précédant la mesure de la résistance. Mesurer r x suit la méthode du voltmètre et de l’ampèremètre. Les instruments de mesure doivent avoir une classe de précision d'au moins 0,2. Lorsqu'il est mesuré à l'aide de la méthode ampèremètre-voltmètre, le shunt doit avoir une classe de précision d'au moins 0,2. Comme le montre la pratique des tests, il est plus facile de mesurer la résistance de l'enroulement du rotor en fournissant de l'énergie à partir d'une batterie ou d'une source de courant continu spéciale qui fournit un courant constant d'environ 10 A, avec les mêmes instruments qui seront utilisés pour les mesures en charge. modes. L'alimentation électrique est fournie au bobinage du rotor à l'aide de pinces ou de bandes spéciales constituées de barres d'aluminium ou de cuivre, placées sur les anneaux du rotor. Le voltmètre doit être connecté à des extrémités séparées directement aux anneaux. La connexion se fait généralement à l'aide de sondes et uniquement pendant la durée des lectures sur les instruments.

Fédération de RussieRD

RD 153-34.1-26.303-98 Lignes directrices pour la réalisation d'essais opérationnels des chaufferies afin d'évaluer la qualité des réparations

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RD 153-34.1-26.303-98

INSTRUCTIONS METHODOLOGIQUES
À PROPOS DES TESTS DE PERFORMANCE
INSTALLATIONS DE CHAUDIÈRES POUR ÉVALUATION DE LA QUALITÉ DES RÉPARATIONS

Date d'introduction 2000-04-03

DÉVELOPPÉ par la Société par Actions Ouverte "Société d'implantation, d'amélioration technologique et d'exploitation des centrales et réseaux électriques ORGRES"

Interprète G.T. Levit

APPROUVÉ par le Département de la stratégie de développement et de la politique scientifique et technique du RAO "UES de Russie" 01.10.98

Premier chef adjoint A.P. Bersenev

1. PARTIE GÉNÉRALE

1.1. Les tâches des essais de fonctionnement (essais de réception) sont déterminées par la « Méthodologie d'évaluation de l'état technique des installations de chaudières avant et après réparation », selon laquelle, lors de la réalisation d'essais après une grosse révision, elles doivent être identifiées et comparées aux exigences de la documentation normative et technique (NTD) et des résultats des tests après la réparation précédente les valeurs des indicateurs répertoriés dans le tableau 1 des présentes lignes directrices. La méthodologie spécifiée définit également comme souhaitables des tests avant réparation afin de clarifier la portée de la réparation à venir.

Tableau 1

Relevé des indicateurs d'état technique de l'installation de la chaudière

Indice	Valeur de l'indicateur
		après la dernière rénovation majeure	après une vraie rénovation	avant la rénovation en cours
1. Le carburant, ses caractéristiques
2. Nombre d'installations de dépoussiérage en activité*
3. Finesse de la poussière ()*, %
4. Nombre de brûleurs en fonctionnement*
5. Excès d'air derrière le surchauffeur *
6. Production de vapeur, réduite aux paramètres nominaux, t/h
7. Température de la vapeur surchauffée, °C
8. Température de la vapeur de réchauffage, °C
9. Température de l'eau d'alimentation, °C
10. Température aux points de contrôle du trajet vapeur-eau à haute pression. et surchauffeur intermédiaire, °C
11. Mesure maximale de la température des parois des serpentins de surface chauffante à des endroits caractéristiques
12. Aspiration d'air froid dans le foyer
13. Aspirations d'air froid dans les systèmes de dépoussiérage
14. Ventouses dans les conduits de fumées convectifs de la chaudière
15. Ventouses dans les conduits de fumées de l'aérotherme aux extracteurs de fumées
16. Aspirateur devant les aubes directrices des extracteurs de fumée, kg/m
17. Degré d'ouverture des aubes directrices des extracteurs de fumée, %
18. Degré d'ouverture des aubes directrices du ventilateur, %
19. Température des fumées, °C
20. Perte de chaleur avec les fumées, %
21. Perte de chaleur avec combustion mécanique incomplète, %
22. Efficacité chaudière "brut", %
23. Consommation électrique spécifique pour le dépoussiérage, kWh/t de combustible
24. Consommation électrique spécifique pour la traction et le soufflage, kWh/t de vapeur

*Accepté avec une carte de régime.

Le rendement (%) de la chaudière est déterminé par le bilan inverse à l'aide de la formule

Où - perte de chaleur avec les gaz d'échappement, % ;

Perte de chaleur avec combustion chimique incomplète, % ;

Perte de chaleur dans l'environnement, % ;

Perte de chaleur avec chaleur physique des scories, %.

3.2. Étant donné que l'objectif de ces directives est d'évaluer la qualité des réparations et que des tests comparatifs sont effectués à peu près dans les mêmes conditions, les pertes de chaleur avec les gaz de combustion peuvent être déterminées avec une précision suffisante à l'aide d'une formule quelque peu simplifiée (en comparaison avec celui adopté en):

Où est le coefficient d'excès d'air dans les gaz d'échappement ;

Température des fumées, °C ;

Température de l'air froid, °C ;

Perte de chaleur avec combustion mécanique incomplète, % ;

Un facteur de correction qui prend en compte la chaleur introduite dans la chaudière avec l'air chauffé et le combustible ;

Coefficients selon le type et la teneur en humidité réduite du combustible dont les valeurs moyennes sont données dans le tableau 3.

Tableau 3

Valeurs moyennes des coefficients, Etcalculer la perte de chaleur


Charbons anthracite, semi-anthracite, maigres
Charbons de pierre
Charbons bruns



Mazout, huile
Gaz naturels
Gaz associés

La température de l'air froid (°C) est mesurée du côté aspiration du ventilateur soufflant avant l'introduction de l'air chaud de contrôle.

Le facteur de correction est déterminé par la formule

Il est logique de prendre en compte la chaleur physique du carburant uniquement lors de l’utilisation de fioul chauffé. Cette valeur est calculée en kJ/kg (kcal/kg) à l'aide de la formule

Où est la capacité thermique spécifique du fioul à la température à laquelle il entre dans le four, kJ/(kg °C) [kcal/(kg °C)] ;

Température du fioul entrant dans la chaudière, chauffé à l'extérieur, °C ;

Part thermique du fioul dans le mélange carburé.

La consommation de chaleur spécifique pour 1 kg de combustible introduit dans la chaudière avec de l'air (kJ/kg) [(kcal/kg)] lors de son préchauffage dans des aérothermes est calculée par la formule

Où se trouve l'excès d'air entrant dans la chaudière dans le conduit d'air devant l'aérotherme ;

Augmentation de la température de l'air dans les appareils de chauffage, °C ;

Humidité réduite du carburant, (kg·%·10)/kJ [(kg·%·10)/kcal] ;

Constante physique égale à 4,187 kJ (1 kcal) ;

Pouvoir calorifique inférieur, kJ (kcal/kg).

L'humidité normalisée du combustible solide et du fioul est calculée sur la base des données moyennes actuelles de la centrale électrique à l'aide de la formule

Où est l'humidité du carburant par masse utile, %.

Lors de la combustion conjointe de combustibles de différents types et marques, si les coefficients et pour différentes marques de combustible solide diffèrent les uns des autres, les valeurs données de ces coefficients dans la formule (28) sont déterminées par la formule

Où , ... sont les fractions thermiques de chaque carburant dans le mélange ;

Valeurs des coefficients (,) pour chaque carburant

3.3. Les pertes de chaleur avec combustion chimique incomplète du carburant sont déterminées par les formules :

pour combustible solide

pour le mazout

pour le gaz naturel

Le coefficient est pris égal à 0,11 ou 0,026, selon les unités dans lesquelles il est déterminé - en kcal/m ou kJ/m.

La valeur est déterminée par la formule

Lors du calcul en kJ/m, les coefficients numériques de cette formule sont multipliés par un coefficient = 4,187 kJ/kcal.

Dans la formule (37), et sont les teneurs volumétriques en produits de combustion incomplète de carburants en pourcentage par rapport aux gaz secs. Ces valeurs sont déterminées à l'aide de chromatographes utilisant des échantillons de gaz préalablement sélectionnés. Pour des raisons pratiques, lorsque le mode de fonctionnement de la chaudière est effectué avec un excès d'air fournissant une valeur minimale de , il suffit tout à fait de substituer uniquement la valeur dans la formule (37). Dans ce cas, vous pouvez vous débrouiller avec des analyseurs de gaz plus simples comme "Testo-Term"

3.4. Contrairement à d'autres pertes, la détermination des pertes de chaleur en cas de combustion mécanique incomplète nécessite la connaissance des caractéristiques du combustible solide utilisé dans des expériences spécifiques - son pouvoir calorifique et sa teneur en cendres de travail. Lors de la combustion de houilles de fournisseurs ou de marques inconnues, il est utile de connaître le rendement volatil, car cette valeur peut affecter le degré d'épuisement du combustible - la teneur en combustibles dans l'entraînement et les scories.

Les calculs sont effectués à l'aide des formules :

Où et est la proportion de cendres de combustible tombant dans un entonnoir froid et emportées par les gaz de combustion ;

La chaleur de combustion de 1 kg de carburant est de 7 800 kcal/kg ou 32 660 kJ/kg.

Il est conseillé de calculer séparément les pertes de chaleur avec entraînement et scories, notamment en cas de grandes différences de et. Dans ce dernier cas, il est très important de clarifier le sens de , car les recommandations sur cette question sont très approximatives. En pratique, ils dépendent de la taille des poussières et du degré de contamination du four par des dépôts de scories. Pour clarifier la valeur, il est recommandé d'effectuer des tests spéciaux.

Lors de la combustion de combustible solide en mélange avec du gaz ou du fioul, la valeur (%) est déterminée par l'expression

Où est la part du combustible solide par la chaleur dans la consommation totale de combustible.

Lorsque plusieurs qualités de combustible solide sont brûlées simultanément, les calculs selon la formule (39) sont effectués en utilisant les valeurs moyennes pondérées et .

3.5. Les déperditions thermiques vers l'environnement sont calculées sur la base de recommandations. Lors de la réalisation d'expériences à une charge inférieure à la charge nominale, le recalcul est effectué à l'aide de la formule

3.6. Les pertes de chaleur dues à la chaleur physique des scories ne sont significatives qu'avec l'élimination des scories liquides. Ils sont déterminés par la formule

Où est l'enthalpie des cendres, kJ/kg (kcal/kg). Déterminé par .

La température des cendres pour l'élimination des scories solides est supposée être égale à 600 °C, pour l'élimination des cendres liquides, elle est égale à la température d'élimination normale des scories liquides ou +100 °C, qui sont déterminées par et.

3.7. Lors de la réalisation d'expérimentations avant et après réparation, il est nécessaire de s'efforcer de maintenir le même nombre maximum de paramètres (voir paragraphe 1.4 des présentes Directives) afin de minimiser le nombre de corrections à introduire.

Seule une correction de la température de l'air froid peut être déterminée de manière relativement simple si la température à l'entrée de l'aérotherme est maintenue à un niveau constant. Cela peut être fait sur la base de la formule (28), déterminant pour différentes valeurs de . La prise en compte de l'influence des écarts d'autres paramètres nécessite une vérification expérimentale ou des calculs d'étalonnage machine de la chaudière.

4. DÉTERMINATION DES ÉMISSIONS NOCIVES

4.1. La nécessité de déterminer les concentrations d'oxydes d'azote () est également dictée par l'urgence du problème de la réduction des émissions nocives des centrales électriques, qui fait l'objet d'une attention croissante au fil des années. Cette rubrique est manquante.

4.2. Pour analyser les gaz de combustion pour déterminer la teneur en émissions nocives, des analyseurs de gaz portables de nombreuses entreprises sont utilisés. Les dispositifs électrochimiques les plus courants dans les centrales électriques russes sont ceux de la société allemande Testo. L'entreprise produit des appareils de différentes classes. À l'aide de l'appareil le plus simple « Testo 300M », vous pouvez déterminer la teneur en fumées sèches en % et en fractions volumiques (ppm)* et convertir automatiquement les fractions volumiques en mg/nm à = 1,4. En utilisant le dispositif plus complexe Testo-350, en plus de ce qui précède, il est possible de déterminer la température et la vitesse du gaz au point d'insertion de la sonde, et de déterminer l'efficacité par calcul. chaudière (si la sonde est insérée dans le conduit de fumée derrière la chaudière), déterminer séparément à l'aide d'une unité supplémentaire ("Testo-339") le contenu de et, ainsi que lors de l'utilisation de tuyaux chauffants (jusqu'à 4 m de long).

__________________

* 1 ppm=1/10 de volume.

4.3. Dans les chaudières, lorsque le combustible brûle, du monoxyde d'azote se forme principalement (95 à 99 %) et la teneur en dioxyde plus toxique est de 1 à 5 %. Une oxydation supplémentaire partielle et incontrôlée se produit dans les carneaux de la chaudière et plus loin dans l'atmosphère. Par conséquent, conditionnellement, lors de la conversion de la fraction volumique (ppm) en une valeur de masse standard (mg/nm) à = 1,4, un facteur de conversion de 2,05 est appliqué (et non de 1,34, comme pour ). Le même coefficient est également adopté dans les appareils Testo lors de la conversion des valeurs de ppm en mg/n

4.4. La teneur en oxydes d'azote est généralement déterminée dans les gaz secs, c'est pourquoi la vapeur d'eau contenue dans les gaz de combustion doit être condensée et éliminée autant que possible. Pour ce faire, en plus du piège à condensats dont sont équipés les appareils Testo, il est conseillé d'installer un ballon Drexler devant l'appareil pour conduites courtes afin d'organiser le bouillonnement du gaz dans l'eau.

4.5. Un échantillon de gaz représentatif pour déterminer , et peut également être prélevé uniquement dans la section derrière l'extracteur de fumée, où les gaz sont mélangés, tandis que dans les sections plus proches de la chambre de combustion, des résultats déformés peuvent être obtenus en raison de l'échantillonnage d'un panache de gaz de combustion caractérisé par une teneur accrue ou diminuée de , ou . Dans le même temps, lors de l’étude détaillée des raisons de l’augmentation des valeurs, il est utile de prélever des échantillons en plusieurs points le long de la largeur du conduit de fumée. Ceci permet d'associer les valeurs à l'organisation du régime de combustion, de trouver des régimes caractérisés par un plus faible écart de valeurs et, par conséquent, une valeur moyenne plus faible

4.6. La détermination avant et après réparation, ainsi que la détermination des autres indicateurs de chaudière, doivent être effectuées à charge nominale et dans les modes recommandés par la carte de fonctionnement. Ces derniers, à leur tour, devraient se concentrer sur l'utilisation de méthodes technologiques de suppression des oxydes d'azote - organisation d'une combustion par étapes, introduction de gaz de recirculation dans les brûleurs ou dans les conduits d'air devant les brûleurs, différentes alimentations en combustible et en air à différents niveaux de brûleurs, etc.

4.7. Lors des expériences de réduction maximale, qui sont souvent obtenues en réduisant l'excès d'air dans la section de contrôle (derrière le surchauffeur), il convient d'éviter toute croissance. Les valeurs limites pour les chaudières nouvellement conçues ou reconstruites, selon , sont : pour le gaz et le fioul - 300 mg/nm, pour les chaudières à charbon pulvérisé avec élimination des scories solides et liquides - 400 et 300 mg/nm, respectivement.

La conversion de ppm en mg/nm s'effectue en multipliant par la densité spécifique 1,25 et 2,86.

4.8. Pour éliminer les erreurs lors de la détermination de la teneur en fumées, il est nécessaire d'échantillonner les gaz derrière l'extracteur de fumée et, en outre, d'éviter la condensation de la vapeur d'eau contenue dans les fumées, car elle se dissout bien dans l'eau avec formation. Pour ce faire, à température élevée des fumées, ce qui évite la condensation de la vapeur d'eau dans le tube et le tuyau d'aspiration des gaz, les rendre les plus courts possible. À son tour, en cas d'éventuelle condensation d'humidité, des tuyaux chauffés (jusqu'à une température de 150 ° C) et un accessoire pour le séchage des fumées doivent être utilisés.

4.9. L'échantillonnage en aval de l'extracteur de fumée est associé à des températures ambiantes inférieures à zéro pendant une période assez longue, et les instruments Testo sont conçus pour fonctionner dans la plage de température de +4+50 °C, donc pour les mesures en aval de l'extracteur de fumée en hiver, il Il est nécessaire d'installer des cabines isolées.

Pour les chaudières équipées de récupérateurs de cendres humides, la définition derrière l'extracteur de fumées permet de prendre en compte une absorption partielle dans les épurateurs.

4.10. Pour éliminer les erreurs systématiques de détermination et les comparer avec des matériaux généralisés, il est conseillé de comparer les données expérimentales avec les valeurs calculées. Ce dernier peut être déterminé par et .

4.11. La qualité de la réparation d'une installation de chaudière, entre autres indicateurs, se caractérise par les émissions de particules solides dans l'atmosphère. S'il est nécessaire de déterminer ces émissions, il convient de les utiliser.

5. DÉTERMINATION DU NIVEAU DE TEMPÉRATURE DE LA VAPEUR
ET LA PORTÉE DE SA RÉGLEMENTATION

5.1. Lors des essais de fonctionnement, il est nécessaire d'identifier la plage possible de contrôle de la température de la vapeur à l'aide de désurchauffeurs et, si cette plage est insuffisante, de déterminer la nécessité d'intervenir en mode combustion pour assurer le niveau de surchauffe requis, puisque ces paramètres déterminent les paramètres techniques. état de la chaudière et caractériser la qualité des réparations.

5.2. Le niveau de température de la vapeur est apprécié en fonction de la valeur de la température conditionnelle (température de la vapeur en cas d'arrêt du désurchauffeur). Cette température est déterminée à partir de tableaux de vapeur d'eau basés sur l'enthalpie conventionnelle :

Où est l'enthalpie de la vapeur surchauffée, kcal/kg ;

Diminution de l'enthalpie de la vapeur dans le désurchauffeur, kcal/kg ;

Coefficient qui prend en compte l'augmentation de l'absorption thermique du surchauffeur due à une augmentation de la pression thermique lors de la mise en marche du désurchauffeur. La valeur de ce coefficient dépend de la localisation du désurchauffeur : plus le désurchauffeur est situé près de la sortie du surchauffeur, plus le coefficient est proche de l'unité. Lors de l'installation d'un désurchauffeur de surface à vapeur saturée, on suppose qu'il est compris entre 0,75 et 0,8.

Lors de l'utilisation d'un désurchauffeur de surface pour réguler la température de la vapeur, dans lequel la vapeur est refroidie en y faisant passer une partie de l'eau d'alimentation,

Où et est l'enthalpie de l'eau d'alimentation et de l'eau à l'entrée de l'économiseur ;

et - consommation de vapeur surchauffée et purge continue, pour la valeur de laquelle la consommation d'eau alimentaire diffère de la consommation de vapeur.

Lors de l'utilisation de désurchauffeurs à injection

Où est la consommation d'eau pour l'injection (propre condensat ou eau d'alimentation) ?

Enthalpie des condensats, en l'absence de sous-refroidissement, correspondant à l'enthalpie de l'eau sur la courbe de saturation à pression dans le ballon ; lorsque l'injection d'eau alimentaire est remplacée.

S'il n'y a pas de mesure du débit d'eau pour injection, ce dernier peut être déterminé par la formule

Où et est l'enthalpie de la vapeur avant et après le désurchauffeur.

Dans le cas où il y a plusieurs injections sur la chaudière, la formule (46) détermine la consommation d'eau pour la dernière injection le long du flux de vapeur. Pour l'injection précédente, à la place de dans la formule (46), il faut remplacer (-) et les valeurs de l'enthalpie de vapeur et de condensat correspondant à cette injection. La formule (46) s'écrit de la même manière pour le cas où le nombre d'injections est supérieur à deux, c'est-à-dire est remplacé (--) etc.

5.3. La plage de charges de chaudière dans laquelle la température nominale de la vapeur fraîche est assurée par des dispositifs conçus à cet effet sans interférer avec le mode de fonctionnement du four est déterminée expérimentalement. La limitation d'une chaudière à tambour lorsque la charge diminue est souvent associée à une fuite des vannes de régulation, et lorsque la charge augmente, cela peut être une conséquence de la température plus basse de l'eau d'alimentation en raison du débit de vapeur relativement plus faible à travers le surchauffeur à combustible constant. consommation. Pour prendre en compte l'influence de la température de l'eau d'alimentation, vous devez utiliser un graphique similaire à celui présenté sur la figure 3 et pour convertir la charge à la température nominale de l'eau d'alimentation - sur la figure 4.

Riz. 3. Un exemple de détermination de la diminution supplémentaire nécessaire de la température de la vapeur surchauffée dans les désurchauffeurs lors de l'abaissement
température de l'eau d'alimentation et maintien d'un débit de vapeur constant

Note. Le graphique est basé sur le fait que lorsque la température de l'eau d'alimentation diminue, par exemple de 230 à 150 °C, et que le débit de vapeur de la chaudière et la consommation de combustible restent inchangés, l'enthalpie de la vapeur dans le surchauffeur augmente (à = 100 kgf/cm ) de 1,15 fois (de 165 à 190 kcal/kg), et la température de la vapeur de 510 à 550 °C

Riz. 4. Un exemple de détermination de la charge de la chaudière, réduite à une température nominale de l'eau d'alimentation de 230 °C (à =170 °C et =600 t/h =660 t/h)

Note. Le graphe a été construit dans les conditions suivantes :

545/545 °C ; =140 kgf/cm ; = 28 kgf/cm ; =26 kgf/cm ; =320 °C ; =0,8

5.4. Lors des tests comparatifs de la chaudière avant et après réparation, la plage de charge dans laquelle la température nominale de la vapeur de réchauffage est maintenue doit également être déterminée expérimentalement. Cela signifie l'utilisation de moyens de conception pour réguler cette température - un échangeur de chaleur vapeur-vapeur, recirculation des gaz, dérivation de gaz, en plus d'un surchauffeur de vapeur industriel (chaudières TP-108, TP-208 à queue fendue), injection. L'évaluation doit être réalisée avec les réchauffeurs haute pression allumés (température de conception de l'eau alimentaire) et en tenant compte de la température de la vapeur à l'entrée du réchauffeur, et pour les chaudières à double coque - avec la même charge sur les deux bâtiments.