Tipični dijagram opskrbe uljem za turbinu PT 80. O radu parne turbine. Obrada izvornih podataka

19.10.2019

Pročitajte također

Juha od tjestenine i krompira je najlakša opcija!

Kako pravilno marinirati i skuhati sočni mekani vratni odrezak, lungić u soji, med-senf, sos od pečuraka: recepti

Indijski somun chapati

Paprikaš od povrća za zimnicu bez sterilizacije Recept za varivo od povrća za zimnicu

Varivo od povrća za zimu, recept za preliv od povrća za zimu Kako skuhati varivo od povrća za zimu

I N S T R U K T I O N

PT-80/100-130/13 LMZ.

Trebali biste znati upute:

1. šef kotlovsko-turbinske radnje-2,

2. Zamjenik načelnika kotlovsko-turbinske radnje za pogon-2,

3. viši rukovodilac smjene stanice-2,

4. šef smjene u stanici-2,

5. šef smjene turbinskog odjeljenja kotlovsko-turbinske radnje-2,

6. operater centralne kontrolne sobe parnih turbina VI kategorije,

7. operater-inspektor za turbinsku opremu V kategorije;

8. Operater turbinske opreme IV nivoa.

Petropavlovsk-Kamčatski

AD Energija i elektrifikacija „Kamčatskenergo“.

Ogranak "Kamčatka CHPP".

POTVRĐUJEM:

Glavni inženjer ogranka OJSC "Kamchatskenergo" KTETs

Bolotenyuk Yu.N.

“ “ 20

I N S T R U K T I O N

Uputstvo za upotrebu parne turbine

PT-80/100-130/13 LMZ.

Rok važenja uputstva:

sa “____” ____________ 20

od "____"____________ 20

Petropavlovsk – Kamčatski

1. Opće odredbe……………………………………………………………………………… 6

1.1. Kriterijumi za siguran rad parne turbine PT80/100-130/13………………. 7

1.2. Tehnički podaci turbine………………………………………………………………………….. 13

1.4. Zaštita turbine…………………………………………………………………………………… 18

1.5. Turbina mora biti zaustavljena u hitnim slučajevima i ručno razbijen vakuum ………….. 22

1.6. Turbina se mora odmah zaustaviti……………………………………………….. 22

Turbina mora biti rasterećena i zaustavljena tokom perioda

određuje glavni inženjer elektrane………………………………………..……..… 23

1.8. Dozvoljen je dugotrajan rad turbine pri nazivnoj snazi……………………………… 23

2. Kratak opis konstrukcije turbine…………………………………..… 23

3. Sistem za opskrbu uljem turbinske jedinice…………………………………..…. 25

4. Sistem zaptivke osovine generatora………………………………………………..… 26

5. Sistem upravljanja turbinom……………………………………………………………. 30

6. Tehnički podaci i opis generatora………………………………………….. 31

7. Tehničke karakteristike i opis kondenzacijske jedinice…. 34

8. Opis i tehničke karakteristike regenerativne instalacije…… 37

Opis i tehničke karakteristike instalacije za

grijanje vode u mreži……………………………………………………………………… 42

10. Priprema turbinske jedinice za puštanje u rad………………………………………….… 44

10.1. Opće odredbe……………………………………………………………………………………………………….44

10.2. Priprema za puštanje uljnog sistema u rad……………………………………….46

10.3. Priprema upravljačkog sistema za puštanje u rad……………………………………………………………….49

10.4. Priprema i puštanje u rad jedinice za regeneraciju i kondenzaciju………………………………49

10.5. Priprema za puštanje u rad instalacije za toplovodnu mrežu ................................54

10.6. Zagrijavanje parovoda do postrojenja za preradu plina……………………………………………………………………………………….55

11. Pokretanje turbinske jedinice…………………………………………………………………..… 55

11.1. Opće upute…………………………………………………………………………………….55

11.2. Pokretanje turbine iz hladnog stanja…………………………………………………………...61

11.3. Pokretanje turbine iz hladnog stanja………………………………………………………………………………………..64

11.4. Pokretanje turbine iz vrućeg stanja………………………………………………………..65

11.5. Osobenosti pokretanja turbine pomoću kliznih parametara svježe pare………………….…..67

12. Uključivanje ekstrakcije proizvodne pare…………………………………………… 67

13. Onemogućavanje ekstrakcije proizvodne pare…………………………….… 69

14. Uključivanje kogeneracijske ekstrakcije pare…………………………..…. 69

15. Zaustavljanje kogeneracijske ekstrakcije pare………………………………. 71

16. Održavanje turbine tokom normalnog rada………………….… 72

16.1 Opće odredbe………………………………………………………………………………….72

16.2 Održavanje kondenzacijske jedinice………………………………………………………………………..74

16.3 Održavanje regenerativne jedinice………………………………………………………………………………….….76

16.4 Održavanje sistema za opskrbu uljem……………………………………………………………87

16.5 Održavanje generatora……………………………………………………………………………………79

16.6 Održavanje instalacije za toplovodnu mrežu ………………………………….……80

17. Zaustavljanje turbine………………………………………………………………………… 81

17.1 Opće upute za zaustavljanje turbine……………………………………………………….……81

17.2 Zaustavljanje turbine kao rezerva, kao i za popravke bez hlađenja……………………..…82

17.3 Gašenje turbine radi remonta sa hlađenjem……………………………………………………………...84

18. Sigurnosni zahtjevi……………………………………………….…… 86

19. Mere za sprečavanje i otklanjanje havarija na turbini…… 88

19.1. Opće upute……………………………………………………………………………………88

19.2. Slučajevi zaustavljanja turbine u nuždi………………………………………………………...90

19.3. Radnje koje izvode tehnološke zaštite turbina………………………………………91

19.4. Postupanje osoblja u slučaju vanredne situacije na turbini……………………………………………….92

20. Pravila prijema na popravku opreme……………………………….… 107

21. Procedura za prijem na ispitivanje turbina……………………………………………….. 108

Prijave

22.1. Raspored pokretanja turbine iz hladnog stanja (temperatura metala

Visoki pritisak u zoni ulaza pare je manji od 150 ˚S)……………………………………………………………………..… 109

22.2. Raspored pokretanja turbine nakon 48 sati neaktivnosti (temperatura metala

HPC u zoni ulaza pare 300 ˚S)……………………………………………………………………………..110

22.3. Raspored pokretanja turbine nakon 24 sata neaktivnosti (temperatura metala

HPC u zoni unosa pare 340 ˚S)……………………………………………………………………………………………..…111

22.4. Raspored pokretanja turbine nakon 6-8 sati neaktivnosti (temperatura metala

HPC u zoni ulaza pare 420 ˚S)…………………………………………………………………………………….112

22.5. Raspored pokretanja turbine nakon vremena mirovanja 1-2 sata (temperatura metala

HPC u zoni ulaza pare 440 ˚S)……………………………………………………..…………113

22.6. Približni rasporedi pokretanja turbine na nominalnom nivou

parametri svježe pare………………………………………………………………………………….…114

22.7. Uzdužni presjek turbine………………………………………………………………………….…115

22.8. Upravljački krug turbine……………………………………………………………………..….116

22.9. Toplotni dijagram turbinskog agregata………………………………………………………………………….….118

23. Dopune i izmjene……………………………………………………………. 119

OPĆE ODREDBE.

Parna turbina tip PT-80/100-130/13 LMZ sa proizvodnjom i 2-stepenim kogeneracijskim izvlačenjem pare, nazivne snage 80 MW i maksimalno 100 MW (u određenoj kombinaciji kontrolisanih ekstrakcija) namijenjena je direktnom pogonu TVF-110 -2E generator naizmjenične struje U3 snage 110 MW, montiran na zajedničkom temelju sa turbinom.

Spisak skraćenica i simbola:

AZV - automatski ventil visokog pritiska;

VPU - uređaj za okretanje osovine;

GMN - glavna pumpa za ulje;

GPZ - glavni parni ventil;

KOS - nepovratni ventil sa servo motorom;

KEN - kondenzatna električna pumpa;

MUT - mehanizam za upravljanje turbinom;

OM - limiter snage;

HPH - visokotlačni grijači;

LPH - grijači niskog pritiska;

PMN - startna uljna pumpa;

PN - zaptivni parni hladnjak;

PS - zaptivni parni hladnjak sa ejektorom;

PSG-1 - mrežni grijač donjeg izvlačenja;

PSG-2 - isti, gornji izbor;

PEN - električna nutritivna pumpa;

HPR - rotor visokog pritiska;

RK - kontrolni ventili;

RND - rotor niskog pritiska;

RT - rotor turbine;

HPC - cilindar visokog pritiska;

LPC - cilindar niskog pritiska;

RMN - rezervna pumpa za ulje;

AMN - pumpa za ulje u nuždi;

RPDS - relej za pad pritiska ulja u sistemu za podmazivanje;

Ppr je pritisak pare u proizvodnoj komori za uzorkovanje;

P je pritisak u donjoj komori za grijanje;

R - isto, gornji odvod grijanja;

Dpo - potrošnja pare za ekstrakciju proizvodnje;

D - ukupni protok za PSG-1,2;

KAZ - automatski zatvarač;

MNUV - uljna pumpa zaptivke osovine generatora;

NOG - pumpa za hlađenje generatora;

ACS - sistem automatskog upravljanja;

EGP - elektrohidraulični pretvarač;

KIS - izvršni solenoidni ventil;

TO - odvod grijanja;

PO - izbor proizvodnje;

MO - hladnjak ulja;

RPD - regulator diferencijalnog pritiska;

PSM - mobilni separator ulja;

ZG - hidraulični zatvarač;

BD - prigušni rezervoar;

IM - injektor ulja;

RS - regulator brzine;

RD - regulator pritiska.

1.1.1. Po snazi turbine:

Maksimalna snaga turbine kada je potpuno uključena

regeneraciju i određene kombinacije proizvodnje i

ekstrakcija grijanja……………………………………………………………………...100 MW

Maksimalna snaga turbine u kondenzacionom režimu sa isključenim PVD-5, 6, 7 …………………………………………………………………………………………… 76 MW

Maksimalna snaga turbine u kondenzacionom režimu sa isključenim PND-2, 3, 4 ………………………………………………………………………...71 MW

Maksimalna snaga turbine u režimu kondenzacije kada je isključena

PND-2, 3, 4 i PVD-5, 6, 7 ……………………………………………………………………………………………….68 MW

koji su uključeni u rad HPV-5,6,7………………………………………………………..10 MW

Minimalna snaga turbine u kondenzacionom režimu pri

koji uključuje odvodnu pumpu PND-2……………………………………………………….20 MW

Minimalna snaga turbinske jedinice pri kojoj je uključena

rad podesivih turbinskih ekstrakcija………………………………………………………………………… 30 MW

1.1.2. Na osnovu brzine rotora turbine:

Nazivna brzina rotora turbine………………………………………………………..3000 o/min

Nazivna brzina rotacije rotora turbine

uređaj ……………………………………………………………………………………………………………..………..3,4 o/min

Maksimalno odstupanje brzine rotora turbine pri

u kojoj je turbinska jedinica isključena zaštitom……………………………………………….………..…..3300 o/min

3360 o/min

Kritična brzina rotacije rotora turbogeneratora……………………………………………….1500 o/min

Kritična brzina rotacije rotora turbine niskog pritiska…………………….……1600 o/min

Kritična brzina rotacije rotora turbine visokog pritiska……………………….….1800 o/min

1.1.3. Prema protoku pregrijane pare u turbinu:

Nominalni protok pare po turbini pri radu u kondenzacionom režimu

sa potpuno uključenim sistemom regeneracije (na nazivnoj snazi

turbinska jedinica jednaka 80 MW) ………………………………………………………………………………………………305 t/sat

Maksimalni protok pare po turbini kada je sistem uključen

regeneracija, regulirana proizvodnja i odvod grijanja

i zatvoren regulacijski ventil br. 5 …..…………………………………………………………………………..415 t/sat

Maksimalni protok pare po turbini……………………………………………………………470 t/sat

režim sa isključenim PVD-5, 6, 7 ……………………………………………………………..270 t/sat

Maksimalni protok pare po turbini pri radu na kondenzaciju

režim sa isključenim LPG-2, 3, 4 ……………………………………………………………………………………..260t/sat

Maksimalni protok pare po turbini pri radu na kondenzaciju

režim sa isključenim PND-2, 3, 4 i PVD-5, 6, 7………………………………………………………..…230t/sat

1.1.4. Prema apsolutnom pritisku pregrijane pare ispred CBA:

Nominalni apsolutni pritisak pregrijane pare prije jezgra…………………..……….130 kgf/cm 2

Dozvoljeno smanjenje apsolutnog pritiska pregrijane pare

ispred CBA tokom rada turbine……………………………………………………………………125 kgf/cm 2

Dozvoljeno povećanje apsolutnog pritiska pregrijane pare

ispred CBA tokom rada turbine.………………………………………………………………………………………………135 kgf/cm 2

Maksimalno odstupanje apsolutnog pritiska pregrijane pare prije CBA

tokom rada turbine i sa trajanjem svakog odstupanja ne dužim od 30 minuta……..140 kgf/cm 2

1.1.5. Na osnovu temperature pregrijane pare prije CBA:

Nazivna temperatura pregrijane pare prije jezgra..……………………………..…..555 0 C

Dozvoljeno smanjenje temperature pregrijane pare

prije CBA tokom rada turbine..……………………………………………………………… 545 0 C

Dozvoljeno povećanje temperature pregrijane pare prije

CBA tokom rada turbine………………………………………………………………………………………………….. 560 0 C

Maksimalno odstupanje temperature pregrijane pare prije jezgra na

rada turbine i trajanje svakog odstupanja nije duže od 30

minuta…………………………………………………………..…………………………………………………….………565 0 C

Minimalno odstupanje temperature pregrijane pare prije CBA na

u kojoj je turbinski agregat isključen zaštitom…………………………………………………………425 0 C

1.1.6. Na osnovu apsolutnog pritiska pare u fazama upravljanja turbinom:

sa protokom pregrijane pare u turbinu do 415 t/sat. ..………………………………………………...98,8 kgf/cm 2

Maksimalni apsolutni pritisak pare u kontrolnoj fazi HPC-a

kada turbina radi u kondenzacionom režimu sa isključenim PVD-5, 6, 7….……….…64 kgf/cm 2

Maksimalni apsolutni pritisak pare u kontrolnoj fazi HPC-a

kada turbina radi u kondenzacionom režimu sa isključenim TNG-2, 3, 4 ………….…62 kgf/cm 2

Maksimalni apsolutni pritisak pare u kontrolnoj fazi HPC-a

kada turbina radi u kondenzacionom režimu sa isključenim PND-2, 3, 4

i PVD-5, 6,7……………………………………………………………………………………..……….……… .....55 kgf /cm 2

Maksimalni apsolutni pritisak pare u komori za punjenje

HPC ventil (iza 4-stepenog) pri protoku pregrijane pare u turbinu

više od 415 t/sat………………………………………………………………………………………………83 kgf/cm 2

Maksimalni apsolutni pritisak pare u kontrolnoj komori

LPC stepenice (iza 18. stepenika) ……………………………..………………………………………………..13,5 kgf/cm 2

1.1.7. Prema apsolutnom pritisku pare u regulisanim ekstrakcijama turbine:

Dozvoljeno povećanje apsolutnog pritiska pare u

kontrolirani odabir proizvodnje………………………………………………………16 kgf/cm 2

Dozvoljeno smanjenje apsolutnog pritiska pare u

kontrolirani odabir proizvodnje………………………………………………………10 kgf/cm 2

Maksimalno odstupanje apsolutnog tlaka pare u reguliranoj proizvodnji ekstrakcije pri kojem se aktiviraju sigurnosni ventili ………………………………………………………………………………. .19,5 kgf/cm 2

izbor gornjeg grijanja……………………………………………………………………….…..2,5 kgf/cm 2

gornja ekstrakcija grijanja……………………………………………………………………..……..0,5 kgf/cm 2

Maksimalno odstupanje apsolutnog tlaka pare u reguliranom

izbor gornjeg grijanja pri kojem se aktivira

sigurnosni ventil……………………………………………………………………………………………………3,4 kgf/cm 2

Maksimalno odstupanje apsolutnog pritiska pare u

kontrolirana gornja ekstrakcija grijanja u kojoj

turbinska jedinica je isključena zaštitom……………………………………………………..……………………3,5 kgf/cm 2

Dozvoljeno povećanje apsolutnog pritiska pare u regulisanom

donja ekstrakcija grijanja……………………………………………………………………………1 kgf/cm 2

Dozvoljeno smanjenje apsolutnog pritiska pare u regulisanom

niža ekstrakcija grijanja……………………………………………………………………….…0,3 kgf/cm 2

Maksimalno dozvoljeno smanjenje razlike pritiska između komore

donja ekstrakcija grijanja i turbinski kondenzator………………………….… do 0,15 kgf/cm 2

1.1.8. Prema protoku pare u kontrolisane ekstrakcije turbine:

Nominalni protok pare u reguliranoj proizvodnji

selekcija………………………………………………………………………………………………………185 t/sat

Maksimalni protok pare u kontrolisanoj proizvodnji…

nazivne snage turbine i isključen

ekstrakcija grijanja………………………………………………………………………….………245 t/sat

Maksimalni protok pare u kontrolisanoj proizvodnji

izbor pri apsolutnom pritisku u njemu jednakom 13 kgf/cm 2,

snaga turbine smanjena na 70 MW i isključena

ekstrakcija grijanja………………………………………………………………………………..……300 t/sat

Nominalni protok pare u podesivom vrhu

ekstrakcija grijanja……………………………………………………………………………………...132 t/sat

i onesposobljeni izbor proizvodnje………………………………………………………150 t/sat

Maksimalni protok pare u podesivom vrhu

daljinsko grijanje sa smanjenom snagom na 76 MW

turbinska i isključena proizvodnja ekstrakcije………………………………………………………………220 t/sat

Maksimalni protok pare u podesivom vrhu

ekstrakcija grijanja pri nazivnoj snazi turbine

i smanjena na 40 t/sat potrošnja pare u izboru proizvodnje……………………………200 t/sat

Maksimalni protok pare u PSG-2 pri apsolutnom pritisku

u gornjoj ekstrakciji grijanja 1,2 kgf/cm 2 ……………………………………………….…145 t/sat

Maksimalni protok pare u PSG-1 pri apsolutnom pritisku

u donjem odvodu grejanja 1 kgf/cm 2 …………………………………………………………….220 t/sat

1.1.9. Na osnovu temperature pare na izlazima turbine:

Nazivna temperatura pare u reguliranoj proizvodnji

izbor nakon OU-1, 2 (3,4) …………………………………………………………………………………………………..280 0 C

Dozvoljeno povećanje temperature pare u kontrolisanoj

izbor proizvodnje nakon OU-1, 2 (3,4) ……………………………………………………………………………...285 0 C

Dozvoljeno smanjenje temperature pare u kontrolisanoj

izbor proizvodnje nakon OU-1.2 (3.4) …………………………………………………………………………….…275 0 C

1.1.10. Prema termičkom stanju turbine:

Maksimalna brzina porasta temperature metala

…..………………………………..15 0 S/min.

zaobići cijevi od ABC do kontrolnih ventila HPC-a

na temperaturama pregrijane pare ispod 450 stepeni C.……………………………………………….………25 0 C

Maksimalna dozvoljena temperaturna razlika metala

zaobići cijevi od ABC do kontrolnih ventila HPC-a

na temperaturi pregrijane pare iznad 450 stepeni C.……………………………………………………….…….20 0 C

Maksimalna dozvoljena temperaturna razlika gornjeg metala

i dno HPC-a (LPC) u zoni ulaza pare ………………………………………………………………………..50 0 C

Maksimalna dozvoljena razlika temperature metala u

poprečni presjek (širina) horizontalnih prirubnica

konektor bojlera bez uključivanja sistema grijanja

HPC prirubnice i svornjaci..…………………………………………………………………………………80 0 C

HPC konektor sa grijanjem prirubnica i klinova na ……………………………………………..…50 0 C

u poprečnom presjeku (širini) horizontalnih prirubnica

HPC konektor sa grijanjem prirubnica i klinova na ………………………………………-25 0 C

Maksimalna dozvoljena razlika u temperaturi metala između gornjeg dela

i donje (desne i lijeve) prirubnice HPC-a kada je

zagrijavanje prirubnica i vijaka…………………………………………………………….…………..10 0 C

Maksimalna dozvoljena pozitivna temperaturna razlika metala

između prirubnica i vijaka HPC-a kada je grijanje uključeno

prirubnice i svornjaci………………………………………………………………………………………………….20 0 C

Maksimalna dozvoljena negativna temperaturna razlika metala

između prirubnica i svornjaka HPC-a kada je uključeno grijanje prirubnica i vijaka ……………………………………………………………………………………………… …………………………………..…..- 20 0 C

Maksimalna dozvoljena temperaturna razlika debljine metala

stijenke cilindra, mjereno u zoni kontrolnog stupnja cilindra visokog pritiska….………………………….35 0 C

ležajevi i potisni ležaj turbine……………………………………………….…………..90 0 C

Maksimalna dozvoljena temperatura potpornih obloga

ležajevi generatora…………………………………………………………………..………..80 0 C

1.1.11. Prema mehaničkom stanju turbine:

Maksimalno dozvoljeno skraćivanje visokotlačnog creva u odnosu na centralni venski pritisak….……………………………….-2 mm

Maksimalno dozvoljeno izduženje visokotlačnog creva u odnosu na centralni venski pritisak ………………………………………….+3 mm

Maksimalno dozvoljeno skraćenje RND u odnosu na LPC ….…………………..………-2,5 mm

Maksimalno dozvoljeno izduženje RND u odnosu na LPC …….……………………..…….+3 mm

Maksimalna dozvoljena krivina rotora turbine…………….…………………………..0,2 mm

Maksimalna dozvoljena maksimalna vrijednost zakrivljenosti

vratilo turbinskog agregata pri prolasku kritičnih brzina rotacije………………………..0,25 mm

strana generatora…………………………………………………………………………………1,2 mm

Maksimalni dozvoljeni aksijalni pomak rotora turbine u

strana kontrolne jedinice ………………………………………………………………………………………………….1,7 mm

1.1.12. Prema stanju vibracija turbinske jedinice:

Maksimalna dozvoljena brzina vibracija ležajeva turbinske jedinice

u svim modovima (osim za kritične brzine rotacije) ……………….………………………………….4,5 mm/sec

kada se brzina vibracija ležajeva poveća za više od 4,5 mm/sec……………………………30 dana

Maksimalno dozvoljeno vreme rada turbinske jedinice

kada se brzina vibracija ležajeva poveća za više od 7,1 mm/sec……….……………7 dana

Hitno povećanje brzine vibracije bilo kog nosača rotora ………….…………………11,2 mm/sec

Hitno naglo istovremeno povećanje brzine vibracije za dva

nosači jednog rotora, ili susjedni nosači, ili dvije vibracione komponente

jedan oslonac od bilo koje početne vrijednosti…………………………………………………………...za 1 mm ili više

1.1.13. Prema protoku, pritisku i temperaturi cirkulirajuće vode:

Ukupna potrošnja rashladne vode za turbinsku jedinicu………….………………………….8300 m 3 /sat

Maksimalni protok rashladne vode kroz kondenzator………………………………………..8000 m 3 /sat

Minimalni protok rashladne vode kroz kondenzator……………………………………………..2000 m 3 /sat

Maksimalni protok vode kroz ugrađeni kondenzatorski snop……….………1500 m 3 /sat

Minimalni protok vode kroz ugrađeni kondenzatorski snop………………………..300 m 3 /sat

Maksimalna temperatura rashladne vode na ulazu kondenzatora…………………………………………………………………………………………………..33 0 C

Minimalna temperatura cirkulirajuće vode na ulazu

kondenzator tokom perioda spoljašnjih temperatura ispod nule……………….8 0 C

Minimalni pritisak cirkulacione vode na kojem radi AVR cirkulacionih pumpi TsN-1,2,3,4……………………………………………………………………………………………… ……..0,4 kgf/cm 2

Maksimalni pritisak cirkulacione vode u cevnom sistemu

leva i desna polovina kondenzatora……………………………………………….……….……….2,5 kgf/cm 2

Maksimalni apsolutni pritisak vode u cevnom sistemu

snop ugrađenog kondenzatora……………………………………………………………………………………….8 kgf/cm 2

Nazivni hidraulički otpor kondenzatora pri

čiste cijevi i protok cirkulirajuće vode od 6500 m 3 /sat………………………..……...3,8 m vode. Art.

Maksimalna temperaturna razlika cirkulirajuće vode između

njegov ulaz u kondenzator i njegov izlaz ………………………………………………………………………..10 0 C

1.1.14. Prema protoku, pritisku i temperaturi pare i hemijski osoljene vode u kondenzator:

Maksimalni protok hemijski osoljene vode u kondenzator je ………………..…………………..100 t/sat.

Maksimalni protok pare u kondenzator u svim režimima

rad………………………………………………………………….………220 t/sat.

Minimalni protok pare kroz turbinu niskog pritiska u kondenzator

sa zatvorenom rotacionom dijafragmom………………………………………………………………10 t/sat.

Maksimalna dozvoljena temperatura izduvnog dela LPC ……………………….……..70 0 C

Maksimalna dozvoljena temperatura hemijski osoljene vode,

ulazak u kondenzator ……………………………………………………………………….………100 0 C

Apsolutni pritisak pare u izduvnom delu pumpe niskog pritiska pri kojem

atmosferski membranski ventili se aktiviraju………………………………………..……..1,2 kgf/cm 2

1.1.15. Na osnovu apsolutnog pritiska (vakuma) u kondenzatoru turbine:

Nazivni apsolutni pritisak u kondenzatoru………………………………………………0,035 kgf/cm 2

Dozvoljeno smanjenje vakuuma u kondenzatoru pri kojem se aktivira alarm upozorenja………………. ………………………..………...-0,91 kgf/cm 2

Hitno smanjenje vakuuma u kondenzatoru u kojem

Turbinska jedinica je isključena zaštitom…………………………………………………………………………………....-0,75 kgf/cm 2

ispuštanjem vrućih tokova u njega…………………………………………………………………………….….-0,55 kgf/cm 2

Dozvoljeni vakuum u kondenzatoru pri startovanju turbine prije

pritisak vratila turbine …………………………………………………………………………………………………………-0,75 kgf/cm 2

Dozvoljeni vakuum u kondenzatoru pri startovanju turbine na kraju

izdržljivost rotacije njegovog rotora sa frekvencijom od 1000 o/min …………….…………………………………..…….-0,95 kgf/cm 2

1.1.16. Prema pritisku i temperaturi para turbinskih zaptivki:

Minimalni apsolutni pritisak pare na zaptivkama turbine

iza regulatora pritiska……………………………………………………………………………………………….1,1 kgf/cm 2

Maksimalni apsolutni pritisak pare na zaptivkama turbine

iza regulatora pritiska…………………………………………………………………………………….1,2 kgf/cm 2

Minimalni apsolutni pritisak pare iza zaptivki turbine

do regulatora za održavanje pritiska……………………………………………………………………….1,3 kgf/cm 2

Maksimalni apsolutni pritisak pare iza zaptivki turbine...

do regulatora za održavanje pritiska……………………………………………………………………….1,5 kgf/cm 2

Minimalni apsolutni pritisak pare u drugim zaptivnim komorama………………………1,03 kgf/cm 2

Maksimalni apsolutni pritisak pare u drugim zaptivnim komorama ……………………..1,05 kgf/cm 2

Nazivna temperatura pare na zaptivkama………………………………………………………….150 0 C

1.1.17. Na osnovu pritiska i temperature ulja za podmazivanje ležajeva turbinske jedinice:

Nazivni višak pritiska ulja u sistemu za podmazivanje ležajeva

turbina dok se ulje ne ohladi.…………………………………………………………………..……..3 kgf/cm 2

Nazivni pritisak viška ulja u sistemu za podmazivanje

ležajevi na nivou osovine turbinskog agregata……………………………………………………………………….1 kgf/cm 2

na nivou osovine turbinske jedinice na kojoj se aktivira

alarm upozorenja……………………………………………………………………..………..0,8 kgf/cm 2

Prevelik pritisak ulja u sistemu za podmazivanje ležajeva

na nivou ose osovine turbinske jedinice na kojoj je uključen broj obrtaja …………………………………………….0,7 kgf/cm 2

Prevelik pritisak ulja u sistemu za podmazivanje ležajeva

na nivou ose osovine turbinske jedinice na kojoj je uključen AMS………………………………………..….0,6 kgf/cm 2

Preveliki pritisak ulja u sistemu za podmazivanje ležajeva je na nivou

osovina osovine turbinske jedinice na kojoj se VPU isključuje zaštitom …… …………………………………..…0,3 kgf/cm 2

Hitni višak ulja u sistemu za podmazivanje ležajeva

na nivou ose osovine turbine na kojoj se turbinska jedinica isključuje zaštitom …………………………………………………………………………………… …….…………..0 ,3 kgf/cm 2

Nazivna temperatura ulja za podmazivanje ležajeva turbinske jedinice………………………..40 0 C

Maksimalna dozvoljena temperatura ulja za podmazivanje ležajeva

turbinska jedinica …………………………………………………………………………………………………….…45 0 C

Maksimalna dozvoljena temperatura ulja na izlazu

ležajevi turbinske jedinice………………………………………………………………………………………..65 0 C

Temperatura ulja u slučaju nužde na ispustu ležaja

turbinska jedinica………………………………………………………………………………………………………75 0 C

1.1.18. Na osnovu pritiska ulja u sistemu upravljanja turbinom:

Prekomjerni pritisak ulja u sistemu upravljanja turbinom koji stvara PMP……………………………………………………………………………………………. .…18 kgf/cm 2

Prevelik pritisak ulja u sistemu upravljanja turbinom koji stvara hidraulična pumpa……………………………………………………………………………………………..… …..20 kgf/cm 2

Prevelik pritisak ulja u sistemu upravljanja turbinom

Pri čemu postoji zabrana zatvaranja ventila na pritisak i gašenja PMP-a………….17,5 kgf/cm 2

1.1.19. Na osnovu pritiska, nivoa, protoka i temperature ulja u sistemu zaptivki vratila turbogeneratora:

Preveliki pritisak ulja u sistemu zaptivke vratila turbogeneratora na koji ATS uključuje rezervnu naizmeničnu struju MNUV……………………………………………………………………8 kgf/cm 2

Prevelik pritisak ulja u sistemu zaptivke vratila turbogeneratora pri kojem se aktivira ATS

rezervna MNUV istosmjerna struja…………………………………………………………………………..7 kgf/cm 2

Dozvoljena minimalna razlika između pritiska ulja na zaptivkama vratila i pritiska vodonika u kućištu turbogeneratora…………………………..0,4 kgf/cm 2

Dozvoljena maksimalna razlika između pritiska ulja na zaptivkama vratila i pritiska vodonika u kućištu turbogeneratora…………………………………..0,8 kgf/cm 2

Maksimalna razlika između ulaznog pritiska i pritiska ulja

ulje na izlazu MFG-a pri čemu je potrebno prebaciti na rezervni filter ulja generatora……………………………………………………………………………………………… …………………….1 kgf/cm 2

Nazivna temperatura ulja na izlazu iz MOG………………………………………………………………………..40 0 C

Dozvoljeno povećanje temperature ulja na izlazu iz MOG……………………….…….…….45 0 C

1.1.20. Na osnovu temperature i protoka napojne vode kroz turbinsku HPH grupu:

Nazivna temperatura napojne vode na ulazu u HPH grupu ………………….164 0 C

Maksimalna temperatura napojne vode na izlazu iz HPH grupe pri nazivnoj snazi turbinskog agregata……………………………………………………………………..…249 0 C

Maksimalni protok napojne vode kroz HPH cevni sistem ……………...550 t/sat

1.2.Tehnički podaci turbine.

Nazivna snaga turbine	80 MW
Maksimalna snaga turbine sa potpuno omogućenom regeneracijom za određene kombinacije proizvodnje i odvođenja grijanja, određena režimom rada	100 MW
Automatski zaporni ventil pod pritiskom apsolutno svježe pare	130 kgf/cm²
Temperatura pare prije zapornog ventila	555 °C
Apsolutni pritisak kondenzatora	0,035 kgf/cm²
Maksimalni protok pare kroz turbinu kada radi sa svim ekstrakcijama i bilo kojom njihovom kombinacijom	470 t/h
Maksimalni prolaz pare u kondenzator	220 t/h
Rashladna voda struji u kondenzator na projektnoj temperaturi na ulazu kondenzatora od 20 °C	8000 m³/h
Apsolutni pritisak pare kontrolisane proizvodnje ekstrakcije	13±3 kgf/cm²
Apsolutni pritisak pare podesivog gornjeg odvoda grijanja	0,5 – 2,5 kgf/cm²
Apsolutni pritisak pare podesivog donjeg odvoda daljinskog grijanja sa jednostepenom shemom grijanja vode u mreži	0,3 – 1 kgf/cm²
Temperatura napojne vode nakon HPH	249 °C
Specifična potrošnja pare (garantuje LMZ)	5,6 kg/kWh

Napomena: Pokretanje turbinskog agregata zaustavljenog zbog povećanja (promjene) vibracija dozvoljeno je samo nakon detaljne analize uzroka vibracija i uz dozvolu glavnog inženjera elektrane, urađene vlastitom rukom u operativnom listu od nadzornik smjene stanice.

1.6 Turbina se mora odmah zaustaviti u sljedećim slučajevima:

· Povećanje brzine rotacije iznad 3360 o/min.

· Detekcija rupture ili prolazne pukotine u nepreklopnim dijelovima naftovoda, parovodnog puta i parodistributivnih jedinica.

· Pojava hidrauličnih udara u svježim parovodima ili u turbini.

· Hitno smanjenje vakuuma na -0,75 kgf/cm² ili aktiviranje atmosferskih ventila.

Oštar pad temperature svježe hrane

TEHNIČKI OPIS

Opis objekta.
Puno ime:„Automatizovani kurs „Rad turbine PT-80/100-130/13.”
simbol:
godina izdanja: 2007.

Automatizovani kurs obuke za rad na turbini PT-80/100-130/13 razvijen je za obuku operativnog osoblja na servisu turbinskih agregata ovog tipa i predstavlja sredstvo obuke, predispitne pripreme i ispitnog ispitivanja toplotne snage. osoblje fabrike.
AUK je sastavljen na osnovu regulatorne i tehničke dokumentacije koja se koristi u radu turbina PT-80/100-130/13. Sadrži tekstualni i grafički materijal za interaktivno učenje i testiranje učenika.
Ovaj AUK opisuje konstrukcijske i tehnološke karakteristike glavne i pomoćne opreme grejnih turbina PT-80/100-130/13, i to: glavni parni ventili, zaporni ventili, kontrolni ventili, ulaz pare u HPC, karakteristike dizajna HPC-a , CSD, LPC, rotori turbina, ležajevi, uređaj za okretanje, sistem zaptivki, kondenzaciona jedinica, regeneracija niskog pritiska, napojne pumpe, regeneracija visokog pritiska, jedinica za grejanje, sistem turbinskog ulja, itd.
Razmatraju se režimi pokretanja, normalnog, hitnog i zaustavljanja turbinske jedinice, kao i glavni kriterijumi pouzdanosti za grejanje i hlađenje parovoda, blokova ventila i turbinskih cilindara.
Razmatran je sistem automatskog upravljanja turbinom, sistem zaštite, blokada i alarma.
Utvrđen je postupak prijema na pregled, ispitivanje i popravku opreme, sigurnosni propisi i sigurnost od požara i eksplozija.

AUC sastav:

Automatizovani kurs obuke (ATC) je softverski alat dizajniran za početnu obuku i naknadnu proveru znanja osoblja u elektranama i električnim mrežama. Prije svega, za obuku operativnog i osoblja za održavanje.
Osnova AUC-a su trenutna proizvodnja i opisi poslova, regulatorni materijali i podaci proizvođača opreme.
AUC uključuje:
— odjeljak općih teorijskih informacija;
— odjeljak koji raspravlja o dizajnu i pravilima rada određene vrste opreme;
— odjeljak za samotestiranje učenika;
- ispitivački blok.
Osim tekstova, AUK sadrži neophodan grafički materijal (dijagrame, crteže, fotografije).

Informativni sadržaj AUC-a.

1. Tekstualni materijal je sastavljen na osnovu uputstva za upotrebu, turbine PT-80/100-130/13, fabričkih uputstava, drugih regulatornih i tehničkih materijala i obuhvata sledeće delove:

1.1. Rad turbinske jedinice PT-80/100-130/13.
1.1.1. Opće informacije o turbini.
1.1.2. Uljni sistem.
1.1.3. Sistem regulacije i zaštite.
1.1.4. Uređaj za kondenzaciju.
1.1.5. Regenerativna instalacija.
1.1.6. Instalacija za grijanje vode u mreži.
1.1.7. Priprema turbine za rad.
Priprema i puštanje u rad uljnog sistema i VPU.
Priprema i aktiviranje sistema upravljanja i zaštite turbine.
Ispitivanje zaštita.
1.1.8. Priprema i puštanje u rad kondenzacionog uređaja.
1.1.9. Priprema i puštanje u rad regenerativne instalacije.
1.1.10. Priprema instalacija za grijanje vode u mreži.
1.1.11. Priprema turbine za puštanje u rad.
1.1.12. Opća uputstva koja se moraju pridržavati pri pokretanju turbine iz bilo kojeg stanja.
1.1.13. Pokretanje turbine iz hladnog stanja.
1.1.14. Pokretanje turbine iz vrućeg stanja.
1.1.15. Način rada i promjena parametara.
1.1.16. Način kondenzacije.
1.1.17. Način rada s izborom za proizvodnju i grijanje.
1.1.18. Ispuštanje i utovar tereta.
1.1.19. Zaustavljanje turbine i vraćanje sistema u prvobitno stanje.
1.1.20. Provjera tehničkog stanja i održavanja. Vrijeme za sigurnosne provjere.
1.1.21. Održavanje sistema za podmazivanje i VPU.
1.1.22. Održavanje kondenzacijskog i regenerativnog postrojenja.
1.1.23. Održavanje instalacije za grijanje vode.
1.1.24. Sigurnosne mjere pri servisiranju turbogeneratora.
1.1.25. Zaštita od požara pri servisiranju turbinskih agregata.
1.1.26. Procedura za ispitivanje sigurnosnih ventila.
1.1.27. Primjena (zaštita).

2. Grafički materijal u ovom AUK-u predstavljen je u 15 crteža i dijagrama:
2.1. Uzdužni presjek turbine PT-80/100-130-13 (HPC).
2.2. Uzdužni presjek turbine PT-80/100-130-13 (TSSND).
2.3. Šema cjevovoda za ekstrakciju pare.
2.4. Dijagram naftovoda turbogeneratora.
2.5. Šema dovoda i usisavanja pare iz zaptivki.
2.6. Grijač punjača PS-50.
2.7. Karakteristike grijača kutije za punjenje PS-50.
2.8. Dijagram glavnog kondenzata turbogeneratora.
2.9. Dijagram mrežnih vodovodnih cjevovoda.
2.10. Dijagram cjevovoda za usisavanje mješavine pare i zraka.
2.11. PVD šema zaštite.
2.12. Dijagram glavnog parnog cjevovoda turbinske jedinice.
2.13. Dijagram drenaže turbinske jedinice.
2.14. Dijagram plinsko-uljenog sistema generatora TVF-120-2.
2.15. Energetske karakteristike PT-80/100-130/13 LMZ cijevne jedinice.

Provjera znanja

Nakon proučavanja tekstualnog i grafičkog materijala, student može pokrenuti program samotestiranja. Program je test kojim se provjerava stepen asimilacije nastavnog materijala. U slučaju netačnog odgovora, operater dobija poruku o grešci i citat iz teksta uputstva koji sadrži tačan odgovor. Ukupan broj pitanja za ovaj kurs je 300.

Ispit

Nakon završenog kursa obuke i samoprovere znanja, polaznik polaže ispitni test. Sadrži 10 pitanja koja su automatski odabrana nasumično između pitanja predviđenih za samotestiranje. Tokom ispita, od ispitanika se traži da odgovori na ova pitanja bez navođenja ili mogućnosti da se pozove na udžbenik. Nijedna poruka o grešci se ne prikazuje dok se testiranje ne završi. Nakon završenog ispita student dobija protokol u kojem se navode predložena pitanja, opcije odgovora koje je ispitanik odabrao i komentari na pogrešne odgovore. Ispit se ocjenjuje automatski. Protokol testiranja je sačuvan na čvrstom disku računara. Moguće ga je štampati na štampaču.

Pošaljite svoj dobar rad u bazu znanja je jednostavno. Koristite obrazac ispod

Studenti, postdiplomci, mladi naučnici koji koriste bazu znanja u svom studiranju i radu biće vam veoma zahvalni.

Objavljeno na http://www.allbest.ru/

anotacija

U ovom predmetnom radu proračunat je osnovni termički dijagram elektrane na bazi parne turbine za grijanje

PT-80/100-130/13 na temperaturi okoline, proračunati su sistem regenerativnog grijanja i grijači mreže, kao i pokazatelji termičke efikasnosti turbinske jedinice i agregata.

U prilogu je prikazan osnovni termički dijagram baziran na turbinskoj jedinici PT-80/100-130/13, grafikon temperatura vode u mreži i toplotnog opterećenja, h-s dijagram ekspanzije pare u turbini, dijagram režima rada. turbinskog agregata PT-80/100-130/13, opšti pogled na grejač visokog pritiska PV-350-230-50, opšti izgled specifikacija PV-350-230-50, uzdužni presek turbinske jedinice PT-80 /100-130/13, opšti izgled specifikacije pomoćne opreme uključene u šemu termoelektrane.

Rad je sastavljen na 45 listova i sadrži 6 tabela i 17 ilustracija. U radu je korišteno 5 literarnih izvora.

Uvod
Pregled naučne i tehničke literature (Tehnologije proizvodnje električne i toplotne energije)
1. Opis dijagrama termičkog kruga turbinske jedinice PT-80/100-130/13
2. Proračun osnovnog termičkog dijagrama turbinske jedinice PT-80/100-130/13 u režimu visokog opterećenja

2.1 Početni podaci za proračun
2.2
2.3 Proračun parametara procesa ekspanzije pare u odjeljcima turbine uh- Sdijagram
2.4
2.5
2.6

2.6.1 Instalacija mrežnog grijanja (kotlarnica)
2.6.2 Visokotlačni regenerativni grijači i jedinica za napajanje (pumpa)
2.6.3 Deaerator napojne vode
2.6.4 Grejač sirove vode
2.6.5
2.6.6 Odzračivač vode za šminkanje
2.6.7
2.6.8 Kondenzator

2.7
2.8 Energetski bilans turbinske jedinice PT-80/100-130/13
2.9
2.10

Zaključak
Bibliografija
Uvod
Za velike fabrike svih delatnosti sa velikom potrošnjom toplote, optimalan sistem napajanja je iz gradske ili industrijske termoelektrane.
Proces proizvodnje električne energije u termoelektranama karakteriše povećana termička efikasnost i veće energetske performanse u odnosu na kondenzacione elektrane. To se objašnjava činjenicom da se u njoj koristi otpadna toplina turbine, odvedena do izvora hladnoće (prijemnik topline kod vanjskog potrošača).
U radu je proračunat osnovni toplotni dijagram elektrane na bazi industrijske grejne turbine PT-80/100-130/13, koja radi u projektovanom režimu na spoljnoj temperaturi vazduha.
Zadatak proračuna termičkog kruga je određivanje parametara, brzina protoka i smjera strujanja radnog fluida u jedinicama i komponentama, kao i pokazatelja ukupne potrošnje pare, električne snage i toplinske efikasnosti stanice.
1. Opis osnovnog termičkog dijagrama PT-turbinske instalacije80/100-130/13

Energetska jedinica električne snage 80 MW sastoji se od visokotlačnog bubnja kotla E-320/140, turbine PT-80/100-130/13, generatora i pomoćne opreme.

Agregat ima sedam ekstrakcija. U turbinskoj jedinici moguće je izvršiti dvostepeno grijanje mrežne vode. Postoji glavni i vršni bojler, kao i PVC, koji se uključuje ako bojler ne može da obezbedi potrebno zagrevanje vode iz mreže.

Svježa para iz kotla pod pritiskom od 12,8 MPa i temperaturom od 555 0 ulazi u komoru visokog pritiska turbine i nakon rada se šalje u tlačnu komoru turbine, a zatim u niskotlačnu pumpu. Nakon ispuštanja, para ulazi u kondenzator iz jedinice niskog pritiska.

Agregat za regeneraciju uključuje tri visokotlačna grijača (HPH) i četiri niskotlačna grijača (LPH). Numeracija grejača dolazi sa repa turbinske jedinice. Kondenzat grejne pare PVD-7 kaskadno se kaskaduje u PVD-6, u PVD-5 i zatim u deaerator (6 ata). Odvod kondenzata iz PND4, PND3 i PND2 se također izvodi kaskadno u PND1. Zatim se iz PND1 kondenzat grijaće pare šalje u SM1 (vidi PrTS2).

Glavni kondenzat i napojna voda se zagrevaju uzastopno u PE, SH i PS, u četiri niskotlačna grejača (LPH), u deaeratoru od 0,6 MPa i u tri visokotlačna grejača (HPH). Para se napaja ovim grijačima iz tri regulirana i četiri neregulisana turbinska odvodnja pare.

Na bloku za zagrevanje vode u toplovodnoj mreži nalazi se kotlovska instalacija, koju čine donji (PSG-1) i gornji (PSG-2) mrežni grejači, napajani parom iz 6. odnosno 7. odvoda i PVC-a. Kondenzat iz gornjeg i donjeg mrežnog grijača se odvodnim pumpama dovodi do miješalica SM1 između LPH1 i LPH2 i SM2 između grijača LPH2 i LPH3.

Temperatura zagrijavanja napojne vode je u rasponu (235-247) 0 C i ovisi o početnom tlaku svježe pare i količini pregrijavanja u HPH7.

Prva ekstrakcija pare (iz HPC) ide na zagrevanje napojne vode u HPH-7, druga ekstrakcija (iz HPC) - u HPH-6, treća (iz HPC) - u HPH-5, D6ata, za proizvodnju; četvrti (iz ChSD) - u PND-4, peti (iz ChSD) - u PND-3, šesti (iz ChSD) - u PND-2, odzračivač (1,2 ata), u PSG2, u PSV; sedmi (iz ChND) - u PND-1 i u PSG1.

Da bi se nadoknadili gubici, shema predviđa unos sirove vode. Sirova voda se zagreva u bojleru sirove vode (RWH) do temperature od 35 o C, a zatim nakon hemijske obrade ulazi u deaerator od 1,2 ata. Za zagrijavanje i odzračivanje dodatne vode koristi se toplina pare iz šeste ekstrakcije.

Para iz zaptivnih šipki u količini D kom = 0,003D 0 ide u deaerator (6 ata). Para iz vanjskih komora zaptivki usmjerava se na SH, iz srednjih komora zaptivke - na PS.

Pročišćavanje kotla je dvostepeno. Para iz ekspandera 1. stepena ide u deaerator (6 ata), iz ekspandera 2. stepena u deaerator (1,2 ata). Voda iz ekspandera 2. stupnja se dovodi u mrežni vodovod kako bi se djelomično nadoknadili gubici u mreži.

Slika 1. Šematski termo dijagram termoelektrane na osnovu tehničkih specifikacija PT-80/100-130/13

2. Proračun osnovnog termičkog dijagrama turbinske instalacijePT-80/100-130/13 pri visokom opterećenju

Proračun osnovnog termičkog dijagrama turbinske instalacije vrši se na osnovu navedenog protoka pare u turbinu. Kao rezultat proračuna utvrđuje se sljedeće:

? električna snaga turbinske jedinice - W e;

? energetski pokazatelji turbinske jedinice i termoelektrane u cjelini:

b. faktor efikasnosti termoelektrana za proizvodnju električne energije;

V. faktor efikasnosti termoelektrana za proizvodnju i snabdevanje toplotom za grejanje;

d. specifična potrošnja ekvivalentnog goriva za proizvodnju električne energije;

e. specifična potrošnja ekvivalentnog goriva za proizvodnju i snabdijevanje toplotnom energijom.

2.1 Početni podaci za proračun

Pritisak pare uživo -

Temperatura svježe pare -

Pritisak u kondenzatoru - P do =0,00226 MPa

Parametri proizvodne pare:

potrošnja pare -

posluživanje - ,

obrnuto - .

Potrošnja svježe pare po turbini -

Vrijednosti efikasnosti elemenata termičkog kola date su u tabeli 2.1.

Table 2.1. Efikasnost elemenata termičkog kola

Element termičkog kola	Efikasnost
	Oznaka	Značenje
Ekspander za kontinuirano duvanje
Donji mrežni grijač
Gornji mrežni grijač
Regenerativni sistem grijanja:







Pumpa za napajanje
Deaerator napojne vode
Purge cooler
Pročišćeni bojler
Odzračivač kondenzacijske vode
Slavine
Seal heater
Izbacivač zaptivača
Cjevovodi
Generator

2.2 Proračun pritisaka u izlazima turbina

Toplotno opterećenje CHP postrojenja određeno je potrebama industrijskog potrošača pare i snabdijevanjem toplinom vanjskih potrošača za grijanje, ventilaciju i opskrbu toplom vodom.

Da bi se izračunale karakteristike toplotne efikasnosti termoelektrane sa industrijskom grejnom turbinom pri režimu visokog opterećenja (ispod -5°C), potrebno je odrediti pritisak pare u izlazima turbine. Ovaj pritisak se postavlja na osnovu zahteva industrijskog potrošača i temperaturnog rasporeda dovodne vode.

U ovom predmetnom radu usvojena je konstantna ekstrakcija pare za tehnološke (proizvodne) potrebe eksternog potrošača, koja je jednaka pritisku, koji odgovara nazivnom režimu rada turbinskog agregata, dakle pritisak u neregulisanom ekstrakcije turbina br. 1 i br. 2 jednaka je:

Parametri pare u izduvnim gasovima turbine pri nominalnom režimu su poznati iz njenih glavnih tehničkih karakteristika.

Potrebno je odrediti stvarnu (tj. za dati režim) vrijednost tlaka u ekstrakciji grijanja. Da biste to učinili, izvršite sljedeći slijed radnji:

1. Na osnovu zadate vrijednosti i odabranog (specificiranog) temperaturnog rasporeda toplinske mreže, određujemo temperaturu mrežne vode iza grijača mreže na datoj temperaturi vanjskog zraka t NAR

t BC = t O.S + b CHP ( t P.S - t O.S)

t BC = 55,6+ 0,6 (106,5 - 55,6) = 86,14 0 C

2. Prema prihvaćenoj vrijednosti podgrijavanja vode i vrijednosti t BC nalazimo temperaturu zasićenja u grijaču mreže:

= t Sun + i

86,14 + 4,3 = 90,44 0 C

Zatim pomoću tablica zasićenja vode i vodene pare određujemo tlak pare u grijaču mreže R BC =0,07136 MPa.

3. Toplotno opterećenje na donjem mrežnom grijaču dostiže 60% ukupnog opterećenja kotlarnice

t NS = t O.S + 0,6 ( t V.S - t O.S)

t NS = 55,6+ 0,6 (86,14 - 55,6) = 73,924 0 C

Pomoću tablica zasićenja vode i vodene pare određujemo tlak pare u grijaču mreže R H C =0,04411 MPa.

4. Određujemo pritisak pare u grejnim (regulisanim) ekstrakcijama br. 6, br. 7 turbine, uzimajući u obzir prihvaćene gubitke pritiska kroz cevovode:

gdje uzimamo gubitke u cjevovodima i sistemima upravljanja turbinama:; ;

5. Prema vrijednosti pritiska pare ( R 6 ) u izlazu daljinskog grijanja br. 6 turbine, pojašnjavamo pritisak pare u neregulisanim izlazima turbine između industrijskog izlaza br. 3 i reguliranog izlaza daljinskog grijanja br. 6 (prema Flügel-Stodola jednačini):

Gdje D 0 , D, R 60 , R 6 - protok pare i pritisak na izlazu turbine na nazivnom i proračunskom režimu rada.

2.3 Proračun parametaraproces ekspanzije pare u odjeljcima turbine uh- Sdijagram

Koristeći dolje opisanu metodu i vrijednosti tlaka u ekstrakcijama koje se nalaze u prethodnom pasusu, konstruisaćemo dijagram procesa ekspanzije pare u protočnom dijelu turbine pri t nar=- 15 є WITH.

Tačka raskrsnice na h, s- izobarski dijagram sa izotermom određuje entalpiju svježe pare (tačka 0 ).

Gubitak tlaka svježe pare u zapornim i kontrolnim ventilima i početnom putu pare sa ventilima potpuno otvorenim iznosi približno 3%. Dakle, pritisak pare pre prvog stepena turbine je jednak:

On h, s- na dijagramu je označena tačka preseka izobare sa nivoom entalpije sveže pare (tačka 0 /).

Za izračunavanje parametara pare na izlazu iz svakog odjeljka turbine imamo vrijednosti unutrašnje relativne efikasnosti odjeljaka.

Tabela 2.2. Interna relativna efikasnost turbine prema odjeljcima

Od rezultirajuće tačke (tačka 0 /) linija se povlači vertikalno prema dolje (duž izentrope) sve dok se ne siječe sa izobarom pritiska u izboru br. 3. Entalpija presečne tačke je jednaka.

Entalpija pare u trećoj regenerativnoj selekcijskoj komori u procesu stvarnog širenja jednaka je:

Slično na h,s- dijagram sadrži tačke koje odgovaraju stanju pare u komori šeste i sedme ekstrakcije.

Nakon konstruisanja procesa ekspanzije pare u h, S- na dijagramu su prikazane izobare neregulisanih ekstrakcija na regenerativne grijače R 1 , R 2 ,R 4 ,R 5 i utvrđene su entalpije pare u ovim selekcijama.

Izgrađen na h,s- na dijagramu su tačke povezane linijom, koja odražava proces širenja pare u protočnom dijelu turbine. Grafikon procesa ekspanzije pare prikazan je na slici A.1. (Dodatak A).

Prema izgrađenim h,s- pomoću dijagrama određujemo temperaturu pare u odgovarajućem izlazu turbine na osnovu vrijednosti njenog pritiska i entalpije. Svi parametri su prikazani u tabeli 2.3.

2.4 Proračun termodinamičkih parametara u grijačima

Tlak u regenerativnim grijačima manji je od tlaka u ekstrakcijskim komorama za iznos gubitka tlaka zbog hidrauličkog otpora cjevovoda za ekstrakciju, sigurnosnih i zapornih ventila.

1. Izračunajte pritisak zasićene vodene pare u regenerativnim grijačima. Pretpostavlja se da je gubitak tlaka kroz cjevovod od izlaza turbine do odgovarajućeg grijača jednak:

Pritisak zasićene vodene pare u deaeratorima napojne i kondenzacione vode poznat je iz njihovih tehničkih karakteristika i jednak je, odnosno

2. Koristeći tablicu svojstava vode i pare u stanju zasićenja, koristeći pronađene pritiske zasićenja, određujemo temperaturu i entalpiju kondenzata grijanja pare.

3. Prihvatamo podgrijavanje vode:

U visokotlačnim regenerativnim grijačima - 2êWITH

U regenerativnim grijačima niskog pritiska - 5êWITH,

U odzračivačima - 0є WITH ,

dakle, temperatura vode koja izlazi iz ovih grijača je:

, є WITH

4. Pritisak vode iza odgovarajućih grijača određen je hidrauličkim otporom puta i načinom rada pumpi. Vrijednosti ovih pritisaka su prihvaćene i prikazane u tabeli 2.3.

5. Pomoću tablica za vodu i pregrijanu paru određujemo entalpiju vode nakon grijača (na osnovu vrijednosti i):

6. Zagrijavanje vode u bojleru se definiše kao razlika u entalpijama vode na ulazu i izlazu iz grijača:

, kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg

kJ/kg;

kJ/kg,

gdje je entalpija kondenzata na izlazu grijača zaptivke. U ovom radu se pretpostavlja da je ova vrijednost jednaka.

7. Toplota koja se odaje zagrijavanjem vodene pare u bojleru:

2.5 Parametri pare i vode u turbinskoj jedinici

Radi pogodnosti daljih proračuna, gore izračunati parametri pare i vode u turbinskoj jedinici su sažeti u tabeli 2.3.

Podaci o parametrima pare i vode u odvodnim hladnjakima dati su u tabeli 2.4.

Tabela 2.3. Parametri pare i vode u turbinskoj jedinici

p, MPa

t, 0 WITH

h, kJ/kg

p", MPa

t" H, 0 WITH

h B H, kJ/kg

0 WITH

str B, MPa

t P, 0 WITH

h B P, kJ/kg

kJ/kg

Tabela 2.4. Parametri pare i vode u odvodnim hladnjakima

2.6 Određivanje protoka pare i kondenzata u elementima termičkog kola

Obračun se vrši sljedećim redoslijedom:

1. Potrošnja pare po turbini u projektnom modu.

2. Para curi kroz zaptivke

Onda prihvatamo

4. Potrošnja napojne vode po kotlu (uključujući ispuhivanje)

gdje je količina kotlovske vode koja ide u kontinuirano izduvavanje

D itd=(b itd/100)·D str=(1,5/100)·131,15=1,968kg/s

5. Izlaz pare iz ekspandera za pročišćavanje

gdje je udio pare oslobođene iz vode za pročišćavanje u ekspanderu za kontinuirano pročišćavanje

6.Izlaz vode za pročišćavanje iz ekspandera

7.Potrošnja dodatne vode iz postrojenja za hemijsku obradu vode (CWW)

odakle je koeficijent povrata kondenzata

industrijski potrošači, prihvatamo;

Proračun tokova pare u regenerativne i mrežne grijače u deaeratoru i kondenzatoru, kao i protoka kondenzata kroz grijače i miješalice, baziran je na jednadžbama materijalnog i toplinskog bilansa.

Jednačine ravnoteže se sastavljaju uzastopno za svaki element termičkog kola.

Prva faza proračuna termičke šeme turbinske instalacije je izrada toplotnih bilansa mrežnih grijača i određivanje potrošnje pare za svaki od njih na osnovu datog toplinskog opterećenja turbine i temperaturnog rasporeda. Nakon toga se sastavljaju toplotni bilansi za visokotlačne regenerativne grijače, deaeratore i niskotlačne grijače.

2.6.1 Instalacija mrežnog grijanja (kotlarnica))

Tabela 2.5. Parametri pare i vode u instalaciji mrežnog grijanja

Indeks	Donji grijač	Gornji grijač
Grejna para Pritisak odabira P, MPa
Pritisak u grijaču P?, MPa
Temperatura pare t,êS
Otpuštena toplota qns, qsu, kJ/kg
Grejanje parnog kondenzata Temperatura zasićenja tn,êS
Entalpija pri zasićenju h?, kJ/kg
Mrežna voda Pregrijavanje u grijaču Ins, Ivs, êS
Ulazna temperatura tos, tns, êS
Entalpija na ulazu, kJ/kg
Izlazna temperatura tns,ts, êS
Izlazna entalpija, kJ/kg
Grijanje u grijaču fns, fvs, kJ/kg

Parametri instalacije se određuju u sljedećem redoslijedu.

1.Potrošnja vode mreže za obračunski režim

2. Toplotni bilans donjeg mrežnog grijača

Potrošnja grijaće pare za donji grijač mreže

iz tabele 2.1.

3. Toplotni bilans gornjeg mrežnog grijača

Potrošnja grijaće pare za gornji grijač mreže

Regenerativni visokotlačni grijači instalacija pritiska i napajanja (pumpa)

PVD 7

Jednačina ravnoteže topline za PVD7

Potrošnja pare za grijanje na HPH7

PVD 6

Jednačina ravnoteže topline za PVD6

Potrošnja pare za grijanje na PVD6

toplina uklonjena iz odvoda OD2

Napojna pumpa (PN)

Pritisak nakon PN

Pritisak pumpe u PN

Pad pritiska

Specifična zapremina vode u PN v PN - određena iz tabela po vrednosti

R pon.

Efikasnost dovodne pumpe

Grijanje vode u PN

Entalpija nakon PN

Gdje - iz tabele 2.3;

Jednačina ravnoteže topline za PVD5

Potrošnja pare za grijanje na HPH5

2.6.3 Deaerator napojne vode

Pretpostavlja se da je protok pare iz zaptivki stabla ventila u DPV

Uzima se entalpija pare iz zaptivki ventila

(kod P = 12,9 MPa I t = 556 0 WITH) :

Isparavanje iz deaeratora:

D problem=0,02 D PV=0.02

Udio pare (u frakcijama pare iz deaeratora koji ide u PE, zaptivka srednje i krajnje komore zaptivke

Jednačina materijalnog bilansa deaeratora:

.

Jednačina toplotnog bilansa deaeratora

Nakon zamjene izraza u ovu jednačinu D CD dobijamo:

Protok grijaće pare od trećeg odvoda turbine do DPV-a

dakle potrošnja pare za grejanje od izlaza turbine br. 3 do DPV:

D D = 4,529.

Protok kondenzata na ulazu u deaerator:

D CD = 111,82 - 4,529 = 107,288.

2.6.4 Grejač sirove vode

Entalpija drenaže h PSV=140

.

2.6.5 Dvostepeni ekspander za pročišćavanje

2. faza: ekspanzija vode koja ključa na 6 ata u količini

do pritiska od 1 ata.

= + (-)

šalje se u atmosferski odzračivač.

2.6.6 Odzračivač vode za šminkanje

Objavljeno na http://www.allbest.ru/

Jednačina materijalnog bilansa odzračivača povratnog kondenzata i dodatne vode DKV.

D KV = + D P.O.V + D OK + D OB;

Potrošnja hemijski prečišćene vode:

D OB = ( D P - D OK) + + D UT.

Toplotni bilans OP hladnjaka vode za pročišćavanje

materijal kondenzata turbinske jedinice

Gdje q OP = h h toplina isporučena dodatnoj vodi u OP.

q OP = 670,5- 160 = 510,5 kJ/kg,

gdje: h entalpija vode za pročišćavanje na izlazu iz OP.

Prihvatamo povrat kondenzata od industrijskih potrošača toplote?k = 0,5 (50%), tada:

D OK = ?k* D P = 0,5 51,89 = 25,694 kg/s;

D RH = (51,89 - 25,694) + 1,145 + 0,65 = 27,493 kg/s.

Zagrijavanje dodatne vode u OP ćemo odrediti iz jednadžbe toplotnog bilansa OP:

= 27.493 odavde:

= 21,162 kJ/kg.

Nakon duvačkog hladnjaka (BC), dodatna voda ide u hemijski tretman vode, a zatim u hemijski prečišćeni bojler.

Toplotna bilanca hemijski pročišćenog bojlera POV:

Gdje q 6 - količina toplote preneta na grejač parom iz izlaza turbine br. 6;

grijanje vode u POV. Prihvatamo h RH = 140 kJ/kg, dakle

.

Odredit ćemo potrošnju pare za PWF iz toplinske bilance kemijski pročišćenog bojlera:

D POV 2175,34= 27,493 230,4 odakle D POV = 2,897 kg/s.

dakle,

D KV = D

Jednačina toplotnog bilansa za deaerator hemijski pročišćene vode:

D h 6 + D POV h+ D uredu h+ D OB hD HF h

D 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (D+ 56,084) * 391,6

Odavde D= 0,761 kg/s - potrošnja grejne pare na DHF i izlazu turbine br. 6.

Protok kondenzata na izlazu iz DKV:

D KV = 0,761+56,084 = 56,846 kg/s.

2.6.7 Niskotlačni regenerativni grijači

HDPE 4

Jednačina toplotnog bilansa PND4

.

Potrošnja pare za grijanje na PND4

,

Gdje

HDPE3 i mikserSM2

Jedinstvena jednačina toplotnog bilansa:

gdje je protok kondenzata na izlazu HDPE2:

D K6 = D KD - D HF - D ned - D PSV = 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609

hajde da zamenimo D K2 u kombinovanu jednadžbu toplotnog bilansa:

D= 0,544 kg/s - potrošnja grejne pare na LPH3 iz ekstrakcije br. 5

turbine.

PND2, mikser SM1, PND1

Temperatura iza PS:

Sastavlja se 1 jednačina materijala i 2 jednačine toplotnih bilansa:

1.

2.

3. zamijeniti u jednačinu 2

Dobijamo:

kg/s;

D P6 = 1,253 kg/s;

D P7 = 2,758 kg/s.

2.6.8 Kondenzator

Jednačina ravnoteže materijala kondenzatora

.

2.7 Provjera obračuna materijalnog bilansa

Provjera ispravnosti uzimanja u obzir svih tokova toplinskog kruga u proračunima vrši se poređenjem materijalnih bilansa za paru i kondenzat u kondenzatoru turbinske jedinice.

Protok izduvne pare u kondenzator:

,

gdje je protok pare iz komore za ekstrakciju turbine sa brojem.

Potrošnja pare iz ekstrakcija data je u tabeli 2.6.

Tabela 2.6. Potrošnja pare turbinskim ekstrakcijama

Izbor br.	Oznaka	Potrošnja pare, kg/s
	D 1 =D P1
	D 2 =D P2
	D 3 =D P3+D D+D P
	D 4 =D P4
	D 5 = D NS + D P5
	D 6 =D P6+D Ned++D PSV
	D 7 =D P7+D HC

Ukupni protok pare iz turbinskih ekstrakcija

Protok pare u kondenzator nakon turbine:

Greška ravnoteže pare i kondenzata

Budući da greška u ravnoteži pare i kondenzata ne prelazi dozvoljenu granicu, svi tokovi toplinskog kruga se pravilno uzimaju u obzir.

2.8 Energetski bilans turbinske jedinice PT- 80/100-130/13

Odredimo snagu odjeljka turbine i njenu ukupnu snagu:

N i=

Gdje N i OTC - snaga turbinskog odjeljka, N i OTS = D i OTS H i OTS,

H i OTS = H i OTS - H i +1 TTC - toplotni pad u odjeljku, kJ/kg,

D i OTS - prolaz pare kroz odjeljak, kg/s.

kupe 0-1:

D 01 OTS = D 0 = 130,5 kg/s,

H 01 OTS = H 0 OTS - H 1 OTS = 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ/kg,

N 01 OTS = 130,5 . 253,6 = 33,095 MVT.

- kupe 1-2:

D 12 OTS = D 01 - D 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kg/s,

H 12 OTS = H 1 OTS - H 2 OTS = 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ/kg,

N 12 OTS = 121,869 . 11 5,2 = 14,039 MVT.

- kupe 2-3:

D 23 OTS = D 12 - D 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kg/s,

H 23 OTS = H 2 OTS - H 3 OTS = 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ/kg,

N 23 OTS = 112,94 . 136,8 = 15,45 MVT.

- kupe 3-4:

D 34 OTS = D 23 - D 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kg/s,

H 34 OTS = H 3 OTS - H 4 OTS = 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ/kg,

N 34 OTS = 51,774 . 191,016 = 9,889 MVT.

- kupe 4-5:

D 45 OTS = D 34 - D 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416 kg/s,

H 45 OTS = H 4 OTS - H 5 OTS = 2790,384 - 2608,104 = 182,28 kJ/kg,

N 45 OTS = 43,416 . 182,28 = 7,913 MVT.

- kupe 5-6:

D 56 OTS = D 45 - D 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935 kg/s,

H 56 OTS = H 5 OTS - H 6 OTS = 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ/kg,

N 45 OTS = 33, 935 . 41,16 = 1,397 MVT.

- kupe 6-7:

D 67 OTS = D 56 - D 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087 kg/s,

H 67 OTS = H 6 OTS - H 7 OTS = 2566,944 - 2502,392 = 64,552 kJ/kg,

N 67 OTS = 20,087 . 66,525 = 1, 297 MVT.

- kupe 7-K:

D 7k OTS = D 67 - D 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388 kg/s,

H 7k OTS = H 7 OTS - H To OTS = 2502,392 - 2442,933 = 59,459 kJ/kg,

N 7k OTS = 6,388 . 59,459 = 0,38 MVT.

3.5.1 Ukupna snaga odjeljaka turbine

3.5.2 Električna snaga turbinske jedinice određena je formulom:

N E = N i

gdje je mehanička i električna efikasnost generatora,

N E =83,46. 0,99. 0,98=80,97 MW.

2.9 Pokazatelji toplotne efikasnosti turbinske jedinice

Ukupna potrošnja toplote za turbinsku jedinicu

, MW

.

2. Potrošnja topline za grijanje

,

Gdje h T- koeficijent koji uzima u obzir gubitak topline u sistemu grijanja.

3. Ukupna potrošnja toplote za industrijske potrošače

,

.

4. Ukupna potrošnja topline za vanjske potrošače

, MW

.

5. Potrošnja topline za turbinsku instalaciju za proizvodnju električne energije

,

6. Efikasnost turbinske instalacije za proizvodnju električne energije (bez uzimanja u obzir sopstvene potrošnje električne energije)

,

.

7. Specifična potrošnja toplote za proizvodnju električne energije

,

2.10 Energetski indikatori termoelektrana

Parametri svježe pare na izlazu parogeneratora.

- pritisak P PG = 12,9 MPa;

- bruto efikasnost parogeneratora sa generatorom pare = 0,92;

- temperatura t PG = 556 o C;

- h PG = 3488 kJ/kg pri specificiranom R PG i t PG.

Efikasnost parogeneratora, preuzeta iz karakteristika kotla E-320/140

.

1. Toplotno opterećenje parogeneratora

, MW

2. Efikasnost cjevovoda (transport toplote)

,

.

3. Efikasnost termoelektrana za proizvodnju električne energije

,

.

4. Efikasnost termoelektrane za proizvodnju i snabdevanje toplotom za grejanje, uzimajući u obzir PVC

,

.

PVK at t N=- 15 0 WITH radi,

5. Specifična potrošnja ekvivalentnog goriva za proizvodnju električne energije

,

.

6. Specifična potrošnja ekvivalentnog goriva za proizvodnju i snabdijevanje toplotnom energijom

,

.

7. Potrošnja topline goriva po stanici

,

.

8. Ukupna efikasnost agregata (bruto)

,

9. Specifična potrošnja toplote po energetskoj jedinici termoelektrane

,

.

10. Efikasnost energetske jedinice (neto)

,

.

gdje je E S.N vlastita specifična potrošnja električne energije, E S.N =0,03.

11. Specifična potrošnja ekvivalentnog goriva "neto"

,

.

12. Ekvivalentna potrošnja goriva

kg/s

13. Potrošnja ekvivalentnog goriva za proizvodnju topline koja se isporučuje vanjskim potrošačima

kg/s

14. Potrošnja ekvivalentnog goriva za proizvodnju električne energije

V E U =V U -V T U =13,214-8,757=4,457 kg/s

Zaključak

Kao rezultat izračunavanja termičkog dijagrama elektrane na bazi proizvodne turbine za grijanje PT-80/100-130/13, koja radi u režimu visokog opterećenja na temperaturi okoline, sljedeće vrijednosti glavnih parametara koji karakteriziraju elektranu ovog tipa dobijeno je:

Protoci pare u turbinskim ekstrakcijama

Potrošnja grijaće pare za mrežne grijače

Opskrba toplinom za grijanje pomoću turbinske jedinice

Q T= 72,22 MW;

Opskrba toplinom iz turbinske jedinice industrijskim potrošačima

Q P= 141,36 MW;

Ukupna potrošnja topline za vanjske potrošače

Q TP= 231,58 MW;

Snaga terminala generatora

N uh=80,97 MW;

Efikasnost CHP za proizvodnju električne energije

Efikasnost termoelektrana za proizvodnju i snabdevanje toplotom za grejanje

Specifična potrošnja goriva za proizvodnju električne energije

b E U= 162,27 g/kW/h

Specifična potrošnja goriva za proizvodnju i snabdijevanje toplotnom energijom

b T U= 40,427 kg/GJ

Ukupna efikasnost CHP postrojenja “bruto”

Ukupna efikasnost CHP postrojenja “neto”

Specifična potrošnja ekvivalentnog goriva po stanici "neto"

Bibliografija

1. Ryzhkin V.Ya. Termoelektrane: Udžbenik za univerzitete - 2. izd., prerađeno. - M.: Energija, 1976.-447 str.

2. Aleksandrov A.A., Grigoriev B.A. Tabele termofizičkih svojstava vode i vodene pare: Priručnik. - M.: Izdavačka kuća. MPEI, 1999. - 168 str.

3. Poleshchuk I.Z. Izrada i proračun osnovnih toplotnih dijagrama termoelektrana. Smjernice za kursni projekat iz discipline „Termoelektrane i nuklearne elektrane“, / Država Ufa. avijacija tehnički univerzitet - t - Ufa, 2003.

4. Standard preduzeća (STP UGATU 002-98). Zahtjevi za izgradnju, prezentaciju, dizajn - Ufa.: 1998.

5. Boyko E.A. Parne elektrane termoelektrana: Referentni priručnik - IPC KSTU, 2006. -152s

6. . Termo i nuklearne elektrane: Imenik/Pod općim red. dopisni član RAS A.V. Klimenko i V.M. Zorina. - 3. izd. - M.: Izdavačka kuća MPEI, 2003. - 648 str.: ilustr. - (Termoenergetika i grijanje; knjiga 3).

7. . Turbine termo i nuklearnih elektrana: Udžbenik za univerzitete / Ed. A.G., Kostjuk, V.V. Frolova. - 2. izd., revidirano. i dodatne - M.: Izdavačka kuća MPEI, 2001. - 488 str.

8. Proračun termičkih krugova parnih turbinskih postrojenja: obrazovna elektronska publikacija / Poleshchuk I.Z - Državna obrazovna ustanova visokog stručnog obrazovanja UGATU, 2005.

Simboli elektrana, opreme i njihovih elemenata (uključujućitekst, slike, indeksi)

D - deaerator napojne vode;

DN - drenažna pumpa;

K - kondenzator, bojler;

KN - kondenzatna pumpa;

OE - drenažni hladnjak;

PrTS - osnovni termički dijagram;

LDPE, HDPE - regenerativni grijač (visoki, niski pritisak);

PVK - vršni kotao za grijanje vode;

PG - generator pare;

PE - pregrijač pare (primarni);

PN - napojna pumpa;

PS - grijač kutije za punjenje;

PSG - horizontalni mrežni grijač;

PSV - bojler za sirovu vodu;

PT - parna turbina; grejna turbina sa odvodom industrijske i grejne pare;

PHOV - hemijski pročišćeni bojler;

PE - ejektor hladnjak;

R - ekspander;

CHPP - kombinovana termoelektrana;

SM - mikser;

CX - frižider sa punilom;

HPC - cilindar visokog pritiska;

LPC - cilindar niskog pritiska;

EG - električni generator;

Dodatak A

Dodatak B

Dijagram načina rada PT-80/100

Dodatak B

Raspored grijanja za kontrolu kvaliteta praznikatopline na osnovu prosječne dnevne temperature vanjskog zraka

Objavljeno na Allbest.ru

...

Slični dokumenti

Proračun osnovnog termičkog dijagrama, konstrukcija procesa ekspanzije pare u odjeljcima turbine. Proračun regenerativnog sistema grijanja napojne vode. Određivanje protoka kondenzata, rada turbine i pumpe. Ukupni gubici oštrice i unutrašnja efikasnost.

kurs, dodan 19.03.2012

Iscrtavanje procesa ekspanzije pare u turbini u H-S dijagramu. Određivanje parametara i protoka pare i vode u elektrani. Izrada osnovnih toplotnih bilansa za komponente i uređaje toplotnog kola. Preliminarna procjena protoka pare u turbinu.

kurs, dodan 05.12.2012

Analiza metoda za provođenje verifikacionih proračuna toplotnog kruga elektrane na bazi grejne turbine. Opis dizajna i rada kondenzatora KG-6200-2. Opis osnovnog termičkog dijagrama toplane na bazi turbine tipa T-100-130.

teza, dodana 02.09.2010

Toplotni dijagram pogonske jedinice. Parametri pare u turbinskim ekstrakcijama. Konstruisanje procesa u hs-dijagramu. Zbirna tabela parametara pare i vode. Izrada osnovnih toplotnih bilansa za komponente i uređaje toplotnog kola. Proračun odzračivanja i instalacije mreže.

kurs, dodan 17.09.2012

Konstrukcija procesa ekspanzije pare u h-s dijagramu. Proračun ugradnje mrežnih grijača. Proces ekspanzije pare u pogonskoj turbini napojne pumpe. Određivanje protoka pare po turbini. Proračun toplotne efikasnosti termoelektrana i izbor cjevovoda.

kurs, dodan 06.10.2010

Izbor i opravdanje osnovnog termičkog dijagrama jedinice. Izrada ravnoteže glavnih tokova pare i vode. Glavne karakteristike turbine. Konstrukcija procesa ekspanzije pare u turbini na hs-dijagramu. Proračun grijnih površina kotla na otpadnu toplinu.

kurs, dodan 25.12.2012

Proračun parne turbine, parametri glavnih elemenata sheme instalacije parne turbine i prethodna konstrukcija termičkog procesa ekspanzije pare u turbini na h-s dijagramu. Ekonomski pokazatelji parnoturbinskog postrojenja sa regeneracijom.

kurs, dodan 16.07.2013

Izrada projektnog termičkog dijagrama tehničkih specifikacija NEK. Određivanje parametara radnog fluida, protoka pare u izduvnim gasovima turbinske jedinice, indikatora unutrašnje snage i toplotne efikasnosti jedinice u celini. Snaga pumpi za dovod kondenzata.

kurs, dodan 14.12.2010

Proces ekspanzije pare u turbini. Određivanje potrošnje žive pare i napojne vode. Proračun elemenata termičkog kola. Rješavanje matrice korištenjem Cramerove metode. Programski kod i izlaz rezultata mašinskog proračuna. Tehnički i ekonomski pokazatelji agregata.

kurs, dodan 19.03.2014

Studija projekta turbine K-500-240 i termički proračun turbine elektrane. Odabir broja stupnjeva turbinskog cilindra i razbijanje razlika u entalpiji pare u svim fazama. Određivanje snage turbine i proračun radne lopatice za savijanje i zatezanje.

Uvod

Za velike fabrike svih delatnosti sa velikom potrošnjom toplote, optimalan sistem napajanja je iz gradske ili industrijske termoelektrane.

Proces proizvodnje električne energije u termoelektranama karakteriše povećana termička efikasnost i veće energetske performanse u odnosu na kondenzacione elektrane. To se objašnjava činjenicom da se u njoj koristi otpadna toplina turbine, odvedena do izvora hladnoće (prijemnik topline kod vanjskog potrošača).

U radu je proračunat osnovni toplotni dijagram elektrane na bazi industrijske grejne turbine PT-80/100-130/13, koja radi u projektovanom režimu na spoljnoj temperaturi vazduha.

Zadatak proračuna termičkog kruga je određivanje parametara, brzina protoka i smjera strujanja radnog fluida u jedinicama i komponentama, kao i pokazatelja ukupne potrošnje pare, električne snage i toplinske efikasnosti stanice.

Opis dijagrama termičkog kruga turbinske jedinice PT-80/100-130/13

Energetska jedinica električne snage 80 MW sastoji se od visokotlačnog bubnja kotla E-320/140, turbine PT-80/100-130/13, generatora i pomoćne opreme.

Svježa para iz kotla pod pritiskom od 12,8 MPa i temperaturom od 555 0 C ulazi u komoru visokog pritiska turbine i nakon rada se šalje u tlačnu komoru turbine, a zatim u niskotlačnu pumpu. Nakon ispuštanja, para ulazi u kondenzator iz jedinice niskog pritiska.

Temperatura zagrijavanja napojne vode je u rasponu (235-247) 0 C i ovisi o početnom tlaku svježe pare i količini pregrijavanja u HPH7.

Para iz zaptivnih šipki u količini D kom = 0,003D 0 ide u deaerator (6 ata). Para iz vanjskih komora zaptivki usmjerava se na SH, iz srednjih komora zaptivke - na PS.

Slika 1. Šematski termo dijagram termoelektrane na osnovu tehničkih specifikacija PT-80/100-130/13

	Kursni projektni zadatak	3
1.	Početni referentni podaci	4
2.	Proračun ugradnje bojlera	6
3.	Konstrukcija procesa ekspanzije pare u turbini	8
4.	Ravnoteža pare i napojne vode	9
5.	Određivanje parametara pare, napojne vode i kondenzata pomoću PTS elemenata	11
6.	Izrada i rješavanje jednačina toplotnog bilansa presjeka i elemenata PTS-a	15
7.	Jednačina energetske snage i njeno rješenje	23
8.	Provjera kalkulacije	24
9.	Određivanje energetskih indikatora	25
10.	Izbor pomoćne opreme	26
	Bibliografija	27

Kursni projektni zadatak
Učeniku: Onučin D.M..

Tema projekta: Proračun termičkog kruga STU PT-80/100-130/13
Podaci o projektu

P 0 =130 kg/cm 2 ;

;

Q t =220 MW;

;

Pritisak u neregulisanim ekstrakcijama – iz referentnih podataka.

Priprema dodatne vode - iz atmosferskog deaeratora "D-1,2".
Obim obračunskog dijela

Projektni proračun STU u SI sistemu za nazivnu snagu.
Određivanje indikatora energetskih performansi objekta za tehničku obuku.
Izbor pomoćne opreme ustanove za stručno obrazovanje.

1. Početni referentni podaci
Glavni pokazatelji turbine PT-80/100-130.

Tabela 1.

Parametar	Magnituda	Dimenzija
Nazivne snage	80	MW
Maksimalna snaga	100	MW
Početni pritisak	23,5	MPa
Početna temperatura	540	WITH
Pritisak na izlazu centralne venske pumpe	4,07	MPa
Temperatura na izlazu iz HPC-a	300	WITH
Temperatura pregrijane pare	540	WITH
Protok rashladne vode	28000	m 3 / h
Temperatura rashladne vode	20	WITH
Pritisak kondenzatora	0,0044	MPa

Turbina ima 8 nereguliranih ekstrakcija pare dizajniranih za zagrijavanje napojne vode u niskotlačnim grijačima, deaerator, u grijačima visokog pritiska i za napajanje pogonske turbine glavne napojne pumpe. Izduvna para iz turbo pogona vraća se u turbinu.
Tabela 2.

	Odabir	Pritisak, MPa	Temperatura, 0 C
I	PVD br. 7	4,41	420
II	PVD br. 6	2,55	348
III	HDPE br. 5	1,27	265
	Deaerator	1,27	265
IV	HDPE br. 4	0,39	160
V	HDPE br. 3	0,0981	-
VI	HDPE br. 2	0,033	-
VII	HDPE br. 1	0,003	-

Turbina ima dva odvoda grejne pare, gornji i donji, namenjene za jednostepeno i dvostepeno zagrevanje vode iz mreže. Ekstrakcije grijanja imaju sljedeće granice kontrole tlaka:

Gornji 0,5-2,5 kg/cm 2 ;

Donja 0,3-1 kg/cm2.

2. Proračun kotlovske instalacije

VB – gornji kotao;

NB – donji kotao;

Povrat – povrat vode iz mreže.

D VB, D NB - potrošnja pare za gornji i donji kotao, respektivno.

Grafikon temperature: t pr / t o br =130 / 70 C;

T pr = 130 0 C (403 K);

T arr = 70 0 C (343 K).

Određivanje parametara pare u ekstrakcijama daljinskog grijanja

Pretpostavimo ravnomerno zagrevanje na VSP i NSP;

Prihvatamo vrijednost pregrijavanja u mrežnim grijačima
.

Prihvatamo gubitke pritiska u cevovodima
.

Pritisak gornjeg i donjeg izvlačenja iz turbine za VSP i NSP:

bar;

bar.
h WB =418,77 kJ/kg

h NB =355,82 kJ/kg

D WB (h 5 - h WB /)=K W NE (h WB - h NB) →

→ D WB =1,01∙870,18(418,77-355,82)/(2552,5-448,76)=26,3 kg/s

D NB h 6 + D WB h WB / +K W NE h OBR = KW NE h NB +(D WB +D NB) h NB / →

→ D NB =/(2492-384,88)=25,34 kg/s

D VB +D NB =D B =26,3+25,34=51,64 kg/s

3. Konstrukcija procesa ekspanzije pare u turbini
Pretpostavimo gubitak pritiska u uređajima za distribuciju pare cilindara:

;

U tom slučaju, pritisak na ulazu u cilindre (iza kontrolnih ventila) će biti:

Proces u dijagramu h,s prikazan je na sl. 2.

4. Ravnoteža pare i napojne vode.

Pretpostavljamo da para najvećeg potencijala ide do krajnjih zaptivki (D KU) i do ejektora pare (D EP).
Potrošena para iz krajnjih zaptivki i iz ejektora usmjerava se na grijač kutije za punjenje. Prihvatamo zagrijavanje kondenzata u njemu:

Izduvna para iz ejektorskih hladnjaka usmjerava se na grijač ejektora (EH). Grijanje u njemu:

Pretpostavljamo da je protok pare u turbinu (D) poznata vrijednost.
Unutarstanični gubici radnog fluida: D U =0,02D.
Pretpostavimo 0,5% potrošnje pare za krajnje brtve: D KU =0,005D.
Pretpostavimo da je potrošnja pare za glavne ejektore 0,3%: D EJ =0,003D.

onda:

Potrošnja pare iz kotla će biti:

D K = D + D UT + D KU + D EJ =(1+0,02+0,005+0,003)D=1,028D

Jer Ako je kotao bubanj, tada je potrebno voditi računa o pražnjenju kotla.

Produvavanje je 1,5%, tj.

D kont = 0,015D = 1,03D K = 0,0154D.

Količina napojne vode koja se dovodi u kotao:

D PV = D K + D kont. = 1,0434D

Količina dodatne vode:

D ekst =D ut +(1-K pr)D pr +D v.r.

Gubici kondenzata za proizvodnju:

(1-K pr)D pr =(1-0,6)∙75=30 kg/s.

Pritisak u bubnju kotla je oko 20% veći od pritiska sveže pare na turbini (zbog hidrauličnih gubitaka), tj.

P k.v. =1,2P 0 =1,2∙12,8=15,36 MPa →
kJ/kg.

Pritisak u ekspanderu za kontinuirano produvavanje (CPD) je oko 10% veći nego u deaeratoru (D-6), tj.

P RNP =1,1P d =1,1∙5,88=6,5 bar →

→
kJ/kg;

kJ/kg;

D P.R.=β∙D nastavak =0,438∙0,0154D=0,0067D;

D V.R. =(1-β)D nastavak =(1-0,438)0,0154D=0,00865D.
D ekst =D ut +(1-K pr)D pr +D v.r. =0,02D+30+0,00865D=0,02865D+30.

Određujemo protok mrežne vode kroz mrežne grijače:

Curenja u sistemu grijanja prihvatamo kao 1% količine cirkulirajuće vode.

Dakle, potrebna hemijska produktivnost. tretman vode:

5. Određivanje parametara pare, napojne vode i kondenzata na osnovu PTS elemenata.
Pretpostavljamo gubitak pritiska u cevovodima pare od turbine do grejača regenerativnog sistema u iznosu od:

I selekcija	PVD-7	4%
II selekcija	PVD-6	5%
III selekcija	PVD-5	6%
IV selekcija	PVD-4	7%
V izbor	PND-3	8%
VI selekcija	PND-2	9%
VII selekcija	PND-1	10%

Određivanje parametara zavisi od dizajna grijača ( vidi sl. 3). U izračunatoj shemi, svi HDPE i PVD su površinski.

Kako glavni kondenzat i napojna voda teče iz kondenzatora u kotao, mi određujemo parametre koji su nam potrebni.

5.1. Zanemarujemo povećanje entalpije u kondenzatnoj pumpi. Tada su parametri kondenzata ispred ED:

0,04 bara,
29°C,
121,41 kJ/kg.