Ukupan broj različitih zahtjeva za proizvodnju i kontrolu prskalice je prilično velik, pa ćemo razmotriti samo najvažnije parametre.

1. Pokazatelji kvaliteta

1.1 Nepropusnost

Ovo je jedan od glavnih pokazatelja sa kojima se suočava korisnik sprinkler sistema. Zaista, loše zatvorena prskalica može uzrokovati mnogo problema. Nikome se neće svidjeti ako ljudi, skupa oprema ili roba odjednom počnu da kaplje voda. A ako dođe do gubitka nepropusnosti zbog spontanog uništenja uređaja za zaključavanje osjetljivog na toplinu, šteta od prolivene vode može se povećati nekoliko puta.

Dizajn i tehnologija proizvodnje modernih prskalica, koji su godinama unapređivani, omogućavaju vam da budete sigurni u njihovu pouzdanost.

Glavni element prskalice, koji osigurava nepropusnost prskalice u najtežim uslovima rada, je opruga Belleville. (5) . Važnost ovog elementa ne može se precijeniti. Opruga vam omogućava da nadoknadite manje promjene u linearnim dimenzijama dijelova prskalice. Činjenica je da, kako bi se osigurala pouzdana nepropusnost prskalice, elementi uređaja za zaključavanje moraju stalno biti pod dovoljno visokim pritiskom, koji se osigurava prilikom montaže pomoću vijka za zaključavanje. (1) . Vremenom, ovaj pritisak može izazvati blagu deformaciju tela prskalice, koja bi, međutim, bila dovoljna da prekine nepropusnost.

Bilo je vremena kada su neki od proizvođača prskalica koristili gumene brtve kao zaptivni materijal za smanjenje troškova izgradnje. Zaista, elastična svojstva gume također omogućavaju kompenzaciju manjih promjena linearnih dimenzija i osiguravaju potrebnu nepropusnost.

Slika 2. Prskalica sa gumenom zaptivkom.

Međutim, to nije uzelo u obzir da se s vremenom elastična svojstva gume pogoršavaju i može doći do gubitka nepropusnosti. Ali najgore je to što se guma može zalijepiti za površine koje treba zapečatiti. Stoga, kada vatre, nakon uništenja temperaturno osjetljivog elementa, poklopac prskalice ostaje čvrsto zalijepljen za tijelo i voda ne teče iz prskalice.

Takvi slučajevi zabilježeni su tokom požara na mnogim objektima u Sjedinjenim Državama. Nakon toga, proizvođači su izvršili veliku akciju opoziva i zamjene svih prskalica sa gumenim zaptivnim prstenovima 3 . U Ruskoj Federaciji je zabranjena upotreba prskalica sa gumenom brtvom. Istovremeno, kao što je poznato, zalihe jeftinih prskalica ovog dizajna nastavljaju se u nekim od zemalja ZND.

U proizvodnji prskalica, domaći i strani standardi predviđaju niz testova koji omogućavaju da se garantuje nepropusnost.

Svaka prskalica se ispituje hidrauličkim (1,5 MPa) i pneumatskim (0,6 MPa) pritiskom, a ispituje se i na otpornost na hidraulički udar, odnosno skokove pritiska do 2,5 MPa.

Ispitivanje vibracijama pruža sigurnost da će punjenja pouzdano raditi u najtežim radnim uslovima.

1.2 Snaga

Za održavanje svih tehničkih karakteristika bilo kojeg proizvoda od velikog značaja je njegova čvrstoća, odnosno otpornost na različite vanjske utjecaje.

Hemijska čvrstoća konstrukcijskih elemenata prskalice određena je ispitivanjem otpornosti na djelovanje maglovitog okruženja slanog spreja, vodenog rastvora amonijaka i sumpor-dioksida.

Otpornost prskalice na udarce mora osigurati integritet svih njegovih elemenata prilikom pada na betonski pod s visine od 1 metar.

Izlaz prskalice mora izdržati udar vode izlazi iz njega pod pritiskom od 1,25 MPa.

U slučaju brzog razvoj požara prskalice u vazdušnim ili start-kontrolisanim sistemima mogu biti izložene visokim temperaturama neko vreme. Kako bi se osiguralo da se ispuna ne deformira i samim tim ne mijenja svoje karakteristike, provode se ispitivanja otpornosti na toplinu. Istovremeno, tijelo prskalice mora izdržati temperaturu od 800°C 15 minuta.

Kako bi se ispitala otpornost na klimatske utjecaje, prskalice se ispituju na negativne temperature. ISO standard predviđa ispitivanje prskalica na -10°C, zahtjevi GOST R su nešto stroži i određeni su klimom: potrebno je provesti dugotrajna ispitivanja na -50°C i kratkoročna ispitivanja na -60 °S.

1.3 Pouzdanost termičke brave

Jedan od najkritičnijih elemenata sprinkler prskalice je termička brava prskalice. Tehničke karakteristike i kvaliteta ovog elementa u velikoj mjeri određuju uspješan rad prskalice. Ažurnost zavisi od ispravnog rada ovog uređaja, u skladu sa deklarisanim tehničkim karakteristikama. gašenje požara i odsustvo lažnih pozitivnih rezultata u standby modu. Tokom duge istorije postojanja sprinkler prskalice, predložene su mnoge vrste dizajna termalnih brava.




Slika 3 Prskalice sa staklenom bocom i topljivim elementom.

Topljive termalne brave sa termoosjetljivim elementom na bazi Wood's legure, koji omekšava na datoj temperaturi i brava se raspada, kao i termalne brave koje koriste staklenu termoosjetljivu tikvicu, prošli su test vremena. Pod dejstvom toplote, tečnost u tikvici se širi, vršeći pritisak na zidove tikvice, a kada se dostigne kritična vrednost, tikvica se sruši. Slika 3 prikazuje ispune tipa ESFR sa različitim tipovima termičkih brava.

Za provjeru pouzdanosti termičke brave u stanju pripravnosti iu slučaju požara, predviđen je niz testova.

Nazivna radna temperatura brave mora biti unutar tolerancije. Za prskalice u nižem temperaturnom opsegu, odstupanje temperature odziva ne bi trebalo da prelazi 3°C.

Termalna brava mora biti otporna na termički udar (nagli porast temperature za 10°C ispod nominalne temperature reakcije).

Otpornost termičke brave na toplinu provjerava se postupnim zagrijavanjem temperature na 5°C ispod nominalne temperature odziva.

Ako se staklena boca koristi kao termička brava, tada je potrebno provjeriti njen integritet pomoću vakuuma.

I staklena sijalica i topljivi element podliježu ispitivanju čvrstoće. Tako, na primjer, staklena sijalica mora izdržati opterećenje šest puta veće od opterećenja u radnom režimu. Topljivi element je postavljen na petnaest puta veću od granice.

2. Pokazatelji svrhe

2.1 Termička osjetljivost brave

Prema GOST R 51043, vrijeme odziva prskalice podliježe verifikaciji. Ne bi trebalo da prelazi 300 sekundi za niskotemperaturne prskalice (57 i 68°C) i 600 sekundi za prskalice sa najvišom temperaturom.

Sličan parametar nema u stranom standardu, umjesto toga se široko koristi RTI (indeks vremena odziva): parametar koji karakterizira osjetljivost elementa osjetljivog na temperaturu (staklena sijalica ili topljiva brava). Što je njegova vrijednost niža, to je ovaj element osjetljiviji na zagrijavanje. Zajedno sa drugim parametrom - C (faktor provodljivosti - mjera toplotna provodljivost između senzorskog elementa za temperaturu i strukturnih elemenata prskalice) čine jednu od najvažnijih karakteristika prskalice - vrijeme odziva.




Slika 4 Granice zona koje određuju odgovor prskalice.

Slika 4 prikazuje oblasti koje karakterišu:

1 – prskalica standardnog vremena odziva; 2 – prskalica sa posebnim vremenom odziva; 3 - prskalica sa brzim vremenom odziva.

Za prskalice sa različitim vremenima odziva uspostavljena su pravila za njihovu upotrebu za zaštitu objekata sa različitim nivoima opasnosti od požara:

• ovisno o veličini;
• ovisno o vrsti;
• parametri skladištenja požarnog opterećenja.

Treba napomenuti da Dodatak A (preporučeno) GOST R 51043 sadrži metodologiju za određivanje Koeficijent toplotne inercije i Koeficijent gubitka topline zbog toplinske provodljivosti na osnovu ISO/FDIS6182-1 metodologije. Međutim, do sada nije bilo praktične upotrebe ovih informacija. Činjenica je da, iako paragraf A.1.2 navodi da ove faktore treba koristiti „... za određivanje vremena odziva prskalica u požaru, opravdati zahtjeve za njihovo postavljanje u prostorije“, ne postoje prave metode za njihovu upotrebu. Stoga se ovi parametri ne mogu naći među tehničkim karakteristikama prskalica.

Osim toga, pokušaj određivanja koeficijenta toplinske inercije po formuli iz Aneksi A GOST R 51043:

Činjenica je da je napravljena greška prilikom kopiranja formule iz standarda ISO / FDIS6182-1.

Osoba koja ima znanja iz matematike u okviru školskog programa lako će primijetiti da se prilikom konverzije tipa formule iz stranog standarda (nije jasno zašto je to urađeno, možda da bi manje ličilo na plagijat?) znak minus je izostavljen u stepenu faktora ν na 0 ,5, koji se nalazi u brojiocu razlomka.

Istovremeno, potrebno je ukazati na pozitivne aspekte u savremenom donošenju pravila. Donedavno se osjetljivost prskalice može sa sigurnošću pripisati parametrima kvalitete. Sada novorazvijeni (ali još neefikasni) SP 6 4 već sadrži upute za upotrebu prskalica koje su osjetljivije na promjene temperature za zaštitu najopasnijih prostorija:

5.2.19 Kada požarno opterećenje ne manje od 1400 MJ/m 2 za skladišta, za prostorije visine veće od 10 m i za prostorije u kojima je glavni zapaljivi proizvod LVZH i GJ, koeficijent toplotne inercije prskalica treba da bude manji od 80 (m·s) 0,5.

Nažalost, nije sasvim jasno, da li namjerno ili zbog nepreciznosti, zahtjev za temperaturnu osjetljivost prskalice postavlja se samo na osnovu koeficijenta toplinske inercije senzorskog elementa temperature, bez uzimanja u obzir koeficijenta gubitka topline. zbog toplotne provodljivosti. I to u vrijeme kada su, prema međunarodnom standardu (slika 4), prskalice sa koeficijentom gubitka topline zbog toplotna provodljivost više od 1,0 (m/s) 0,5 više ne djeluju brzo.

2.2 Faktor produktivnosti

Ovo je jedan od ključnih parametara sprinkler prskalice. Dizajniran je za izračunavanje količine vode koja se izlijeva prskalica pri određenom pritisku u jedinici vremena. Ovo nije teško uraditi sa formulom:

Q – protok vode iz prskalice, l/s P – pritisak na prskalici, MPa K – faktor produktivnosti.

Vrijednost faktora performansi ovisi o promjeru izlaza prskalice: što je veća rupa, to je veći koeficijent.

U raznim stranim standardima mogu postojati opcije za pisanje ovog koeficijenta, ovisno o dimenziji korištenih parametara. Na primjer, ne litre u sekundi i MPa, već galone u minuti (GPM) i tlak u PSI, ili litre u minuti (LPM) i tlak u barima.

Ako je potrebno, sve ove veličine mogu se pretvoriti iz jedne u drugu, koristeći faktore konverzije iz Tabele 1.

Tabela 1. Odnos između koeficijenata

Na primjer, za prskalicu SVV-12:

Istodobno, treba imati na umu da je prilikom izračunavanja protoka vode pomoću vrijednosti K-faktora potrebno koristiti nešto drugačiju formulu:

2.3 Raspodjela vode i intenzitet navodnjavanja

Svi gore navedeni zahtjevi se ponavljaju u većoj ili manjoj mjeri kako u standardu ISO/FDIS6182-1 tako iu GOST R 51043. Međutim, uz postojeće manje razlike, one nisu fundamentalne prirode.

Veoma značajne, zaista fundamentalne razlike između standarda odnose se na parametre distribucije vode u zaštićenom području. Upravo te razlike, koje čine osnovu karakteristika prskalice, u osnovi predodređuju pravila i logiku projektovanja automatskih sistema za gašenje požara.

Jedan od najvažnijih parametara prskalice je intenzitet navodnjavanja, odnosno potrošnja vode u litrima po 1 m 2 zaštićene površine u sekundi. Činjenica je da, ovisno o veličini i zapaljivim svojstvima požarno opterećenje za njegovo garantovano gašenje potrebno je obezbediti određeni intenzitet navodnjavanja.

Ovi parametri su određeni eksperimentalno tokom brojnih ispitivanja. Specifične vrijednosti intenziteta navodnjavanja za zaštitu prostorija od različitih požarnih opterećenja date su u Tabela 2 NPB88.

Sigurnost od požara objekat je izuzetno važan i odgovoran zadatak od čijeg ispravnog rešavanja mogu zavisiti životi mnogih ljudi. Stoga se zahtjevi za opremom koja osigurava provedbu ovog zadatka teško mogu precijeniti i nazvati nepotrebno okrutnim. U ovom slučaju postaje jasno zašto je osnova za formiranje zahtjeva ruskih standarda GOST R 51043, NPB 88 5 , GOST R 50680 6 je postavljen princip gašenja požari jedna prskalica.

Drugim riječima, ako dođe do požara unutar zaštićene zone prskalice, on sam mora obezbijediti potreban intenzitet navodnjavanja i ugasiti započet požar. vatre. Da bi se ovaj zadatak ostvario, prilikom certifikacije prskalice vrše se ispitivanja kako bi se provjerio njen intenzitet navodnjavanja.

Da biste to učinili, unutar sektora, tačno 1/4 površine kruga zaštićene zone, izmjerene obale se postavljaju u šahovskom obliku. Prskalica je postavljena na ishodište ovog sektora i testirana je na datom pritisku vode.

Slika 5Šema ispitivanja prskalice prema GOST R 51043.

Nakon toga se mjeri količina vode koja je završila u obalama i izračunava se p prosječan intenzitet navodnjavanja. Prema zahtjevima iz stava 5.1.1.3. GOST R 51043, na zaštićenom prostoru od ​​​​12 m 2, prskalica postavljena na visini od 2,5 m od poda, na dva fiksna pritiska od 0,1 MPa i 0,3 MPa, mora da obezbedi intenzitet navodnjavanja ne manji od navedenog u tabela 2.

tabela 2. Potreban intenzitet navodnjavanja prskalice prema GOST R 51043.

Gledajući ovu tabelu, postavlja se pitanje: koji intenzitet treba da pruži prskalica sa d y 12 mm pri pritisku od 0,1 MPa? Uostalom, prskalica sa takvim d y odgovara i drugoj liniji sa zahtjevom od 0,056 dm 3 /m 2 ⋅s, i trećoj 0,070 dm 3 /m 2 ⋅s? Zašto je jedan od najvažnijih parametara prskalice toliko zanemaren?

Da bismo razjasnili situaciju, pokušajmo izvršiti neke jednostavne proračune.

Recimo da je prečnik izlaza u prskalici nešto veći od 12 mm. Zatim prema formuli (3) Odredimo količinu vode koja izlazi iz prskalice pri pritisku od 0,1 MPa: 1,49 l/s. Ako se sva ova voda izlije tačno na zaštićenu površinu od 12 m 2, tada će se stvoriti intenzitet navodnjavanja od 0,124 dm 3 /m 2 ⋅ s. Ako uporedimo ovu brojku sa potrebnim intenzitetom od 0,070 dm 3 /m 2 ⋅ s izlivanja iz prskalice, ispada da samo 56,5% vode ispunjava zahtjeve GOST-a i ulazi u zaštićeno područje.

Sada pretpostavimo da je promjer izlaza nešto manji od 12 mm. U ovom slučaju potrebno je povezati primljeni intenzitet navodnjavanja od 0,124 dm 3 /m 2 ⋅s sa zahtjevima drugog reda tabele 2 (0,056 dm 3 /m 2 ⋅s). Ispada još manje: 45,2%.

U specijalizovanoj literaturi 7 parametri koje smo mi izračunali nazivaju se efikasnošću potrošnje.

Moguće je da zahtjevi GOST-a sadrže samo minimalne dozvoljene zahtjeve za efikasnost protoka ispod kojih prskalica, kao dio instalacije za gašenje požara, ne može se uopšte uzeti u obzir. Tada se ispostavlja da bi stvarni parametri prskalice trebali biti sadržani u tehničkoj dokumentaciji proizvođača. Zašto ih ne nađemo tamo?

Činjenica je da je za projektovanje sprinkler sistema za različite objekte potrebno znati koji će intenzitet prskalica stvoriti u određenim uslovima. Prije svega, ovisno o pritisku ispred prskalice i visini njegove ugradnje. Praktični testovi su pokazali da se ovi parametri ne mogu opisati matematičkom formulom, te se mora provesti veliki broj eksperimenata da bi se stvorio ovakav dvodimenzionalni niz podataka.

Osim toga, postoji nekoliko praktičnih problema.

Pokušajmo zamisliti idealnu prskalicu s efikasnošću protoka od 99%, gdje je gotovo sva voda raspoređena unutar zaštićenog područja.

Slika 6 Idealna distribucija vode unutar zaštićenog područja.

Na slika 6 prikazuje idealnu distribuciju vode za punjenje sa COP od 0,47. Vidi se da samo manji dio vode pada izvan zaštićenog područja u radijusu od 2 m (označeno isprekidanom linijom).

Čini se da je sve jednostavno i logično, ali pitanja počinju kada je potrebno zaštititi veliku površinu prskalicama. Kako postaviti prskalice?

U jednom slučaju pojavljuju se nezaštićena područja ( slika 7). U drugom, za pokrivanje nezaštićenih područja, prskalice moraju biti postavljene bliže, što dovodi do preklapanja dijela zaštićenih područja susjednim prskalicama ( slika 8).

Slika 7 Raspored prskalica bez preklapanja zona navodnjavanja

Slika 8 Raspored prskalica sa preklapanjem zona za navodnjavanje.

Preklapanje zaštićenih područja dovodi do činjenice da je potrebno značajno povećati broj prskalica, a što je najvažnije, za rad takve prskalice AUPT bit će potrebno mnogo više vode. Istovremeno, u slučaju da vatre ako se aktivira više od jedne prskalice, količina prelivene vode će biti očigledno prevelika.

Prilično jednostavno rješenje ovog naizgled kontradiktornog zadatka predlaže se u stranim standardima.

Činjenica je da se u stranim standardima zahtjevi za osiguranje potrebnog intenziteta navodnjavanja nameću istovremenom radu četiri prskalice. Prskalice su smještene u uglovima trga, unutar kojih su postavljene mjerne posude po površini.

Ispitivanja za prskalice različitih promjera izlaza izvode se na različitim udaljenostima između prskalica - od 4,5 do 2,5 metara. Na slika 8 prikazan je primjer rasporeda prskalica s izlaznim promjerom 10 mm. U tom slučaju udaljenost između njih treba biti 4,5 metara.

Slika 9Šema ispitivanja prskalice prema ISO/FDIS6182-1.

Ovakvim rasporedom prskalica voda će pasti u centar zaštićenog prostora ako je oblik razvoda znatno veći od 2 metra, npr. Slika 10.

Slika 10. Raspored distribucije vode za prskalice prema ISO/FDIS6182-1.

Naravno, ovim oblikom raspodjele vode prosječni intenzitet navodnjavanja će se smanjivati ​​srazmjerno povećanju površine za navodnjavanje. Ali budući da test uključuje četiri prskalice u isto vrijeme, preklapanje zona navodnjavanja će osigurati veći prosječni intenzitet navodnjavanja.

AT tabela 3 Dati su uslovi ispitivanja i zahtevi za intenzitet navodnjavanja za veći broj prskalica opšte namene prema ISO/FDIS6182-1. Radi praktičnosti, tehnički parametar za količinu vode u rezervoaru, izražen u mm / min, dat je u poznatijoj dimenziji za ruske standarde, litara u sekundi / m 2.

Tabela 3 Zahtjevi za stopu navodnjavanja prema ISO/FDIS6182-1.

Da bi se procenilo koliko je visok nivo zahteva za veličinom i ujednačenošću intenziteta navodnjavanja unutar zaštićenog kvadrata, mogu se izvršiti sledeći jednostavni proračuni:

1. Odredimo koliko vode se izlije unutar kvadrata površine za navodnjavanje u sekundi. Sa slike se vidi da u navodnjavanju kvadrata učestvuje sektor od četvrtine navodnjavane površine kruga prskalice, pa četiri prskalice na „zaštićeni“ kvadrat sipaju količinu vode jednaku onoj izlivenoj. iz jedne prskalice. Dijeljenjem naznačenog protoka vode sa 60, dobijamo protok u l/s. Na primjer, za DN 10 pri protoku od 50,6 l / min dobijamo 0,8433 l / s.
2. U idealnom slučaju, ako je sva voda ravnomjerno raspoređena po površini, protok treba podijeliti sa zaštićenim područjem kako bi se dobio specifičan intenzitet. Na primjer, 0,8433 l / s podijeljeno sa 20,25 m 2, dobijamo 0,0417 l / s / m 2, što tačno odgovara standardnoj vrijednosti. A kako je u principu nemoguće postići idealnu distribuciju, dozvoljene su posude sa nižim sadržajem vode u količini do 10%. U našem primjeru, ovo je 8 od 81 limenke. Može se prepoznati da se radi o prilično visokom nivou ujednačenosti distribucije vode.

Ako govorimo o kontroli ujednačenosti intenziteta navodnjavanja prema ruskom standardu, onda će se inspektor suočiti sa mnogo ozbiljnijim testom iz matematike. Prema zahtjevima GOST R51043:

Prosječni intenzitet navodnjavanja prskalice I, dm 3 / (m 2 s), izračunava se po formuli:

gdje je i i - intenzitet navodnjavanja u i-toj dimenzionalnoj obali, dm 3 /(m 3 ⋅ s);
n je broj mjernih posuda postavljenih na zaštićenom prostoru. Intenzitet navodnjavanja u i-toj dimenzionalnoj obali i i dm 3 / (m 3 ⋅ s), izračunava se po formuli:

gdje je V i zapremina vode (vodenog rastvora) prikupljene u i-toj mjernoj posudi, dm 3;
t je trajanje navodnjavanja, s. Ujednačenost navodnjavanja, koju karakteriše vrijednost standardne devijacije S, dm 3 /(m 2 ⋅ s), izračunava se po formuli:

Koeficijent ujednačenosti navodnjavanja R izračunava se po formuli:

Smatra se da su prskalice položile test ako prosječni intenzitet navodnjavanja nije niži od standardne vrijednosti sa koeficijentom ujednačenosti navodnjavanja ne većim od 0,5 i brojem mjernih kanti sa intenzitetom navodnjavanja manjim od 50% standardnog intenziteta. ne prelazi: dva – za prskalice tipova B, H, U i četiri – za prskalice tipova G, GV, GN i GU.

Koeficijent ujednačenosti se ne uzima u obzir ako je intenzitet navodnjavanja u mjernim bankama manji od standardne vrijednosti u sljedećim slučajevima: u četiri mjerne banke - za prskalice tipa B, N, U i šest - za prskalice tipa G , G V, G N i G U.

Ali ovi zahtjevi više nisu plagijat stranih standarda! Ovo su naši domaći zahtjevi. Međutim, treba napomenuti da oni imaju i nedostatke. Međutim, da bi se otkrili svi nedostaci ili prednosti ove metode mjerenja ujednačenosti intenziteta navodnjavanja, bit će potrebno više od jedne stranice. Možda će to biti učinjeno u sljedećem izdanju članka.

Zaključak

1. Komparativna analiza zahtjeva za tehničke karakteristike prskalica u ruskom standardu GOST R 51043 i stranom standardu ISO / FDIS6182-1 pokazala je da su oni gotovo identični u pogledu pokazatelja kvaliteta prskalica.
2. Značajne razlike između prskalica su navedene u zahtjevima različitih ruskih standarda po pitanju obezbjeđivanja potrebnog intenziteta navodnjavanja zaštićenog područja jednom prskalicom. U skladu sa stranim standardima, potreban intenzitet navodnjavanja mora se osigurati radom četiri prskalice istovremeno.
3. Prednost metode „zaštite jedne prskalice“ je veća vjerovatnoća da će požar biti ugašen jednom prskalicom.
4. Kao nedostatke se mogu navesti:

• potrebno je više prskalica za zaštitu prostorija;
• za rad instalacije za gašenje požara bit će potrebno znatno više vode, u nekim slučajevima se njena količina može značajno povećati;
• isporuka velikih količina vode podrazumijeva značajno povećanje troškova cijelog sistema za gašenje požara;
• nepostojanje jasne metodologije koja objašnjava principe i pravila za uređenje prskalica u zaštićenom području;
• nedostatak potrebnih podataka o stvarnom intenzitetu navodnjavanja prskalica, što onemogućava jasnu realizaciju inženjerskog proračuna projekta.

Književnost

1 GOST R 51043-2002. Automatske instalacije za gašenje požara vodom i pjenom. Prskalice. Opšti tehnički zahtjevi. Metode ispitivanja.

2 ISO/FDIS6182-1. Zaštita od požara - Automatski sistemi prskalica - Dio 1: Zahtjevi i metode ispitivanja za prskalice.

3 http://www.sprinklerreplacement.com/

4 SP 6. Sistem zaštite od požara. Norme i pravila dizajna. Automatski požarni alarm i automatsko gašenje požara. Nacrt konačne revizije br.171208.

5 NPB 88-01 Sistemi za gašenje požara i alarmni sistemi. Norme i pravila dizajna.

6 GOST R 50680-94. Automatske instalacije za gašenje požara vodom. Opšti tehnički zahtjevi. Metode ispitivanja.

7 Projektovanje instalacija za automatsko gašenje požara vodom i pjenom. L.M. Meshman, S.G. Tsarichenko, V.A. Bylinkin, V.V. Aleshin, R.Yu. Gubin; Pod generalnim uredništvom N.P. Kopylov. - M .: VNIIPO EMERCOM Ruske Federacije, 2002

SAVEZNA DRŽAVNA BUDŽETSKA OBRAZOVNA USTANOVA VISOKOG STRUČNOG OBRAZOVANJA

„ČUVAŠKI DRŽAVNI PEDAGOŠKI UNIVERZITET

njima. I JA. JAKOVLEV"

Odjel za protivpožarnu sigurnost

Laboratorija #1

disciplina: "Automatizacija za gašenje požara"

na temu: "Određivanje intenziteta navodnjavanja vodenih instalacija za gašenje požara."

Završio: student 5. godine grupe PB-5, specijalnost protivpožarna zaštita

Fizičko-matematički fakultet

Provjerio: Sintsov S.I.

Čeboksari 2013

Određivanje intenziteta navodnjavanja vodenih instalacija za gašenje požara

1. Svrha rada: podučiti studente metodologiji za određivanje navedenog intenziteta navodnjavanja vodom iz prskalica vodene instalacije za gašenje požara.

2. Kratke teorijske informacije

Intenzitet navodnjavanja vodom jedan je od najvažnijih pokazatelja koji karakterišu efikasnost instalacije za gašenje požara vodom.

Prema GOST R 50680-94 „Automatske instalacije za gašenje požara. Opšti tehnički zahtjevi. Metode ispitivanja". Ispitivanja treba izvršiti prije puštanja instalacija u rad i tokom rada najmanje jednom u pet godina. Postoje sljedeći načini za određivanje intenziteta navodnjavanja.

1. Prema GOST R 50680-94, određuje se intenzitet navodnjavanja na odabranom mjestu instalacije sa jednom prskalicom za prskalice i četiri prskalice za potopna postrojenja na projektnom pritisku. Odabir mjesta za ispitivanje sprinkler i potopnih instalacija vrše predstavnici naručitelja i Državne vatrogasne službe na osnovu odobrene regulatorne dokumentacije.

Ispod mjesta ugradnje odabranog za ispitivanje, na kontrolnim tačkama treba postaviti metalne palete veličine 0,5 * 0,5 m i bočne visine od najmanje 0,2 m. Broj kontrolnih tačaka treba uzeti najmanje tri, koje treba locirati na većini mesta nepovoljnih za navodnjavanje. Intenzitet navodnjavanja I l / (s * m 2) na svakoj kontrolnoj tački određuje se formulom:

gdje je W ispod - zapremina vode prikupljene u sumpu tokom rada instalacije u ustaljenom stanju, l; τ je trajanje instalacije, s; F je površina palete, jednaka 0,25 m 2.

Intenzitet navodnjavanja na svakoj kontrolnoj tački ne bi trebao biti manji od standardnog (Tabele 1-3 NPB 88-2001*).

Ova metoda zahtijeva izlivanje vode po cijelom području naselja iu uslovima operativnog preduzeća.

2. Određivanje intenziteta navodnjavanja pomoću mjerne posude. Koristeći projektne podatke (normativni intenzitet navodnjavanja; stvarna površina koju prskalica zauzima; prečnici i dužine cjevovoda) izrađuje se projektna šema i određuju potrebni pritisak na ispitivanoj prskalici i odgovarajući pritisak u dovodnom cjevovodu na kontrolnoj jedinici. izračunati. Zatim se prskalica mijenja u potop. Ispod prskalice je postavljena mjerna posuda, spojena crijevom na prskalicu. Ventil se otvara ispred ventila kontrolne jedinice i pomoću manometra koji pokazuje pritisak u dovodnom cevovodu utvrđuje se proračunom dobijeni pritisak. U stabilnom stanju izdisanja mjeri se protok iz prskalice. Ove operacije se ponavljaju za svaku narednu testiranu prskalicu. Intenzitet navodnjavanja I l / (s * m 2) na svakoj kontrolnoj tački određuje se formulom i ne smije biti niži od standarda:

gdje je W ispod zapremina vode u mjernom spremniku, l, mjerena tokom vremena τ, s; F je površina zaštićena prskalicom (prema projektu), m 2.

Kada se dobiju nezadovoljavajući rezultati (barem jedna od prskalica), uzroci se moraju identificirati i eliminirati, a zatim se ispitivanja ponavljaju.

Izbor sredstva za gašenje požara, načina gašenja i vrste automatske instalacije za gašenje požara.

Mogući OTV se biraju u skladu sa NPB 88-2001. Uzimajući u obzir podatke o upotrebljivosti sredstava za gašenje požara za automatske aparate za gašenje požara, u zavisnosti od klase požara i svojstava lociranih materijalnih sredstava, slaže se sa preporukama za gašenje požara klase A1 (A1 - gorenje čvrstih materija praćeno tinjanjem), fino raspršena voda je pogodna za TRV.

U proračunskom grafičkom zadatku prihvatamo AUP-TRV. U stambenoj zgradi koja se razmatra, to će biti držač punjen vodom (za prostorije s minimalnom temperaturom zraka od 10 ° C i više). Instalacije prskalica se prihvataju u prostorijama sa povećanom opasnosti od požara. Projektovanje instalacija ekspanzionog ventila izvoditi uzimajući u obzir arhitektonsko-planska rješenja štićenog prostora i tehničke parametre, tehničke instalacije ekspanzionog ventila date u dokumentaciji za prskalice ili modularne instalacije ekspanzionih ventila. Parametri projektovane prskalice AFS (intenzitet navodnjavanja, potrošnja OTV-a, minimalna površina navodnjavanja, trajanje dovoda vode i maksimalni rastojanje između prskalica, određuju se u skladu sa tim. U tački 2.1. postojala je određena grupa prostorija u RGZ Za zaštitu prostorija treba koristiti prskalice B3 - “Maxtop”.

Tabela 3

Parametri instalacije za gašenje požara.

2.3. Trasiranje sistema za gašenje požara.

Na slici je prikazana shema usmjeravanja prema kojoj je potrebno ugraditi prskalicu u zaštićenu prostoriju:

Slika 1.

Broj prskalica u jednoj sekciji instalacije nije ograničen. Istovremeno, za izdavanje signala koji navodi lokaciju požara u zgradi, kao i za uključivanje sistema za upozorenje i odvod dima, preporučuje se ugradnja detektora protoka tekućine s uzorkom odziva na dovodne cjevovode. Za grupu 4, minimalna udaljenost od gornje ivice objekata do prskalica treba biti 0,5 metara. Udaljenost od izlaznog otvora prskalice postavljene okomito do ravni poda treba biti od 8 do 40 cm.U projektovanom AFS ovo rastojanje se pretpostavlja da iznosi 0,2 m. Unutar jednog zaštićenog elementa potrebno je ugraditi pojedinačne prskalice istog promjera, a tip prskalice će se odrediti rezultatom hidrauličkog proračuna.

3. Hidraulički proračun sistema za gašenje požara.

Hidraulički proračun sprinkler mreže izvodi se kako bi se:

1. Određivanje protoka vode

2. Poređenje specifične potrošnje intenziteta navodnjavanja sa regulatornim zahtjevom.

3. Određivanje potrebnog pritiska dovoda vode i najekonomičnijih prečnika cevi.

Hidraulički proračun vodoopskrbnog sistema za gašenje požara svodi se na rješavanje tri glavna zadatka:

1. Određivanje pritiska na ulazu u dovod vode za požar (na osi izlazne cevi, pumpe). Ako je postavljen procijenjeni protok vode, shema trase cjevovoda, njihova dužina i promjer, kao i vrsta armature. U ovom slučaju, proračun počinje određivanjem gubitaka pritiska tokom kretanja vode, u zavisnosti od prečnika cjevovoda itd. Proračun završava izborom marke pumpe prema procijenjenom protoku i pritisku vode na početku instalacije

2. Određivanje protoka vode pri datom pritisku na početku vatrogasnog cjevovoda. Proračun počinje određivanjem hidrauličkog otpora svih elemenata cjevovoda i završava se uspostavljanjem protoka vode iz zadanog tlaka na početku protupožarne vodovodne cijevi.

3. Određivanje prečnika cjevovoda i ostalih elemenata prema procijenjenom protoku vode i pritisku na početku cjevovoda.

Određivanje potrebnog pritiska pri datom intenzitetu navodnjavanja.

Tabela 4

Parametri prskalica "Maxtop"

U sekciji je usvojena prskalica AFS, odnosno pretpostavljamo da će se koristiti prskalice marke SIS-PN 0 0,085 - prskalice, vodene, namjenske prskalice koncentričnog protoka, postavljene okomito bez dekorativnog premaza sa performansama faktor 0,085, nominalna temperatura odziva od 57°, projektovani protok vode u diktirajućoj prskalici određuje se formulom:

Faktor produktivnosti je 0,085;

Potreban slobodni pad je 100 m.

3.2. Hidraulički proračun razdjelnih i dovodnih cjevovoda.

Za svaku sekciju za gašenje požara određuje se najudaljenija ili najviša zaštitna zona, a hidraulički proračun se za ovu zonu vrši unutar obračunskog područja. U skladu sa vrstom trasiranja sistema za gašenje požara, po konfiguraciji je slijepa ulica, nije simetrična sa jutarnjom vodovodnom cijevi, nije kombinovana. Slobodni pad kod diktirajuće prskalice je 100 m, gubitak napona u dovodnoj sekciji je jednak:

Dužina parcele cevovoda između prskalica;

Protok fluida u dijelu cjevovoda;

Koeficijent koji karakteriše gubitak pritiska duž dužine cevovoda za odabrani nivo je 0,085;

Potrebna slobodna visina za svaku narednu prskalicu je zbroj koji se sastoji od potrebne slobodne glave za prethodnu prskalicu i gubitka tlaka u dijelu cjevovoda između njih:

Potrošnja vode sredstva za pjenjenje iz sljedeće prskalice određuje se formulom:

U paragrafu 3.1 određen je protok diktirajuće prskalice. Cjevovodi instalacija punjenih vodom moraju biti izrađeni od pocinčanog i nehrđajućeg čelika, a prečnik cjevovoda se određuje po formuli:

Potrošnja vode na parceli, m 3 / s

Brzina kretanja vode m/s. prihvatamo brzinu kretanja od 3 do 10 m/s

Prečnik cjevovoda izražavamo u ml i povećavamo ga na najbližu vrijednost (7). Cijevi će biti spojene zavarivanjem, fitingi se izrađuju na licu mjesta. Prečnike cjevovoda treba odrediti na svakoj projektnoj dionici.

Rezultati hidrauličkog proračuna sumirani su u tabeli 5.

Tabela 5

3.3 Određivanje potrebnog pritiska u sistemu

Proračun potrošnje vode za gašenje požara u visokoregalnim skladištima. UDK 614.844.2
L. Meshman, V. Bylinkin, R. Gubin, E. Romanova

Proračun potrošnje vode za gašenje požara u visokoregalnim skladištima. UDK B14.844.22

L. Meshman

V. Bylinkin

Kandidat tehničkih nauka, vodeći istraživač,

R. Gubin

viši istraživač,

E. Romanova

Istraživač

Trenutno, glavne početne karakteristike, prema kojima se vrši proračun potrošnje vode za automatske instalacije za gašenje požara (AFS), su normativne vrijednosti intenziteta navodnjavanja ili pritiska na diktirajućoj prskalici. Intenzitet navodnjavanja se koristi u regulatornim dokumentima bez obzira na dizajn prskalica, a pritisak se primjenjuje samo na određenu vrstu prskalice.

Vrijednosti intenziteta navodnjavanja date su u SP 5.13130 ​​za sve grupe prostorija, uključujući i skladišne ​​zgrade. To podrazumijeva korištenje sprinkler AFS ispod krova zgrade.

Međutim, prihvaćene vrijednosti intenziteta navodnjavanja u zavisnosti od grupe prostorija, visine skladišta i vrste sredstva za gašenje požara, date u tabeli 5.2 SP 5.13130, prkose logici. Na primjer, za grupu prostorija 5, sa povećanjem visine skladišta sa 1 na 4 m (za svaki metar visine) i sa 4 na 5,5 m, intenzitet navodnjavanja vodom se proporcionalno povećava za 0,08 l / (s-m2 ).

Čini se da bi sličan pristup normiranju zaliha sredstva za gašenje požara za gašenje požara trebalo proširiti na druge grupe prostorija i gašenje požara otopinom koncentrata pjene, ali to se ne primjećuje.

Na primjer, za grupu prostorija 5, kada se koristi otopina sredstva za pjenjenje na visini skladištenja do 4 m, intenzitet navodnjavanja se povećava za 0,04 l / (s-m2) za svaki 1 m visine skladišta, a na skladištu visine od 4 do 5,5 m, intenzitet navodnjavanja se povećava 4 puta, tj. za 0,16 l / (s-m2), a iznosi 0,32 l / (s-m2).

Za grupu prostorija 6, povećanje intenziteta navodnjavanja vodom je 0,16 l/(s-m2) do 2 m, od 2 do 3 m - samo 0,08 l/(s-m2), više od 2 do 4 m - intenzitet navodnjavanja se ne mijenja, a pri visini skladištenja većoj od 4-5,5 m intenzitet navodnjavanja se mijenja za 0,1 l/(s-m2) i iznosi 0,50 l/(s-m2). Istovremeno, kada se koristi rastvor peni, intenzitet navodnjavanja je do 1 m - 0,08 l / (s-m2), preko 1-2 m menja se za 0,12 l / (s-m2), preko 2- 3 m - za 0,04 l/(s-m2), a zatim preko 3 do 4 m i od preko 4 do 5,5 m - za 0,08 l/(s-m2) i iznosi 0,40 l/(s-m2).

U regalnim skladištima roba se najčešće skladišti u kutijama. U ovom slučaju, prilikom gašenja požara, mlazovi sredstva za gašenje po pravilu ne utiču direktno na zonu sagorevanja (izuzetak je požar na najvišem nivou). Dio vode raspršene iz prskalice širi se po horizontalnoj površini kutija i slijeva se dolje, a ostatak, koji ne pada na kutije, formira vertikalnu zaštitnu zavjesu. Djelomično kosi mlaznici padaju u slobodan prostor unutar stalka i mokre robu koja nije upakovana u kutije, odnosno bočne površine kutija. Stoga, ako je za otvorene površine nesumnjiva ovisnost intenziteta navodnjavanja o vrsti požarnog opterećenja i njegovom specifičnom opterećenju, onda se pri gašenju regalnih skladišta ta ovisnost ne manifestira tako uočljivo.

Ipak, ako dopustimo neku proporcionalnost u povećanju intenziteta navodnjavanja u zavisnosti od visine skladišta i visine prostorije, tada je moguće odrediti intenzitet navodnjavanja ne kroz diskretne vrijednosti ​​visine skladišta i visine prostora. soba, kao što je predstavljeno u SP 5.13130, ali kroz kontinualnu funkciju izraženu jednadžbu

gdje je 1dict intenzitet navodnjavanja diktirajućim prskalicama u zavisnosti od visine skladišta i visine prostorije, l/(s-m2);

i55 - intenzitet navodnjavanja diktiranom prskalicom na visini skladišta od 5,5 m i visini prostorije ne većoj od 10 m (prema SP 5.13130), l/(s-m2);

F - koeficijent varijacije visine skladišta, l/(s-m3); h - visina skladištenja požarnog opterećenja, m; l - koeficijent varijacije visine prostorije.

Za grupe prostorija 5, intenzitet navodnjavanja i5 5 je 0,4 l/(s-m2), a za grupe prostorija b - 0,5 l/(s-m2).

Pretpostavlja se da je faktor varijacije visine skladišta φ za grupe prostorija 5 20% manji nego za grupe prostorija b (po analogiji sa SP 5.13130).

Vrijednost koeficijenta varijacije visine prostorije l data je u tabeli 2.

Prilikom izvođenja hidrauličnih proračuna distributivne mreže AFS potrebno je odrediti pritisak na diktirajućoj prskalici na osnovu izračunatog ili standardnog intenziteta navodnjavanja (prema SP 5.13130). Pritisak na prskalici, koji odgovara željenom intenzitetu navodnjavanja, može se odrediti samo pomoću porodice dijagrama navodnjavanja. Ali proizvođači prskalica, u pravilu, ne daju parcele za navodnjavanje.

Stoga dizajneri doživljavaju neugodnosti prilikom odlučivanja o projektnoj vrijednosti pritiska na diktirajućoj prskalici. Osim toga, nije jasno koju visinu uzeti kao proračunsku za određivanje intenziteta navodnjavanja: udaljenost između prskalice i poda ili između prskalice i gornjeg nivoa požarnog opterećenja. Takođe je nejasno kako odrediti intenzitet navodnjavanja: na površini kruga prečnika koji je jednak rastojanju između prskalica, ili na celoj površini koju navodnjava prskalica, ili uzimajući u obzir međusobno navodnjavanje susednih prskalice.

Za protivpožarnu zaštitu visokoregalnih skladišta danas se široko koriste sprinkler automatski aparati za gašenje požara, čije se prskalice postavljaju ispod poklopca skladišta. Ovo tehničko rješenje zahtijeva veliku količinu vode. U te svrhe koriste se specijalne prskalice, kako domaće proizvodnje, na primjer, SOBR-17, SOBR-25, tako i stranih, na primjer, ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510 s promjerom izlaza od 17 ili 25 mm. .

U servisima za SOBR prskalice, u brošurama za ESFR prskalice Tyco i Viking, glavni parametar je pritisak na prskalici, u zavisnosti od njenog tipa (SOBR-17, SOBR-25, ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510, itd.) itd.), o vrsti robe koja se čuva, visini skladišta i visini prostorije. Ovaj pristup je pogodan za dizajnere, jer eliminiše potrebu za traženjem informacija o intenzitetu navodnjavanja.

Istovremeno, da li je moguće, bez obzira na konkretan dizajn prskalice, koristiti neki generalizovani parametar za procjenu mogućnosti korištenja bilo kojeg dizajna prskalica razvijenih u budućnosti? Ispostavlja se da je to moguće ako kao ključni parametar koristimo pritisak ili protok diktirajuće prskalice, a intenzitet navodnjavanja na datoj površini kao dodatni parametar na standardnoj visini ugradnje prskalice i standardnom pritisku (prema GOST-u). R 51043). Na primjer, možete koristiti vrijednost intenziteta navodnjavanja dobijenu bez greške tokom certifikacijskih testova prskalica za posebne namjene: površina na kojoj se određuje intenzitet navodnjavanja je 12 m2 za prskalice opšte namjene (prečnik ~ 4 m), za specijalne prskalice - 9,6 m2 (prečnik ~ 3,5 m), visina instalacije sprinklera 2,5 m, pritisak 0,1 i 0,3 MPa. Štaviše, podaci o intenzitetu navodnjavanja svake vrste prskalice, dobijeni tokom certifikacijskih testova, moraju biti naznačeni u pasošu za svaku vrstu prskalice. Uz navedene početne parametre za visokoregalna skladišta, intenzitet navodnjavanja ne bi trebao biti manji od onog danog u tabeli 3.

Pravi intenzitet navodnjavanja AFS tokom interakcije susednih prskalica, u zavisnosti od njihovog tipa i udaljenosti između njih, može premašiti intenzitet navodnjavanja diktirajuće prskalice za 1,5-2,0 puta.

Što se tiče visokih skladišta (sa visinom skladištenja većom od 5,5 m), mogu se uzeti dva početna uslova za izračunavanje normativne vrijednosti diktirajućeg protoka prskalice:

1. Sa visinom skladišta od 5,5 m i visinom prostorije od 6,5 m.

2. Sa visinom skladišta od 12,2 m i visinom prostorije od 13,7 m. Prva fiksna tačka (minimum) je postavljena na osnovu podataka SP 5.131301 o intenzitetu navodnjavanja i ukupnoj potrošnji vode AFS. Za prostoriju grupe b, intenzitet navodnjavanja je najmanje 0,5 l/(s-m2), a ukupni protok je najmanje 90 l/s. Potrošnja diktirajuće prskalice opće namjene prema normama SP 5.13130 ​​s takvim intenzitetom navodnjavanja je najmanje 6,5 l / s.

Druga referentna tačka (maksimum) se postavlja na osnovu podataka navedenih u tehničkoj dokumentaciji za SOBR i ESFR prskalice.

Sa približno jednakim protokom prskalica SOBR-17, ESFR-17, VK503 i SOBR-25, ESFR-25, VK510 za identične karakteristike skladišta, SOBR-17, ESFR-17, VK503 zahtevaju veći pritisak. Prema svim tipovima ESFR-a (osim ESFR-25), sa visinom skladištenja većom od 10,7 m i visinom prostorije većom od 12,2 m, potreban je dodatni nivo prskalica unutar regala, što zahtijeva dodatnu potrošnju gašenja požara. agent. Stoga je preporučljivo fokusirati se na hidraulične parametre prskalica SOBR-25, ESFR-25, VK510.

Za grupe prostorija 5 i b (prema SP 5.13130) visokoregalnih skladišta, predlaže se da se jednačina za izračunavanje brzine protoka diktirajuće prskalice vode AFS izračunava po formuli

Tabela 1

tabela 2

Tabela 3

Sa visinom skladišta od 12,2 m i visinom prostorije od 13,7 m, pritisak na ESFR-25 diktirajućoj prskalici mora biti najmanje: prema NFPA-13 0,28 MPa, prema FM 8-9 i FM 2-2 0,34 MPa . Zbog toga se protok diktirajuće prskalice za grupu prostorija 6 uzima u obzir uzimajući u obzir pritisak prema FM, tj. 0,34 MPa:

gdje je qESFR - protok ESFR-25 prskalice, l/s;

KRF - faktor produktivnosti u dimenziji prema GOST R 51043, l / (s-m vodenog stupca 0,5);

KISO - faktor performansi prema ISO 6182-7, l/(min-bar0,5); p - pritisak na prskalici, MPa.

Protok diktirajuće prskalice za grupu prostorija 5 uzima se na isti način prema formuli (2), uzimajući u obzir pritisak prema NFPA, tj. 0,28 MPa - protok = 10 l/s.

Za grupe prostorija 5 uzima se protok diktirajuće prskalice q55 = 5,3 l/s, a za grupe prostorija 6 - q55 = 6,5 l/s.

Vrijednost koeficijenta varijacije visine skladišta data je u tabeli 4.

Vrijednost koeficijenta varijacije visine prostorije b data je u tabeli 5.

Odnosi pritisaka dati u , sa protokom izračunatim pri ovim pritiscima za prskalice ESFR-25 i SOBR-25, prikazani su u tabeli 6. Brzina protoka za grupe 5 i 6 izračunata je pomoću formule (3).

Kao što slijedi iz tabele 7, vrijednosti protoka diktirajuće prskalice za grupe prostorija 5 i 6, izračunate po formuli (3), prilično dobro odgovaraju protoku ESFR-25 prskalica, izračunatim po formuli ( 2).

Sa sasvim zadovoljavajućom preciznošću, moguće je uzeti razliku u protoku između grupa prostorija 6 i 5 jednakom ~ (1,1-1,2) l/s.

Dakle, početni parametri regulatornih dokumenata za određivanje ukupne potrošnje AFS u odnosu na visokoregalna skladišta, u kojima su prskalice postavljene ispod poklopca, mogu biti:

■ intenzitet navodnjavanja;

■ pritisak na diktirajućoj prskalici;

■ potrošnja diktirajuće prskalice.

Najprihvatljiviji je, po našem mišljenju, protok diktirajuće prskalice, koji je pogodan za dizajnere i ne zavisi od specifičnog tipa prskalice.

Korištenje “diktirajućeg protoka prskalice” kao dominantnog parametra također treba uvesti u sve regulatorne dokumente u kojima se intenzitet navodnjavanja koristi kao glavni hidraulički parametar.

Tabela 4

Tabela 5

Tabela 6

LITERATURA:

1. SP 5.13130.2009 „Sistemi zaštite od požara. Instalacije za dojavu požara i gašenje požara su automatske. Norme i pravila dizajna».

2. STO 7.3-02-2009. Standard organizacije za projektovanje automatskih instalacija za gašenje požara vodom pomoću SOBR prskalica u visokim skladištima. Opšti tehnički zahtjevi. Bijsk, ZAO PO Spetsavtomatika, 2009.

3. Model ESFR-25. Zavisne prskalice sa brzim odgovorom za ranu supresiju 25 K-faktor/Protivpožarna i građevinski proizvodi - TFP 312 / Tyco, 2004. - 8 str.

4. ESFR viseći skupljač VK510 (K25.2). Viking/ Tehnički podaci, Obrazac F100102, 2007. - 6 str.

5. GOST R 51043-2002 „Automatske instalacije za gašenje požara vodom i pjenom. Prskalice. Opšti tehnički zahtjevi. Metode ispitivanja".

6. NFPA 13. Standard za ugradnju sistema prskalica.

7.FM 2-2. FM Global. Pravila za instalaciju automatskih prskalica u režimu suzbijanja.

8. FM Podaci o prevenciji gubitka 8-9 Pruža alternativne metode zaštite od požara.

9. Meshman L.M., Tsarichenko S.G., Bylinkin V.A., Aleshin V.V., Gubin R.Yu. Prskalice za automatske instalacije za gašenje požara vodom i pjenom. Nastavno pomagalo. M.: VNIIPO, 2002, 314 str.

10. ISO 6182-7 Zahtjevi i metode ispitivanja za prskalice s brzim odgovorom na suzbijanje Earlea (ESFR).

Potrošnja vode za gašenje požara iz vodovodne mreže za gašenje požara u preduzećima industrije prerade nafte i petrohemije treba uzeti u iznosu od dva istovremena požara u preduzeću: jedan požar u proizvodnom prostoru i drugi požar u područje sirovina ili robnih skladišta zapaljivih plinova, nafte i naftnih derivata.

Potrošnja vode se utvrđuje proračunom, ali treba uzeti najmanje: za proizvodni prostor - 120 l/s, za skladišta - 150 l/s. Potrošnja i snabdijevanje vodom moraju osigurati gašenje i zaštitu opreme stacionarnim instalacijama i pokretnom vatrogasnom opremom.

Za procijenjenu potrošnju vode u slučaju požara u skladištu nafte i naftnih derivata treba uzeti jedan od sljedećih najvećih troškova: za gašenje požara i hlađenje rezervoara (na osnovu najveće potrošnje u slučaju požara jednog rezervoara); za gašenje i hlađenje željezničkih cisterni, uređaja za utovar i istovar i nadvožnjaka ili za gašenje požara uređaja za utovar i istovar vagona cisterni; najveća ukupna potrošnja za vanjsko i unutrašnje gašenje požara jedne od magacinskih zgrada.

Troškove sredstava za gašenje požara treba odrediti na osnovu intenziteta njihove opskrbe (tabela 5.6) procijenjene površine gašenja ulja i naftnih derivata (npr. u prizemnim vertikalnim rezervoarima sa nepokretnim krovom, površina ​horizontalni presjek rezervoara uzima se kao izračunata površina za gašenje).

Potrošnja vode za hlađenje zemnih vertikalnih rezervoara treba odrediti proračunom, na osnovu intenziteta vodosnabdijevanja, preuzetog iz tabele 5.3. Ukupna potrošnja vode definisana je kao zbir troškova za hlađenje gorućeg rezervoara i hlađenja susednih rezervoara u grupi.

Slobodni pritisak u vatrogasnoj vodovodnoj mreži u slučaju požara treba uzeti:

· kod hlađenja stacionarnom instalacijom - prema tehničkim karakteristikama prstena za navodnjavanje, ali ne manje od 10 m u nivou prstena za navodnjavanje;

pri hlađenju rezervoara pokretnom vatrogasnom opremom prema tehničkim karakteristikama vatrogasnih mlaznica, ali ne manje od 40 m.

Procijenjeno trajanje hlađenja rezervoara (sagorevanja i uz njega) treba uzeti:

zemljani rezervoari pri gašenju požara automatskim sistemom - 4 sata;

pri gašenju pokretnom vatrogasnom opremom - 6 sati;

podzemni rezervoari - 3 sata.

Ukupna potrošnja vode iz vodovodne mreže za zaštitu aparata stupnog tipa u slučaju simuliranog požara stacionarnim instalacijama za navodnjavanje vodom uzima se kao zbir potrošnje vode za navodnjavanje gorućeg stubnog aparata i dva susjedna locirana u udaljenost manju od dva prečnika najvećeg od njih. Intenzitet opskrbe vodom po 1 m 2 štićene površine aparata stupnog tipa sa TNG-om i zapaljivim tekućinama pretpostavlja se 0,1 l / (s × m 2).

Razmotrimo proračun prstenastog cjevovoda za navodnjavanje na primjeru hlađenja bočne površine u slučaju požara prizemnog vertikalnog rezervoara sa zapaljivim tekućinama sa stacionarnim krovom nominalne zapremine W\u003d 5000 m 3, promjer d p = 21 m i visina H= = 15 m Stacionarna instalacija za hlađenje rezervoara sastoji se od horizontalnog sekcionog prstena za navodnjavanje (cevovoda za navodnjavanje sa uređajima za raspršivanje vode) koji se nalazi u gornjem pojasu zidova rezervoara, suhih uspona i horizontalnih cjevovoda koji povezuju sekcijski prsten za navodnjavanje sa protivpožarnom vatrom. vodovodna mreža (slika 5.5) .

Rice. 5.5. Shema dijela vodovodne mreže sa prstenom za navodnjavanje:

1 - dio prstenaste mreže; 2 - ventil na grani; 3 - slavina za odvod vode; 4 – suvi uspon i horizontalni cjevovod; 5 – cjevovod za navodnjavanje sa uređajima za prskanje vode

Odredimo ukupnu potrošnju za hlađenje rezervoara pri intenzitetu dovoda vode J\u003d 0,75 l / s po 1 m njegovog obima (tabela 5.3) Q = J str d p \u003d 0,75 × 3,14 × 21 = 49,5 l / s.

U prstenu za navodnjavanje kao prskalice koristimo drenčere sa ravnim utičnicom DP-12 sa izlaznim prečnikom 12 mm.

Određujemo protok vode iz jednog drenčera po formuli,

gdje To- karakteristike potrošnje drenčera, To= 0,45 l/(s×m 0,5); H a\u003d 5 m - minimalna slobodna glava. Zatim l / s. Odredite broj drenchera. Onda Q = nq= 50 × 1 = 50 l/s.

Razmak između drenčera sa prečnikom prstena D k \u003d 22 m. m.

Prečnik grane d sunce koje dovodi vodu do prstena, brzinom kretanja vode V\u003d 5 m / s jednako je m.

Prihvatamo prečnik cjevovoda d sunce = 125 mm.

Na ringu sa tačke b do tačke a voda će ići u dva smera, pa će se prečnik cevi prstenastog preseka odrediti iz uslova preskakanja polovine ukupnog protoka m.

Za ujednačeno navodnjavanje zidova rezervoara, odnosno potrebno je blagi pad pritiska u prstenu za navodnjavanje kod diktatora (tačka a) i najbliže tački b prihvatamo drenčere d k = 100 mm.

Prema formuli određujemo gubitak glave h do u poluringu m. = 15 m. .

Pri određivanju karakteristika pumpe uzima se u obzir vrijednost slobodne glave na početku grane.

Za više instalacije (npr. kolone za destilaciju) može se postaviti nekoliko perforiranih cijevi na različitim visinama. Pritisak najviše lociranog cjevovoda s rupama ne smije se uzeti više od 20-25 m.