Proračun čeličnog stupa. Opće odredbe. a - bruto površina presjeka Savijajući čelični elementi

U početku je metal, kao najtrajniji materijal, služio u zaštitne svrhe - ograde, kapije, rešetke. Tada su počeli koristiti stupove i lukove od lijevanog željeza. Prošireni rast industrijske proizvodnje zahtijevao je izgradnju objekata velikih raspona, što je stimuliralo pojavu valjanih greda i rešetki. Kao rezultat toga, metalni okvir je postao ključni faktor u razvoju arhitektonske forme, jer je omogućio da se zidovi oslobode funkcije noseće konstrukcije.

Centralni zatezni i centralno kompresijski čelični elementi. Proračun čvrstoće elemenata podložnih centralnom zatezanju ili kompresiji silom N, treba raditi prema formuli

gdje je izračunata otpornost čelika na zatezanje, sabijanje, savijanje u odnosu na granicu tečenja; je neto površina poprečnog presjeka, tj. površina minus slabljenje sekcije; - koeficijent radnih uslova, uzet prema tabelama SNIP N-23-81 * "Čelične konstrukcije".

Primjer 3.1. Rupa prečnika od d= = 10 cm (sl. 3.7). Debljina zida I-grede - s- 5,2 mm, bruto površina poprečnog presjeka - cm2.

Potrebno je odrediti dopušteno opterećenje koje se može primijeniti duž uzdužne osi oslabljene I-grede. Dizajnerski otpor počeo je uzimati kg / cm2, i.

Odluka

Izračunavamo neto površinu poprečnog presjeka:

gdje je bruto površina presjeka, tj. Ukupna površina poprečnog presjeka, isključujući slabljenje, uzima se u skladu s GOST 8239-89 "Vruće valjane čelične I-grede".

Odredite dozvoljeno opterećenje:

Određivanje apsolutnog izduženja centralno zategnute čelične šipke

Za šipku sa stepenastom promjenom površine poprečnog presjeka i normalnom silom, ukupno izduženje se izračunava algebarskim zbrajanjem izduženja svakog presjeka:

gdje P - broj parcela; i- broj lota (i = 1, 2,..., P).

Izduženje od vlastite težine štapa konstantnog presjeka određuje se formulom

gdje je γ specifična težina materijala štapa.

Proračun održivosti

Proračun stabilnosti čvrstozidnih elemenata izloženih centralnom pritisku silom N, treba izvesti prema formuli

gdje je A bruto površina presjeka; φ - koeficijent izvijanja, uzet u zavisnosti od fleksibilnosti

Rice. 3.7.

i konstrukcijska otpornost čelika prema tablici u SNIP N-23–81 * "Čelične konstrukcije"; μ je faktor smanjenja dužine; – minimum radijus rotacije presjek; Fleksibilnost λ komprimiranih ili zategnutih elemenata ne smije prelaziti vrijednosti date u SNIP-u "Čelične konstrukcije".

Proračun kompozitnih elemenata iz uglova, kanala (Sl. 3.8) itd., povezanih usko ili kroz zaptivke, treba izvoditi kao punozidni, pod uslovom da su najveća svetla rastojanja u područjima između zavarenih traka ili između centara krajnji vijci ne prelaze za komprimirane elemente i za rastegnute elemente.

Rice. 3.8.

Savijanje čeličnih elemenata

Proračun greda savijenih u jednoj od glavnih ravnina vrši se prema formuli

gdje M - maksimalni moment savijanja; je neto modul presjeka.

Vrijednosti posmičnih naprezanja τ u sredini elemenata za savijanje moraju zadovoljiti uvjet

gdje Q- poprečna sila u presjeku; - statički moment polovine presjeka u odnosu na glavnu osu z;- aksijalni moment inercije; t- debljina zida; – projektovana otpornost čelika na smicanje; - granica popuštanja čelika, usvojena prema državnim standardima i specifikacijama za čelik; - faktor pouzdanosti za materijal, usvojen prema SNIP 11-23-81 * "Čelične konstrukcije".

Primjer 3.2. Potrebno je odabrati poprečni presjek jednorasponske čelične grede opterećene ravnomjerno raspoređenim opterećenjem q= 16 kN/m, dužina limenke l= 4 m, , MPa. Poprečni presjek grede je pravougaoni sa odnosom visine h do širine b grede jednake 3 ( h/b = 3).

ukupna površina (bruto)- Površina poprečnog presjeka kamena (bloka) bez oduzimanja površina šupljina i izbočenih dijelova. [Englesko ruski rječnik za projektovanje građevinskih konstrukcija. MNTKS, Moskva, 2011] Teme građevinske konstrukcije EN bruto površina...

bruto površina vijaka- A - [Engleski ruski rječnik konstrukcijskog dizajna. MNTKS, Moskva, 2011] Teme građevinske konstrukcije Sinonimi A EN bruto poprečni presek vijka … Priručnik tehničkog prevodioca

nosivi deo- 3.10 noseći dio: Element konstrukcije mosta koji prenosi opterećenje sa gornje konstrukcije i obezbjeđuje potrebne ugaone i linearne pomake potpornih čvorova gornje konstrukcije. Izvor: STO GK Transstroy 004 2007: Metal ... ...

GOST R 53628-2009: Metalni valjkasti ležajevi za izgradnju mostova. Specifikacije- Terminologija GOST R 53628 2009: Metalni kotrljajni ležajevi za izgradnju mostova. Specifikacije originalnog dokumenta: 3.2 dužina raspona: Razmak između ekstremnih strukturnih elemenata raspona, mjereno prema ... Rječnik-priručnik pojmova normativne i tehničke dokumentacije

Zidane konstrukcije od prirodnog ili umjetnog kamena. ZIDARSTVO PRIRODNOG KAMENA Zbog prelepe smene zidanih redova, kao i prirodne boje prirodnog kamena, zidanje od takvog kamena daje arhitekti više mogućnosti... ... Collier Encyclopedia

Terminologija 1: : dw Broj dana u sedmici. "1" odgovara definicijama termina u ponedjeljak iz različitih dokumenata: dw DUT Razlika između Moskve i UTC, izražena kao cijeli broj sati Definicije termina od ... ... Rječnik-priručnik pojmova normativne i tehničke dokumentacije

- (SAD) (Sjedinjene Američke Države, SAD). I. Opće informacije SAD je država u Sjevernoj Americi. Površina je 9,4 miliona km2. Stanovništvo 216 miliona ljudi (1976, proc.). Glavni grad Washington. Administrativno, teritorija Sjedinjenih Država...

GOST R 53636-2009: Celuloza, papir, karton. Termini i definicije- Terminologija GOST R 53636 2009: Celuloza, papir, karton. Termini i definicije originalnog dokumenta: 3.4.49 apsolutno suha masa: masa papira, kartona ili pulpe nakon sušenja na temperaturi od (105 ± 2) °C do konstantne težine pod uslovima ... ... Rječnik-priručnik pojmova normativne i tehničke dokumentacije

Hidroelektrana (HE), kompleks objekata i opreme kroz koje se energija protoka vode pretvara u električnu energiju. Hidroelektrana se sastoji od uzastopnog lanca hidrauličnih konstrukcija (vidi Hidraulični ... ... Velika sovjetska enciklopedija

- (do 1935. Perzija) I. Opći podaci I. država u zapadnoj Aziji. Na sjeveru se graniči sa SSSR-om, na zapadu s Turskom i Irakom, na istoku sa Afganistanom i Pakistanom. Na sjeveru ga opere Kaspijsko more, na jugu Perzijski i Omanski zaljev, u ... ... Velika sovjetska enciklopedija

snip-id-9182: Tehničke specifikacije za vrste radova na izgradnji, rekonstrukciji i sanaciji puteva i vještačkih konstrukcija na njima- Terminološki snip id 9182: Tehničke specifikacije za vrste radova na izgradnji, rekonstrukciji i sanaciji puteva i vještačkih konstrukcija na njima: 3. Distributer asfalta. Koristi se za ojačanje asfalt betonskog granulata ... ... Rječnik-priručnik pojmova normativne i tehničke dokumentacije

4.5. Procijenjenu dužinu elemenata treba odrediti množenjem njihove slobodne dužine sa faktorom

prema stavovima 4.21 i 6.25.

4.6. Kompozitne elemente na savitljivim spojevima, oslonjene cijelim poprečnim presjekom, treba izračunati na čvrstoću i stabilnost prema formulama (5) i (6), a pritom se odrediti kao ukupne površine svih grana. Fleksibilnost sastavnih elemenata treba odrediti uzimajući u obzir usklađenost spojeva prema formuli

(11)

		fleksibilnost cijelog elementa u odnosu na osu (slika 2), izračunata iz efektivne dužine bez usklađenosti;
			fleksibilnost odvojene grane u odnosu na osu I - I (vidi sliku 2), izračunata iz procijenjene dužine grane; sa manje od sedam debljina () grane uzimaju =0;
			koeficijent smanjenja fleksibilnosti, određen formulom

(12)

		širina i visina poprečnog presjeka elementa, cm;
			procijenjeni broj šavova u elementu, određen brojem šavova preko kojih se sumira međusobni pomak elemenata (na slici 2, a - 4 šava, na slici 2, b - 5 šavova);
			procijenjena dužina elementa, m;
			procijenjeni broj rezova veza u jednom šavu na 1 m elementa (za nekoliko šavova s ​​različitim brojem rezova treba uzeti prosječan broj rezova za sve šavove);
			koeficijent usklađenosti spojeva, koji treba odrediti prema formulama iz tabele 12.

Prilikom određivanja promjera eksera ne treba uzeti više od 0,1 debljine spojenih elemenata. Ako je veličina stisnutih krajeva noktiju manja od 4, tada se rezovi u šavovima uz njih ne uzimaju u obzir u proračunu. Vrijednost spojeva na čeličnim cilindričnim tiplama treba odrediti debljinom razrjeđivača spojenih elemenata.

Rice. 2. Komponente

a - sa zaptivkama; b - bez zaptivki

Tabela 12

Vrsta veze	Koeficijent at
	centralna kompresija	savijanje kompresije
2. Čelične cilindrične igle:
a) prečnik debljine spojenih elemenata
b) prečnik > debljina spojnih elemenata
3. Hrastove cilindrične tiple
4. Hrastove lamelne tiple
Napomena: Prečnike eksera i tipli, debljinu elemenata, širinu i debljinu lamelnih tipli treba uzeti u cm.

Prilikom određivanja promjera hrastovih cilindričnih tipli ne treba uzeti više od 0,25 debljine razrjeđivača spojnih elemenata.

Vezice u šavovima trebaju biti ravnomjerno raspoređene po dužini elementa. U zglobnim pravolinijskim elementima dopušteno je postavljanje spojeva u srednje četvrtine dužine u pola iznosa, uvodeći u proračun prema formuli (12) vrijednost uzetu za krajnje četvrtine dužine elementa.

Fleksibilnost kompozitnog elementa izračunatu po formuli (11) ne treba uzeti više od fleksibilnosti pojedinačnih grana, određene formulom

(13)

		zbir bruto momenata inercije poprečnih presjeka pojedinih grana u odnosu na njihove vlastite ose paralelne osi (vidi sliku 2);
			bruto površina presjeka elementa;
			Procijenjena dužina elementa.

Fleksibilnost kompozitnog elementa u odnosu na osu koja prolazi kroz centre gravitacije presjeka svih grana (osa na sl. 2) treba odrediti kao za čvrsti element, tj. bez uzimanja u obzir usklađenosti veza, ako su grane ravnomjerno opterećene. U slučaju neravnomjerno opterećenih grana, treba se pridržavati paragrafa 4.7.

Ako grane kompozitnog elementa imaju različit poprečni presjek, tada izračunatu fleksibilnost grane u formuli (11) treba uzeti jednakom:

(14)

definicija je data na sl.2.

4.7. Kompozitni elementi na savitljivim spojevima, od kojih neke grane nisu poduprte na krajevima, mogu se izračunati za čvrstoću i stabilnost prema formulama (5), (6) pod sljedećim uvjetima:

a) površinu poprečnog presjeka elementa i treba je odrediti poprečnim presjekom oslonjenih grana;

b) fleksibilnost elementa u odnosu na osu (vidi sliku 2) određena je formulom (11); u ovom slučaju, moment inercije se uzima u obzir uzimajući u obzir sve grane, a područje - samo one poduprte;

c) prilikom određivanja fleksibilnosti u odnosu na osu (vidi sliku 2), moment inercije treba odrediti po formuli

momenti inercije poprečnih presjeka oslonjenih i neoslonjenih grana, respektivno.

4.8. Proračun stabilnosti centralno komprimiranih elemenata presjeka promjenjive visine treba izvesti prema formuli

		bruto površina poprečnog presjeka sa maksimalnim dimenzijama;
		koeficijent koji uzima u obzir varijabilnost visine presjeka, određen prema tabeli 1, Prilog 4 (za elemente konstantnog presjeka);
		koeficijent izvijanja određen prema tački 4.3 za fleksibilnost koja odgovara presjeku maksimalnih dimenzija.

Elementi savijanja

4.9. Proračun elemenata za savijanje, osiguranih od izvijanja ravnog oblika deformacije (vidi klauzule 4.14 i 4.15), za čvrstoću pod normalnim naprezanjima treba izvesti prema formuli

		izračunati moment savijanja;
		konstrukcijska otpornost na savijanje;
		projektni modul poprečnog presjeka elementa. Za čvrste elemente za komponente savijanja na popuštajućim spojevima, izračunati modul modula treba uzeti jednak neto modulu pomnoženom sa faktorom ; Vrijednosti za elemente sastavljene od identičnih slojeva date su u tabeli 13. Prilikom utvrđivanja slabljenja presjeka, koji se nalaze na dijelu elementa dužine do 200 mm, uzimaju se kombinovani u jednom dijelu.

Tabela 13

Zapis koeficijenata	Broj slojeva po elementu	Vrijednost koeficijenata za proračun komponenti savijanja u rasponima, m
Bilješka. Za srednje vrijednosti raspona i broja slojeva, koeficijenti se određuju interpolacijom.

4.10. Proračun elemenata za savijanje za čvrstoću na smicanje treba izvesti prema formuli

		projektovana sila smicanja;
		statički bruto moment pomaknutog dijela poprečnog presjeka elementa u odnosu na neutralnu osu;
		bruto moment inercije poprečnog presjeka elementa u odnosu na neutralnu osu;
		izračunata širina presjeka elementa;
		konstrukcijska otpornost na smicanje pri savijanju.

4.11. Broj rezova, ravnomjerno raspoređenih u svakom šavu kompozitnog elementa u presjeku sa nedvosmislenim dijagramom poprečnih sila, mora zadovoljiti uvjet

(19)

		izračunata nosivost spoja u ovom šavu;
		momenti savijanja u početnim i završnim presjecima razmatranog presjeka.

Bilješka. Ako u šavu postoje veze različite nosivosti, ali

identične prirode rada (na primjer, tiple i ekseri), ležaj

njihove sposobnosti treba sumirati.

4.12. Proračun elemenata čvrstog presjeka za čvrstoću pri kosom savijanju treba provesti prema formuli

(20)

	komponente izračunatog momenta savijanja za glavne ose presjeka i
	Neto modul modula presjeka oko glavnih ose presjeka i

4.13. Zalijepljene krivolinijske elemente koji se savijaju za trenutak koji im smanjuje zakrivljenost treba provjeriti radijalna vlačna naprezanja prema formuli

(21)

		normalan stres u ekstremnom vlaknu istegnute zone;
		normalno naprezanje u srednjem vlaknu presjeka za koji se određuju radijalni vlačni naponi;
		udaljenost između ekstremnih i razmatranih vlakana;
		polumjer zakrivljenosti linije koja prolazi kroz težište dijagrama normalnih vlačnih napona, zatvorenih između ekstremnih i razmatranih vlakana;
		izračunata vlačna čvrstoća drveta preko vlakana, uzeta prema tački 7 Tablice 3.

4.14. Proračun stabilnosti ravnog oblika deformacije savijenih elemenata pravokutnog presjeka treba izvesti prema formuli

		maksimalni moment savijanja u razmatranom presjeku
		maksimalni bruto modul u području koje se razmatra

Koeficijent za elemente savijanja pravokutnog poprečnog presjeka, koji su zglobno povezani protiv pomaka iz ravnine savijanja i fiksirani protiv rotacije oko uzdužne ose u referentnim presjecima, treba odrediti po formuli

		udaljenost između potpornih dijelova elementa, a pri fiksiranju komprimirane ivice elementa na međutočkama od pomaka od ravnine savijanja - udaljenost između ovih točaka;
		širina poprečnog presjeka;
		maksimalna visina poprečnog presjeka na gradilištu;
		koeficijent u zavisnosti od oblika krive momenata savijanja u presjeku, određen prema tabelama 2, 3, prilogu 4 ovih standarda.

Pri proračunu momenata savijanja sa visinom koja se linearno mijenja po dužini i konstantnom širinom poprečnog presjeka, koji nemaju pričvršćivanje od ravnine duž ivice rastegnute od trenutka, ili sa koeficijentom prema formuli (23) treba pomnoženo dodatnim koeficijentom Vrijednosti su date u Tabeli 2, Dodatak 4. Na =1.

Prilikom armiranja iz ravni savijanja u međutočkama rastegnutog ruba elementa u presjeku, koeficijent određen formulom (23) treba pomnožiti sa koeficijentom:

:= (24)

		središnji ugao u radijanima koji definira presjek elementa kružnog oblika (za pravolinijske elemente);
		broj srednje ojačanih (sa istim korakom) tačaka rastegnutog ruba na presjeku (za vrijednost treba uzeti jednaku 1).

4.15. Provjeru stabilnosti ravnog oblika deformacije savijenih elemenata I-grede ili kutijastog poprečnog presjeka treba izvršiti u slučajevima kada

širina sabijenog pojasa poprečnog presjeka.

Izračun treba izvršiti prema formuli

		koeficijent uzdužnog savijanja od ravni savijanja komprimirane tetive elementa, određen prema tački 4.3;
		projektirana tlačna čvrstoća;
		bruto modul poprečnog presjeka; u slučaju zidova od šperploče, smanjeni modul otpora u ravni savijanja elementa.

Elementi izloženi aksijalnoj sili sa savijanjem

4.16. Proračun ekscentrično zategnutih i zatezno savijenih elemenata treba izvršiti prema formuli

(27)

4.17. Proračun za čvrstoću ekscentrično sabijenih i stisnuto-savijenih elemenata treba izvršiti prema formuli

(28)

Napomene: 1. Za zglobne elemente sa simetričnim dijagramima

momenti savijanja sinusoidni, parabolični, poligonalni

i blizu njih obrisi, kao i za elemente konzole treba

odrediti po formuli

			koeficijent varira od 1 do 0, uzimajući u obzir dodatni moment od uzdužne sile zbog otklona elementa, određen formulom
		moment savijanja u projektiranom presjeku bez uzimanja u obzir dodatnog momenta uzdužne sile;
		koeficijent određen formulom (8) p.4.3.

2. U slučajevima kada dijagrami momenta savijanja u zglobnim elementima imaju trokutasti ili pravougaoni oblik, koeficijent prema formuli (30) treba pomnožiti sa faktorom korekcije:

(31)

3. Kod asimetričnog opterećenja zglobnih elemenata, veličinu momenta savijanja treba odrediti po formuli

(32)

		momenti savijanja u proračunskom presjeku elementa iz simetrične i koso-simetrične komponente opterećenja;
		koeficijenti utvrđeni formulom (30) pri vrijednostima vitkosti koje odgovaraju simetričnim i kosim oblicima izvijanja.

4. Za elemente preseka promenljive visine, površinu u formuli (30) treba uzeti za maksimalnu visinu preseka, a koeficijent treba pomnožiti sa koeficijentom uzetim iz Tabele 1, Dodatak 4.

5. Kada je omjer napona od savijanja do naprezanja od kompresije manji od 0,1, potrebno je provjeriti stabilnost tlačno savijenih elemenata prema formuli (6) bez uzimanja u obzir momenta savijanja.

4.18. Proračun stabilnosti ravnog oblika deformacije stisnuto savijenih elemenata treba izvesti prema formuli

(33)

		bruto površina sa maksimalnim dimenzijama presjeka elementa na gradilištu;
		za elemente bez fiksiranja rastegnute zone od ravni deformacije i za elemente koji imaju takva pričvršćenja;
		koeficijent izvijanja određen formulom (8) za fleksibilnost presjeka elementa procijenjene dužine od ravni deformacije;
		koeficijent određen formulom (23).

Ako u elementu postoje pričvršćivanja u području ravnine deformacije sa strane ivice rastegnute od trenutka, koeficijent treba pomnožiti s koeficijentom određenim formulom (24), a koeficijent - s koeficijentom po formuli

(34)

Prilikom proračuna elemenata presjeka promjenjive visine koji nemaju pričvršćivanje iz ravnine duž ivice rastegnute od trenutka ili na , koeficijente i određene formulama (8) i (23) treba dodatno pomnožiti sa koeficijenti i dati u tabelama 1 i 2 priloga .4. At

4.19. Kod kompozitnih komprimovano savijenih elemenata treba provjeriti stabilnost najopterećenije grane, ako njena procijenjena dužina prelazi sedam debljina grana, prema formuli

(35)

Stabilnost tlačno savijenog kompozitnog elementa iz ravnine savijanja treba provjeriti pomoću formule (6) bez uzimanja u obzir momenta savijanja.

4.20. Broj veznih rezova, ravnomjerno raspoređenih u svakom šavu komprimirano-savijenog kompozitnog elementa u presjeku sa nedvosmislenim dijagramom poprečnih sila kada se sila pritiska primjenjuje na cijeli presjek, mora zadovoljiti uvjet

gde je koeficijent preuzet iz tabele 1, Dodatak 4.

		bruto statički moment pomjerenog dijela poprečnog presjeka u odnosu na neutralnu osu; sa zglobnim krajevima, kao i sa zglobnim pričvršćivanjem na međutačkama elementa - 1; sa jednim šarkama i drugim uklještenim krajem - 0,8; sa jednim uklještenim i drugim slobodno opterećenim krajem - 2,2; sa oba stegnuta kraja - 0,65. U slučaju uzdužnog opterećenja ravnomjerno raspoređenog po dužini elementa, koeficijent treba uzeti jednak: sa oba zglobna kraja - 0,73; sa jednim stegnutim, a drugim slobodnim krajem - 1.2. Procijenjenu dužinu elemenata koji se ukrštaju međusobno povezanih na raskrsnici treba uzeti jednakom: prilikom provjere stabilnosti u ravnini konstrukcija - udaljenost od središta čvora do točke presjeka elemenata; kada se provjerava stabilnost iz ravni konstrukcije: a) u slučaju preseka dva komprimovana elementa - celom dužinom elementa;	Naziv konstruktivnih elemenata	Ultimate Flexibility
1. Sabijeni tetivi, potporni podupirači i potporni stupovi, stupovi
2. Ostali sabijeni elementi rešetkastih i drugih prolaznih konstrukcija
3. Elementi komprimirane veze
4. Ispruženi rešetkasti pojasevi u vertikalnoj ravni
5. Ostali zatezni elementi rešetkastih i drugih prolaznih konstrukcija
Za nadzemne električne vodove

Vrijednost treba uzeti najmanje 0,5;

c) u slučaju preseka komprimovanog elementa sa rastegnutim elementom jednake veličine - najveća dužina komprimovanog elementa, merena od centra čvora do tačke preseka elemenata.

Ako elementi koji se sijeku imaju kompozitni presjek, tada odgovarajuće vrijednosti vitkosti određene formulom (11) treba zamijeniti formulom (37).

4.22. Fleksibilnost elemenata i njihovih pojedinačnih grana u drvenim konstrukcijama ne bi trebala prelaziti vrijednosti navedene u tabeli 14.

Značajke proračuna lijepljenih elemenata

šperploča sa drvetom

4.23. Proračun lijepljenih elemenata od šperploče sa drvetom treba izvršiti po metodi smanjenog poprečnog presjeka.

4.24. Čvrstoću rastegnutog omotača od šperploče ploča (slika 3) i panela treba provjeriti prema formuli

moment modula presjeka svedenog na šperploču, koji treba odrediti u skladu sa uputstvima iz tačke 4.25.

4.25. Smanjeni modul poprečnog presjeka lijepljenih ploča od šperploče s drvom treba odrediti formulom

udaljenost od centra gravitacije smanjenog presjeka do vanjskog ruba kože;

Fig.3. Presjek od lijepljene šperploče i drvenih ploča

statički moment pomerenog dela redukovanog preseka u odnosu na neutralnu osu;

dizajn otpornosti drveta na lomljenje duž vlakana ili šperploče duž vlakana vanjskih slojeva;

izračunatu širinu presjeka, koju treba uzeti jednakom ukupnoj širini rebara okvira.

Stub je vertikalni element nosive konstrukcije zgrade koji prenosi opterećenja sa viših konstrukcija na temelj.

Prilikom proračuna čeličnih stupova potrebno je voditi se prema SP 16.13330 "Čelične konstrukcije".

Za čelični stup obično se koriste I-greda, cijev, kvadratni profil, kompozitni presjek kanala, uglovi, limovi.

Za centralno komprimirane stupove optimalno je koristiti cijev ili kvadratni profil - ekonomični su u pogledu metalne mase i lijepog estetskog izgleda, međutim, unutrašnje šupljine se ne mogu farbati, pa ovaj profil mora biti hermetički zatvoren.

Široko je rasprostranjena upotreba I-grede široke police za stupove - kada je stup stisnut u jednoj ravnini, ovaj tip profila je optimalan.

Od velike važnosti je način pričvršćivanja stupa u temelj. Stub može biti šarnir, krut u jednoj ravni i zglobni u drugoj, ili krut u 2 ravni. Izbor pričvršćivanja zavisi od strukture zgrade i važniji je u proračunu, jer. procijenjena dužina stupa ovisi o načinu pričvršćivanja.

Također je potrebno uzeti u obzir način pričvršćivanja greda, zidnih panela, greda ili rešetki na stup, ako se opterećenje prenosi sa strane stupa, tada se mora uzeti u obzir ekscentricitet.

Kada je stup uklješten u temelju i greda je čvrsto pričvršćena za stup, izračunata dužina je 0,5l, ali se u proračunu obično uzima 0,7l. greda se savija pod dejstvom opterećenja i nema potpunog priklještenja.

U praksi se stub ne razmatra zasebno, već se u programu modelira okvir ili trodimenzionalni model zgrade, učitava i izračunava se stupac u sklopu i odabire traženi profil, ali u programima se može teško je uzeti u obzir slabljenje presjeka rupama za vijke, pa će možda biti potrebno provjeriti sekciju ručno.

Da bismo izračunali stup, moramo znati maksimalna tlačna/zatezna naprezanja i momente koji se javljaju u ključnim presjecima, za to gradimo dijagrame naprezanja. U ovom pregledu ćemo razmotriti samo proračun čvrstoće stuba bez crtanja.

Kolona izračunavamo prema sljedećim parametrima:

1. Vlačna / tlačna čvrstoća

2. Stabilnost pod centralnom kompresijom (u 2 ravni)

3. Čvrstoća pod kombiniranim djelovanjem uzdužne sile i momenata savijanja

4. Provjera krajnje fleksibilnosti štapa (u 2 ravni)

1. Vlačna / tlačna čvrstoća

Prema SP 16.13330 str.7.1.1 proračun čvrstoće čeličnih elemenata standardne otpornosti R yn ≤ 440 N/mm2 u slučaju centralnog zatezanja ili kompresije silom N treba izvesti prema formuli

A n je površina poprečnog presjeka mrežnog profila, tj. uzimajući u obzir slabljenje njegovih rupa;

R y je projektna otpornost valjanog čelika (zavisi od razreda čelika, vidi tabelu B.5 iz SP 16.13330);

γ c je koeficijent radnih uslova (vidi tabelu 1 SP 16.13330).

Koristeći ovu formulu, možete izračunati minimalnu potrebnu površinu poprečnog presjeka profila i postaviti profil. Ubuduće, u verifikacionim proračunima, izbor preseka kolone se može vršiti samo metodom izbora preseka, pa se ovde može postaviti početna tačka od koje presek ne može biti manji.

2. Stabilnost pod centralnom kompresijom

Proračun stabilnosti se vrši u skladu sa SP 16.13330 klauzula 7.1.3 prema formuli

A- površina poprečnog presjeka ​​bruto profila, odnosno bez uzimanja u obzir slabljenja njegovih rupa;

R

γ

φ je koeficijent stabilnosti pri centralnoj kompresiji.

Kao što vidite, ova formula je vrlo slična prethodnoj, ali ovdje se pojavljuje koeficijent φ , da bismo ga izračunali, prvo trebamo izračunati uvjetnu fleksibilnost štapa λ (označeno crticom iznad).

gdje R y je projektna otpornost čelika;

E- modul elastičnosti;

λ - fleksibilnost štapa, izračunata po formuli:

gdje l ef je izračunata dužina štapa;

i je polumjer inercije presjeka.

Efektivna dužina l ef stupove (stubove) konstantnog poprečnog presjeka ili pojedinačne presjeke stepenastih stubova u skladu sa SP 16.13330 klauzula 10.3.1 treba odrediti po formuli

gdje l je dužina stupca;

μ - koeficijent efektivne dužine.

Efektivni faktori dužine μ stupove (stubove) konstantnog poprečnog presjeka treba odrediti u zavisnosti od uslova za pričvršćivanje njihovih krajeva i vrste opterećenja. Za neke slučajeve fiksiranja krajeva i vrste opterećenja, vrijednosti μ prikazani su u sljedećoj tabeli:

Radijus rotacije presjeka može se naći u odgovarajućem GOST-u za profil, tj. profil mora biti unaprijed specificiran i proračun se svodi na nabrajanje sekcija.

Jer radijus rotacije u 2 ravni za većinu profila ima različite vrijednosti ​​​​​na 2 ravni (samo cijev i kvadratni profil imaju iste vrijednosti) i pričvršćivanje može biti različito, pa stoga i izračunate dužine mogu biti različite, tada se proračun stabilnosti mora napraviti za 2 aviona.

Dakle, sada imamo sve podatke za izračunavanje uslovne fleksibilnosti.

Ako je krajnja fleksibilnost veća ili jednaka 0,4, tada je koeficijent stabilnosti φ izračunato po formuli:

vrijednost koeficijenta δ treba izračunati pomoću formule:

kvote α i β vidi tabelu

Vrijednosti koeficijenata φ , izračunato po ovoj formuli, ne treba uzeti više od (7,6 / λ 2) pri vrednostima uslovne fleksibilnosti preko 3,8; 4.4 i 5.8 za tipove sekcija a, b i c, respektivno.

Za vrijednosti λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

Vrijednosti koeficijenata φ date su u Dodatku D SP 16.13330.

Sada kada su svi početni podaci poznati, računamo prema formuli predstavljenoj na početku:

Kao što je gore navedeno, potrebno je napraviti 2 proračuna za 2 aviona. Ako proračun ne zadovoljava uvjet, tada biramo novi profil sa većom vrijednošću radijusa rotacije presjeka. Također je moguće promijeniti shemu dizajna, na primjer, promjenom zglobnog priključka na kruti ili fiksiranjem stupa u rasponu vezicama, procijenjena dužina šipke može se smanjiti.

Preporučljivo je ojačati komprimirane elemente s čvrstim zidovima otvorenog U-oblika daskama ili rešetkama. Ako nema traka, tada treba provjeriti stabilnost u obliku savijanja-torzionog izvijanja u skladu s klauzulom 7.1.5 SP 16.13330.

3. Čvrstoća pod kombiniranim djelovanjem uzdužne sile i momenata savijanja

Stub je u pravilu opterećen ne samo aksijalnim tlačnim opterećenjem, već i momentom savijanja, na primjer, od vjetra. Moment se također formira ako se vertikalno opterećenje primjenjuje ne u sredini stupa, već sa strane. U ovom slučaju, potrebno je izvršiti verifikacioni proračun u skladu sa tačkom 9.1.1 SP 16.13330 koristeći formulu

gdje N- uzdužna tlačna sila;

A n je neto površina poprečnog presjeka (uzimajući u obzir slabljenje rupama);

R y je projektna otpornost čelika;

γ c je koeficijent radnih uslova (vidi tabelu 1 SP 16.13330);

n, Sx i Sy- koeficijenti uzeti prema tabeli E.1 SP 16.13330

Mx i Moj- momenti oko osa X-X i Y-Y;

W xn,min i W yn,min - modul presjeka u odnosu na ose X-X i Y-Y (može se naći u GOST-u na profilu ili u priručniku);

B- bimoment, u SNiP II-23-81 * ovaj parametar nije uključen u proračune, ovaj parametar je uveden da se uzme u obzir savijanje;

Wω,min – modul sektorskog presjeka.

Ako ne bi trebalo biti pitanja s prve 3 komponente, onda obračun bimomenta uzrokuje određene poteškoće.

Bimoment karakterizira promjene unesene u linearne zone raspodjele naprezanja deformacije presjeka i zapravo je par momenata usmjerenih u suprotnim smjerovima

Vrijedi napomenuti da mnogi programi ne mogu izračunati bimoment, uključujući SCAD ga ne uzima u obzir.

4. Provjera krajnje fleksibilnosti štapa

Fleksibilnost komprimiranih elemenata λ = lef / i, po pravilu, ne bi trebalo da prelazi granične vrednosti λ u dat u tabeli

Koeficijent α u ovoj formuli je faktor iskorištenja profila, prema proračunu stabilnosti pod centralnom kompresijom.

Kao i proračun stabilnosti, ovaj proračun se mora uraditi za 2 aviona.

Ako profil ne odgovara, potrebno je promijeniti presjek povećanjem radijusa rotacije presjeka ili promjenom sheme dizajna (promijenite pričvršćivanje ili fiksirajte vezicama kako biste smanjili procijenjenu dužinu).

Ako je kritični faktor krajnja fleksibilnost, onda se klasa čelika može uzeti kao najmanja. klasa čelika ne utiče na krajnju fleksibilnost. Optimalna varijanta se može izračunati metodom selekcije.

Objavljeno u Označeno ,

ALI- bruto površina presjeka;

A bn- površina poprečnog presjeka neto vijka;

A d- površina presjeka naramenice;

A f- površina presjeka police (pojas);

A n- neto površina presjeka;

A w- površina presjeka zida;

Awf- površina poprečnog presjeka metala kutnog šava;

Awz- površina poprečnog presjeka za metal granice fuzije;

E- modul elastičnosti;

F- sila;

G- modul smicanja;

Jb- moment inercije preseka grana;

Jm; Jd- momenti inercije presjeka pojasa i nosača rešetke;

Js- moment inercije presjeka rebra, remena;

Jsl- moment inercije presjeka uzdužnog rebra;

J t- moment inercije torzije grede, šine;

J x; Jy- momenti inercije bruto presjeka oko osi, respektivno x-x i y-y;

Jxn; Jyn- isto, neto presjeci;

M- moment, moment savijanja;

Mx; M y- momenti oko ose, respektivno x-x i y-y;

N- uzdužna sila;

N ad- dodatni napor;

Nbm- uzdužna sila od momenta u ogranku stuba;

Q- poprečna sila, sila smicanja;

Qfic- uslovna poprečna sila za spojne elemente;

Qs- uslovna poprečna sila koja se može pripisati sistemu letvica koje se nalaze u istoj ravni;

Rba- projektna vlačna čvrstoća temeljnih vijaka;

Rbh- projektna vlačna čvrstoća vijaka visoke čvrstoće;

Rbp- konstrukcijska otpornost na urušavanje vijčanih spojeva;

Rbs- projektna čvrstoća vijaka na smicanje;

Rbt- projektna vlačna čvrstoća vijaka;

R bun- normativna otpornost čeličnih vijaka, uzeta jednaka vlačnoj čvrstoći σ in prema državnim standardima i specifikacijama za vijke;

Rbv- projektna vlačna čvrstoća U-zavrtnja;

Rcd- konstrukcijska otpornost na dijametralnu kompresiju valjaka (sa slobodnim kontaktom u konstrukcijama sa ograničenom pokretljivošću);

R dh- projektna vlačna čvrstoća žice visoke čvrstoće;

Rlp- proračunata otpornost na lokalni kolaps u cilindričnim šarkama (tapovima) sa čvrstim kontaktom;

Rp- projektna otpornost čelika na gnječenje krajnje površine (ako postoji naleganje);

Rs- projektna otpornost čelika na smicanje;

Rth- projektna vlačna čvrstoća čelika u smjeru debljine valjane;

R u- projektna otpornost čelika na zatezanje, kompresiju, savijanje u smislu privremenog otpora;

R un- zatezna čvrstoća čelika uzeta jednaka minimalnoj vrijednosti σ in prema državnim standardima i specifikacijama za čelik;

Rwf- projektna otpornost ugaonih zavara na rez (uslovno) za metal šava;

Rwu- projektna otpornost sučeonih zavarenih spojeva na pritisak, zatezanje, savijanje u pogledu vlačne čvrstoće;

R wun- normativna otpornost metala šava u smislu privremene otpornosti;

Rws- projektna otpornost na smicanje sučeonih zavarenih spojeva;

Rwy- projektna otpornost sučeonih zavarenih spojeva na pritisak, zatezanje i savijanje u pogledu granice popuštanja;

Rwz- projektna otpornost kutnih zavara na rez (uslovno) za metal granice spajanja;

Ry- projektna otpornost čelika na napetost, kompresiju, savijanje pri granici tečenja;

Ryn- granica popuštanja čelika, uzeta jednaka vrijednosti granice popuštanja σ t prema državnim standardima i specifikacijama za čelik;

S- statički moment pomjerenog dijela bruto presjeka u odnosu na neutralnu osu;

Š x; W y- momenti otpora bruto presjeka u odnosu na ose x-x i y-y;

Wxn; Wyn- momenti otpora presjeka mreže u odnosu na ose x-x i y-y;

b- širina;

bef- procijenjena širina;

bf- širina police (pojasa);

b h- širina izbočenog dijela rebra, prevjesa;

c; c x; c y- koeficijenti za izračunavanje čvrstoće, uzimajući u obzir razvoj plastičnih deformacija tokom savijanja oko osi, odnosno x-x, y-y;

e- ekscentricitet sile;

h- visina;

hef- procijenjena visina zida;

hw- visina zida;

i- radijus inercije presjeka;

ja sam za- najmanji radijus inercije presjeka;

i x; i y su polumjeri inercije presjeka u odnosu na ose x-x i y-y;

kf- ugaoni zavar kraka;

l- dužina, raspon;

lc- dužina stalka, stuba, odstojnika;

ld- dužina naramenice;

lef- procijenjena, uslovna dužina;

lm- dužina ploče ili stuba rešetkastog pojasa;

ls- dužina remena;

lw- dužina šava;

l x; l y- procijenjene dužine elementa u ravninama okomitim na ose, respektivno x-x i y-y;

m- relativni ekscentricitet ( m = eA / Toalet);

mef- smanjen relativni ekscentricitet ( mef = mη);

r- radijus;

t- debljina;

tf- debljina police (pojasa);

tw- debljina zida;

βf i βz- koeficijenti za izračunavanje ugaonog vara, odnosno za metal šava i za metal granice spajanja;

γb- koeficijent uslova rada priključka;

γ c- koeficijent uslova rada;

γn- koeficijent pouzdanosti za predviđenu namjenu;

γm- koeficijent pouzdanosti materijala;

u- faktor pouzdanosti u proračunima privremenih otpora;

η - koeficijent uticaja oblika presjeka;

λ - fleksibilnost ( λ = lef / i);

uslovna fleksibilnost();

λ ef- smanjena fleksibilnost šipke kroz presek;

Uslovno smanjena fleksibilnost šipke kroz presjek ( );

Uslovna fleksibilnost zida ( );

Najveća uslovna fleksibilnost zida;

λ x; λ y- projektna vitkost elementa u ravninama okomitim na osi, respektivno x-x i y-y;

v- koeficijent poprečne deformacije čelika (Poisson);

σ loc- lokalna napetost;

σ x; y- normalni naponi paralelni sa osovinama, respektivno x-x i y-y;

τxy- napon smicanja;

φ (X, y) - koeficijent izvijanja;

φb- koeficijent smanjenja projektnih otpora u savijalno-torzionom obliku izvijanja greda;

φ e- koeficijent smanjenja projektnih otpora pri ekscentričnoj kompresiji.

1. Opće odredbe. 2 2. Materijali za konstrukcije i veze. 3 3. Projektne karakteristike materijala i spojeva. 4 4*. Računovodstvo uslova rada i namene objekata. 6 5. Proračun elemenata čeličnih konstrukcija na aksijalne sile i savijanje. 7 Centralni zatezni i centralni kompresioni elementi. 19 6. Procijenjene dužine i krajnja fleksibilnost elemenata čelične konstrukcije. 19 Predviđene dužine elemenata ravnih rešetki i spojeva. 19 Procijenjene dužine elemenata prostornih rešetkastih struktura. 21 Procijenjene dužine elemenata konstruktivnih konstrukcija. 23 Procijenjene dužine stubova (stubova) 23 Krajnja fleksibilnost komprimiranih elemenata. 25 Vrhunska fleksibilnost zateznih elemenata. 25 7. Provjera stabilnosti zidova i pojasnih listova savijajućih i komprimiranih elemenata. 26 Grede mreže. 26 Zidovi od centralno ekscentrično sabijenih i stisnuto-savijenih elemenata. 32 Pojasne trake (police) od centralno-, ekscentrično-sabijenih, komprimovano-savijenih i savijenih elemenata. 34 8. Proračun limenih konstrukcija. 35 Proračun snage. 35 Proračun za održivost. 37 Osnovni zahtjevi za proračun metalnih membranskih struktura. 39 9. Proračun elemenata čeličnih konstrukcija na izdržljivost. 39 10. Proračun čvrstoće elemenata čeličnih konstrukcija, uzimajući u obzir krti lom. 40 11. Proračun spojeva čeličnih konstrukcija. 40 Zavareni spojevi. 40 Vijčani spojevi. 42 Priključci na vijcima visoke čvrstoće. 43 Priključci sa glodanim krajevima. 44 Veze remena u kompozitnim gredama. 44 12. Opšti zahtjevi za projektovanje čeličnih konstrukcija. 45 Osnove. 45 Zavareni spojevi. 46 Vijčani spojevi i spojevi na vijcima visoke čvrstoće. 46 13. Dodatni zahtjevi za projektovanje industrijskih zgrada i objekata. 48 Relativni progibi i devijacije konstrukcija. 48 Udaljenosti između dilatacijskih spojeva. 48 Nosači i konstrukcijske ploče. 48 Kolone.. 49 Veze. 49 Grede. 49 Kranske grede. 50 Strukture listova. 51 Montažni pričvršćivači. 52 14. Dodatni zahtjevi za projektovanje stambenih i javnih zgrada i objekata. 52 Okvirne zgrade. 52 Viseći poklopci. 52 15*. Dodatni zahtjevi za projektovanje nosača nadzemnih dalekovoda, konstrukcija otvorenih rasklopnih uređaja i vodova kontaktnih mreža transporta. 53 16. Dodatni zahtjevi za projektovanje konstrukcija antenskih konstrukcija (ac) za komunikaciju do 500 m visine. . 55 17. Dodatni zahtjevi za projektovanje riječnih hidrauličnih objekata. 58 18. Dodatni zahtjevi za projektovanje greda sa fleksibilnom mrežom. 59 19. Dodatni zahtjevi za projektovanje greda sa perforiranom mrežom. 60 20*. Dodatni zahtjevi za projektovanje konstrukcija zgrada i objekata tokom rekonstrukcije. 61 Dodatak 1. Materijali za čelične konstrukcije i njihove konstrukcijske otpornosti. 64 Prilog 2. Materijali za spojeve čeličnih konstrukcija i njihovi projektni otpori. 68 Dodatak 3. Fizičke karakteristike materijala. 71 Dodatak 4*. Uslužni faktori za rastegnuti pojedinačni ugao pričvršćen pomoću jedne prirubnice. 72 Prilog 5. Koeficijenti za proračun čvrstoće elemenata čelične konstrukcije, uzimajući u obzir razvoj plastičnih deformacija. 72 Prilog 6. Koeficijenti za proračun stabilnosti centralno, ekscentrično sabijenih i pritisnuto savijenih elemenata. 73 Dodatak 7*. Odds φb za proračun stabilnosti greda. 82 Dodatak 8. Tabele za proračun elemenata za izdržljivost i uzimanje u obzir krtog loma. 85 Dodatak 8, a. Određivanje svojstava metala. 88 Dodatak 9*. Osnovne slovne oznake količina. 89

Zapadno-sibirski metalurški kombinat savladao je proizvodnju oblikovanog čelika (jednaki uglovi, kanali, I-grede) sa debljinom prirubnice do 10 mm uključujući i prema TU 14-11-302-94 „Oblikovani čelik C345 od ugljični čelik modificiran niobijem", koji je razvila tvornica JSC "Uralski institut za metale" i odobrio TsNIISK po imenu A.I. Kucherenko.

Glavtekhnormirovaniye obavještava da se oblikovani čelik od čelika S345 kategorije 1 i 3 prema TU 14-11-302-94 može koristiti u skladu sa SNiP II-23-81 "Čelične konstrukcije" (tabela 50) u istim konstrukcijama za koje je valjan proizvodi od čelika S345 kategorije 1 i 3 u skladu sa GOST 27772-88.

Šef Glavtechnormirovaniya V.V. Tishchenko

Uvod

Metalurška industrija je ovladala proizvodnjom valjanih proizvoda za građevinske čelične konstrukcije i ekonomski legiranog čelika C315. Stvrdnjavanje se, u pravilu, postiže mikrolegiranjem niskougljičnog mirnog čelika sa bilo kojim od elemenata: titanom, niobijem, vanadijem ili nitridom. Legiranje se može kombinirati s kontroliranim valjanjem ili toplinskom obradom.

Ostvareni obim proizvodnje limova i profilisanih profila od novog čelika C315 omogućavaju da se u potpunosti zadovolje potrebe građevinarstva u valjanim proizvodima sa karakteristikama čvrstoće i otpornosti na hladnoću bliskim standardima za niskolegirani čelik prema GOST 27772-88.

1. Normativna dokumentacija za iznajmljivanje

Trenutno je razvijena serija specifikacija za valjane proizvode od čelika C315.

TU 14-102-132-92 "Valjani profilirani čelik S315". Nosilac originala i proizvođač valjanih proizvoda je Željezara Nižnji Tagil, asortiman su kanalne šipke prema GOST 8240, ugaoni profili sa jednakim policama, ugaoni profili sa nejednakim policama, obične I-grede i sa paralelnim ivice prirubnica.

TU 14-1-5140-92 „Valjani proizvodi za izgradnju čeličnih konstrukcija. Opšti tehnički uslovi". Vlasnik originala je TSNIICHM, proizvođač valjanih proizvoda je Željezara i čeličana Nizhny Tagil, asortiman je I-grede prema GOST 26020, TU 14-2-427-80.

TU 14-104-133-92 "Valjani proizvodi visoke čvrstoće za izgradnju čeličnih konstrukcija". Nositelj originala i proizvođač valjanih proizvoda je Metalurška tvornica Orsk-Khalilovsky, asortiman je lim debljine od 6 do 50 mm.

TU 14-1-5143-92 "Proizvodi od valjanog lima i kotura povećane čvrstoće i otpornosti na hladnoću". Držač originala je TSNIICHM, proizvođač valjanih proizvoda je Željezara i čeličana Novo-Lipetsk, asortiman je valjani lim prema GOST 19903 debljine do 14 mm uključujući.

TU 14-105-554-92 "Proizvodi od lima povećane čvrstoće i otpornosti na hladnoću". Nositelj originala i proizvođač valjanih proizvoda je Metalurški kombinat Čerepovec, asortiman je lim prema GOST 19903 debljine do 12 mm uključujući.

2. Opće odredbe

2.1. Preporučljivo je koristiti valjane proizvode od čelika C315 umjesto valjanih proizvoda od niskougljičnog čelika S255, S285 prema GOST 27772-88 za grupe konstrukcija prema SNiP II-23-8I, čija se upotreba u klimatskim područjima izgradnje s projektnom temperaturom od minus 40 ° C nije dozvoljeno. U ovom slučaju potrebno je koristiti povećanu čvrstoću valjanog čelika C315.

3. Materijali za konstrukcije

3.1. Valjani čelik S315 se isporučuje u četiri kategorije u zavisnosti od zahteva za ispitivanje savijanja na udar (kategorije se uzimaju iste sa valjanim čelikom S345 prema GOST 27772-88).

3.2. Valjani čelik C315 može se koristiti u konstrukcijama, vodeći se podacima u tabeli. jedan.

Tabela 1

* Sa debljinom valjane ne većom od 10 mm.

4. Konstrukcijske karakteristike valjanih proizvoda i spojeva

4.1. Regulatorni i projektni otpori valjanog čelika C315 uzeti su u skladu sa tabelom. 2.

tabela 2

Debljina valjaka, mm	Normativni otpor valjanih proizvoda, MPa (kgf / mm 2)	Projektna otpornost valjanih proizvoda, MPa (kgf / mm 2)
	oblikovano	list, širokopojasni univerzalni	oblikovano
Ryn	R un	Ryn	R un	Ry	R u	Ry	R u
2-10	315 (32)	440 (45)	315 (32)	440 (45)	305 (3100)	430 (4400)	305 (3100)	430 (4400)
10-20	295 (30)	420 (43)	295 (30)	420 (43)	290 (2950)	410 (4200)	290 (2950)	410 (4200)
20-40	275 (28)	410 (42)	275 (28)	410 (42)	270 (2750)	400 (4100)	270 (2750)	400 (4100)
40-60	255 (26)	400 (41)	-	-	250 (2550)	390 (4000)	-	-

4.2. Projektna otpornost zavarenih spojeva od valjanog čelika C315 za različite vrste spojeva i naprezanih spojeva treba odrediti prema SNiP II-23-81 * (tačka 3.4, tabela 3).

4.3. Projektna otpornost na kolaps elemenata spojenih vijcima treba odrediti prema SNiP II-23-81* (tačka 3.5, tabela 5*).

5. Proračun priključaka

5.1. Proračun zavarenih i vijčanih spojeva od valjanog čelika S315 vrši se u skladu sa zahtjevima SNiP II-23-81.

6. Izrada konstrukcija

6.1. U proizvodnji građevinskih konstrukcija od čelika C315 treba koristiti istu tehnologiju kao i za čelik C255 i C285 prema GOST 27772-88.

6.2. Materijale za zavarivanje valjanog čelika C315 treba uzimati u skladu sa zahtjevima SNiP II-23-81 * (Tabela 55 *) za valjani čelik C255, C285 i C345 - prema GOST 27772-88, uzimajući u obzir izračunatu otpornost valjani čelik C315 za različite debljine.

O upotrebi u konstrukciji pločastih valjanih proizvoda visoke čvrstoće prema TU 14-104-133-92

Ministarstvo građevinarstva Rusije poslalo je dopis broj 13-227 od 11. novembra 1992. godine ministarstvima i resorima Ruske Federacije, državnoj izgradnji republika u sastavu Ruske Federacije, projektantskim i istraživačkim institutima sledećeg sadržaja.

Metalurški kombinat Orsk-Khalilovsky savladao je proizvodnju debelih valjanih proizvoda debljine 6-50 mm prema specifikacijama TU 14-104-133-92 "Valjani proizvodi visoke čvrstoće za izgradnju čeličnih konstrukcija", razvijen od strane postrojenja, ITMT TsNIIchermet i TsNIISK im. Kucherenko.

Zbog mikrolegiranja niskougljičnog mirnog čelika titanom ili vanadijem (ili oboje) uz moguću primjenu termičke obrade i kontroliranih uvjeta valjanja, pogon je dobio novu visokoefikasnu vrstu valjanog metala od čelika S315 i S345E, čija svojstva nisu inferiorni od valjanih proizvoda od niskolegiranih čelika prema GOST 27772-88. Način mikrolegiranja, vrstu termičke obrade i uslove valjanja bira proizvođač. Valjani proizvodi se isporučuju u četiri kategorije ovisno o zahtjevima za ispitivanje savijanja na udar koji su usvojeni u GOST 27772-88 i SNiP II-23-81 *, kao iu njemačkom standardu DIN 17100 (za uzorke sa oštrim zarezom). Kategoriju i vrstu ispitivanja na udarno savijanje potrošač navodi u narudžbi za valjane metalne proizvode.

Ministarstvo građevina Rusije obavještava da se valjani čelik S345E prema TU 14-104-133-92 može koristiti zajedno sa i umjesto valjanog čelika S345 prema GOST 27772-88 u konstrukcijama dizajniranim prema SNiP II-23-81 * "Čelične konstrukcije", bez preračunavanja presjeka elemenata i njihovih spojeva. Obim, standardnu ​​i konstrukcijsku otpornost valjanog čelika S315 prema TU 14-104-133-92, kao i materijale koji se koriste za zavarivanje, konstrukcijsku otpornost zavarenih spojeva i urušavanje elemenata spojenih vijcima, treba uzeti prema preporuke TsNIISK im. Kucherenko, objavljeno u nastavku.

Željezara i čeličana Nizhny Tagil savladala je proizvodnju oblikovanog čelika - kanala prema GOST 8240, uglova prema GOST 8509 i GOST 8510, I-grede prema GOST 8239, GOST 19425, TU 14-2-427-80, široke -police I-grede prema GOST 26020 prema specifikacijama TU 14-1 -5140-82 "Valjani oblikovani povećane čvrstoće za izgradnju čeličnih konstrukcija", koje je razvila biljka, TsNIIchermet im. Bardin i TsNIISK ih. Kucherenko.

Zbog racionalnog odabira hemijskog sastava niskougljičnog čelika, mikrolegiranja i zasićenja nitrida i karbonitrida uz rafiniranje zrna tokom valjanja, pogon je dobio visokoefikasnu vrstu valjanih proizvoda od čelika C315, C345 i C375, svojstva od kojih nisu inferiorni u odnosu na valjane proizvode od niskolegiranih čelika prema GOST 27772.

Valjani proizvodi se isporučuju u četiri kategorije u zavisnosti od zahteva za ispitivanje na udar usvojenih u GOST 27772-88 i SNiP II-23-81*, kao i u nemačkom standardu DIN 17100 (na uzorcima sa oštrim zarezom). Kategoriju i vrstu ispitivanja na udarno savijanje potrošač navodi u narudžbi za valjane metalne proizvode.

Gosstroy Rusije obavještava da se valjani proizvodi od čelika S345 i S375 prema TU 14-1-5140-92 mogu koristiti zajedno sa i umjesto valjanog čelika od čelika S345 i S375 prema GOST 27772-88 u konstrukcijama dizajniranim prema SNiP II -23-81 * "Čelične konstrukcije", bez preračunavanja presjeka elemenata i njihovih spojeva. Obim, normativne i projektne otpornosti valjanog čelika S315 prema TU 14-1-3140-92, kao i materijale koji se koriste za zavarivanje, projektne otpore zavarenih spojeva, drobljenje elemenata spojenih vijcima, treba uzeti prema "Preporuke" TsNIISK im. Kučerenka, koji su objavljeni u Biltenu građevinske opreme br. 1, 1993. godine.

Zamjenik predsjedavajućeg V.A. Aleksejev

Koristi Poddubny V.P.

OPĆE ODREDBE

1.1. Ove standarde treba poštovati pri projektovanju čeličnih građevinskih konstrukcija zgrada i objekata različite namene.

Standardi se ne odnose na projektovanje čeličnih konstrukcija mostova, transportnih tunela i cevi ispod nasipa.

Prilikom projektovanja čeličnih konstrukcija koje se nalaze u posebnim uslovima rada (npr. konstrukcije visokih peći, magistralni i procesni cjevovodi, rezervoari posebne namjene, konstrukcije zgrada izloženih seizmičkim, intenzivnim temperaturnim utjecajima ili agresivnim sredinama, konstrukcije priobalnih hidrauličnih konstrukcija), konstrukcije jedinstvenih zgrada i konstrukcija, kao i posebne vrste konstrukcija (na primjer, prednapregnute, prostorne, viseće), treba poštovati dodatne zahtjeve koji odražavaju karakteristike rada ovih konstrukcija, predviđene relevantnim regulatornim dokumentima odobrenim ili dogovoreno od strane Gosstroja SSSR-a.

1.2. Prilikom projektiranja čeličnih konstrukcija treba se pridržavati normi SNiP-a za zaštitu građevinskih konstrukcija od korozije i standarda zaštite od požara za projektiranje zgrada i konstrukcija. Nije dopušteno povećanje debljine valjanih proizvoda i zidova cijevi kako bi se konstrukcije zaštitile od korozije i povećala otpornost konstrukcija na vatru.

Sve konstrukcije moraju biti dostupne za posmatranje, čišćenje, farbanje i ne smiju zadržavati vlagu i ometati ventilaciju. Zatvoreni profili moraju biti zaptiveni.

1.3*. Prilikom projektiranja čeličnih konstrukcija trebali biste:

odabrati optimalne sheme konstrukcija i presjeka elemenata u tehničkom i ekonomskom smislu;

primijeniti ekonomične valjane profile i učinkovite čelike;

primjenjuju se za zgrade i objekte, po pravilu, jedinstveni standard ili standardni dizajn;

primjenjuju progresivne konstrukcije (prostorni sistemi standardnih elemenata; konstrukcije koje kombinuju nosive i ogradne funkcije; prednapregnute, kablovske, tankoslojne i kombinovane konstrukcije od različitih čelika);

obezbijediti produktivnost proizvodnje i ugradnje konstrukcija;

primjenjuju dizajne koji osiguravaju najmanju mukotrpnost njihove proizvodnje, transporta i ugradnje;

obezbjeđuju, u pravilu, linijsku proizvodnju konstrukcija i njihovu transportnu ili ugradnju u velike blokove;

osigurati korištenje fabričkih spojeva progresivnih tipova (automatsko i poluautomatsko zavarivanje, prirubnički priključci, sa glodanim krajevima, na vijcima, uključujući i one visoke čvrstoće, itd.);

osigurati, u pravilu, montažne spojeve na vijke, uključujući i one visoke čvrstoće; zavareni priključci polja su dozvoljeni uz odgovarajuće obrazloženje;

u skladu sa zahtjevima državnih standarda za konstrukcije odgovarajućeg tipa.

1.4. Prilikom projektovanja zgrada i objekata potrebno je usvojiti konstruktivne šeme koje osiguravaju čvrstoću, stabilnost i prostornu nepromjenjivost zgrada i konstrukcija u cjelini, kao i njihovih pojedinačnih elemenata tokom transporta, montaže i eksploatacije.

1.5*. Čelici i priključni materijali, ograničenja u upotrebi čelika S345T i S375T, kao i dodatni zahtjevi za isporučeni čelik, predviđeni državnim standardima i CMEA standardima ili tehničkim uslovima, treba navesti u radnoj (KM) i detaljnoj (KMD) ) crteže čeličnih konstrukcija iu dokumentaciji za naručivanje materijala.

Ovisno o karakteristikama konstrukcija i njihovih komponenti, prilikom naručivanja čelika potrebno je navesti klasu kontinuiteta u skladu sa GOST 27772-88.

1.6*. Čelične konstrukcije i njihov proračun moraju ispunjavati zahtjeve GOST 27751-88 „Pouzdanost građevinskih konstrukcija i temelja. Osnovne odredbe za proračun” i ST SEV 3972-83 “Pouzdanost građevinskih konstrukcija i temelja. Čelične konstrukcije. Osnovne odredbe za obračun.

1.7. Projektne šeme i osnovni preduslovi za proračun treba da odražavaju stvarne uslove rada čeličnih konstrukcija.

Čelične konstrukcije po pravilu treba računati kao jedinstvene prostorne sisteme.

Prilikom podjele jedinstvenih prostornih sistema u zasebne ravne strukture treba voditi računa o interakciji elemenata međusobno i sa bazom.

Izbor projektnih šema, kao i metoda za proračun čeličnih konstrukcija, mora se izvršiti uzimajući u obzir efektivnu upotrebu računara.

1.8. Projektiranje čeličnih konstrukcija se u pravilu treba izvoditi uzimajući u obzir neelastične deformacije čelika.

Za statički neodređene konstrukcije, za koje nije razvijena metoda proračuna, uzimajući u obzir neelastične deformacije čelika, proračunske sile (momenti savijanja i torzije, uzdužne i poprečne sile) treba odrediti pod pretpostavkom elastičnih deformacija čelika prema na nedeformisanu šemu.

Uz odgovarajuću studiju izvodljivosti, proračun se može izvesti prema deformiranoj shemi, uzimajući u obzir učinak pomaka konstrukcija pod opterećenjem.

1.9. Elementi čeličnih konstrukcija moraju imati minimalne presjeke koji ispunjavaju zahtjeve ovih standarda, uzimajući u obzir asortiman za valjane proizvode i cijevi. U kompozitnim presjecima utvrđenim proračunom, podnapon ne bi trebao biti veći od 5%.