Proračun sunčevog zračenja zimi. Proračuni energetskih karakteristika zgrada Toplotna zaštita zgrada
TERMIČKA ZAŠTITA OBJEKATA
TERMIČKE PERFORMANSE OBJEKATA
Datum uvođenja 2003-10-01
PREDGOVOR
1 RAZVIJENO od strane Istraživačkog instituta za građevinsku fiziku Ruske akademije arhitektonskih i građevinskih nauka, TsNIIEPZhilishcha, Udruženja inženjera za grejanje, ventilaciju, klimatizaciju, snabdevanje toplotom i termofizike u zgradama, Moskovska državna ekspertiza i grupa stručnjaka
UVODIO Odeljenje za tehničku standardizaciju, standardizaciju i sertifikaciju u građevinarstvu i stambeno-komunalnim uslugama Gosstroja Rusije
2 UVOJEN I STUPIO NA SNAGU 1. oktobra 2003. godine Rezolucijom Državnog građevinskog komiteta Rusije od 26. juna 2003. godine N 113
3 UMJESTO SNiP II-3-79*
UVOD
Ovim građevinskim propisima i propisima utvrđuju se zahtjevi za toplinsku zaštitu zgrada u cilju uštede energije uz osiguranje sanitarno-higijenskih i optimalnih parametara mikroklime prostorija i trajnosti ogradnih konstrukcija zgrada i objekata.
Zahtjevi za povećanje toplinske zaštite zgrada i objekata, glavnih potrošača energije, važan su objekt državne regulative u većini zemalja svijeta. Ovi zahtjevi se razmatraju i sa stanovišta zaštite životne sredine, racionalnog korišćenja neobnovljivih prirodnih resursa i smanjenja uticaja efekta staklene bašte i smanjenja emisije ugljen-dioksida i drugih štetnih materija u atmosferu.
Ovi standardi se bave dijelom općeg cilja očuvanja energije u zgradama. Istovremeno sa stvaranjem efikasne toplotne zaštite, u skladu sa drugim regulatornim dokumentima, preduzimaju se mere za povećanje efikasnosti inženjerske opreme zgrada, smanjenje gubitaka energije tokom njene proizvodnje i transporta, kao i smanjenje potrošnje toplotne i električne energije automatskim upravljanjem i regulacijom opreme i inženjerskih sistema uopšte.
Standardi za termičku zaštitu zgrada usklađeni su sa sličnim stranim standardima u razvijenim zemljama. Ovi standardi, kao i standardi za inženjersku opremu, sadrže minimalne zahtjeve, a izgradnja mnogih objekata može se odvijati na ekonomskoj osnovi sa znatno višim pokazateljima toplinske zaštite predviđenim klasifikacijom zgrada prema energetskoj efikasnosti.
Ovi standardi predviđaju uvođenje novih pokazatelja energetske efikasnosti zgrada - specifične potrošnje toplotne energije za grijanje tokom perioda grijanja, uzimajući u obzir razmjenu zraka, unos topline i orijentaciju zgrada, utvrđuju njihovu klasifikaciju i pravila vrednovanja prema indikatori energetske efikasnosti kako tokom projektovanja i izgradnje, tako iu budućnosti tokom eksploatacije. Standardi obezbeđuju isti nivo potražnje za toplotnom energijom, koji se postiže ispunjavanjem druge faze povećanja toplotne zaštite prema SNiP II-3 sa amandmanima br. 3 i 4, ali daju veće mogućnosti u izboru tehničkih rešenja i metoda usklađivanja. sa standardizovanim parametrima.
Zahtjevi ovih normi i pravila testirani su u većini regija Ruske Federacije u obliku teritorijalnih građevinskih propisa (TCN) za energetsku efikasnost stambenih i javnih zgrada.
Preporučene metode za proračun toplotnih svojstava ogradnih konstrukcija u skladu sa standardima usvojenim u ovom dokumentu, referentnim materijalima i preporukama za projektovanje date su u skupu pravila „Projektovanje toplotne zaštite zgrada“.
U izradi ovog dokumenta učestvovali su sljedeći ljudi: Yu.A. Matrosov i I.N. Butovsky (NIISF RAASN); Yu.A.Tabunščikov (NP "ABOK"); V.S. Belyaev (JSC TsNIIEPzhilishcha); V.I.Livčak (Mosgosekspertiza); V.A. Glukharev (Gosstroj Rusije); L.S. Vasiljeva (FSU CNS).
1 PODRUČJE UPOTREBE
Ove norme i pravila odnose se na toplotnu zaštitu stambenih, javnih, industrijskih, poljoprivrednih i skladišnih zgrada i objekata (u daljem tekstu zgrade), u kojima je potrebno održavati određenu temperaturu i vlažnost unutrašnjeg vazduha.
Standardi se ne odnose na termičku zaštitu:
stambene i javne zgrade koje se griju periodično (manje od 5 dana u sedmici) ili sezonski (kontinuirano manje od tri mjeseca godišnje);
privremene zgrade u funkciji ne duže od dvije sezone grijanja;
staklenici, rashladni objekti i hladnjača.
Nivo toplotne zaštite ovih objekata utvrđuje se odgovarajućim standardima, a u njihovom nedostatku - odlukom vlasnika (kupca) uz poštovanje sanitarno-higijenskih standarda.
Ovi standardi za izgradnju i rekonstrukciju postojećih objekata od arhitektonskog i istorijskog značaja primenjuju se u svakom konkretnom slučaju, uzimajući u obzir njihovu istorijsku vrednost, na osnovu odluka nadležnih organa i koordinacije sa državnim kontrolnim tijelima u oblasti zaštite istorijskog i kulturnog značaja. spomenici.
2 REGULATORNE REFERENCE
Ova pravila i propisi koriste reference na regulatorne dokumente, čija je lista data u Dodatku A.
3 POJMOVI I DEFINICIJE
Ovaj dokument koristi termine i definicije date u Dodatku B.
4 OPŠTE ODREDBE, KLASIFIKACIJA
4.1 Izgradnja zgrada mora se izvoditi u skladu sa zahtjevima za toplinsku zaštitu zgrada kako bi se osigurala mikroklima uspostavljena za život i rad ljudi u zgradi, potrebna pouzdanost i trajnost konstrukcija, klimatski uslovi za rad tehničke opreme sa minimalnu potrošnju toplotne energije za grijanje i ventilaciju zgrada tokom perioda grijanja (u daljem tekstu - za grijanje).
Trajnost ogradnih konstrukcija treba osigurati korištenjem materijala odgovarajuće otpornosti (otpornost na mraz, otpornost na vlagu, biostabilnost, otpornost na koroziju, visoke temperature, ciklične temperaturne fluktuacije i druge destruktivne utjecaje okoline), obezbjeđujući, po potrebi, posebnu zaštitu za konstrukcijski elementi izrađeni od nedovoljno otpornih materijala.
4.2 Standardi postavljaju zahtjeve za:
smanjena otpornost na prijenos topline omotača zgrade;
ograničavanje temperature i sprečavanje kondenzacije vlage na unutrašnjoj površini ogradne konstrukcije, sa izuzetkom prozora sa vertikalnim ostakljenjem;
specifični pokazatelj potrošnje toplinske energije za grijanje zgrade;
otpornost na toplinu ogradnih konstrukcija u toploj sezoni i građevinskih prostorija u hladnoj sezoni;
vazdušna propusnost omotača zgrada i prostorija;
zaštita od zalijevanja ogradnih konstrukcija;
apsorpcija topline podnih površina;
razvrstavanje, utvrđivanje i unapređenje energetske efikasnosti projektovanih i postojećih zgrada;
kontrola standardizovanih indikatora, uključujući i energetski pasoš zgrade.
4.3
Režim vlažnosti građevinskih prostorija u hladnoj sezoni, u zavisnosti od relativne vlažnosti i temperature unutrašnjeg vazduha, treba postaviti prema tabeli 1.
Tabela 1 - Uslovi vlažnosti u prostorijama zgrade
4.4 Radne uslove ogradnih konstrukcija A ili B, u zavisnosti od uslova vlažnosti prostorija i vlažnih zona građevinskog područja, za izbor termotehničkih pokazatelja materijala spoljne ograde treba utvrditi prema tabeli 2. Zone vlažnosti vazduha teritoriju Rusije treba uzeti prema Dodatku B.
Tabela 2 - Radni uslovi ogradnih konstrukcija
4.5 Energetsku efikasnost stambenih i javnih zgrada treba utvrditi u skladu sa klasifikacijom prema tabeli 3. Dodjela klasa D, E u fazi projektovanja nije dozvoljena. Klase A i B uspostavljaju se za novoizgrađene i rekonstruisane objekte u fazi izrade projekta i naknadno se dorađuju na osnovu rezultata rada. Za postizanje klasa A, B, upravnim organima konstitutivnih entiteta Ruske Federacije preporučuje se poduzimanje mjera za ekonomski stimulisanje učesnika u projektovanju i izgradnji. Klasa C se uspostavlja u toku eksploatacije novopodignutih i rekonstruisanih objekata u skladu sa Odjeljkom 11. Klase D, E se uspostavljaju za vrijeme eksploatacije zgrada podignutih prije 2000. godine kako bi se razvio prioritet i mjere za rekonstrukciju ovih zgrada od strane administrativnog tijela konstitutivnih entiteta Ruske Federacije. Klase za zgrade u upotrebi treba utvrditi na osnovu mjerenja potrošnje energije za period grijanja u skladu sa
Tabela 3 - Klase energetske efikasnosti zgrada
| Oznaka klase | Naziv klase energetske efikasnosti | Odstupanje izračunate (stvarne) vrijednosti specifične potrošnje toplotne energije za grijanje zgrade od standardne vrijednosti, % | Preporučene aktivnosti organa uprave konstitutivnih entiteta Ruske Federacije |
| Za nove i renovirane objekte | |||
| A | Vrlo visoka | Manje od minus 51 | Ekonomski podsticaji |
| IN | Visoko | Od minus 10 do minus 50 | Isto |
| WITH | Normalno | Od plus 5 do minus 9 | - |
| Za postojeće objekte | |||
| D | Kratko | Od plus 6 do plus 75 | Poželjna rekonstrukcija objekta |
| E | Veoma nisko | Više od 76 | Neophodno je izvršiti izolaciju objekta u bliskoj budućnosti |
5 TERMIČKA ZAŠTITA OBJEKATA
5.1 Standardi utvrđuju tri pokazatelja toplotne zaštite zgrade:
a) smanjen otpor prenosa toplote pojedinih elemenata omotača zgrade;
b) sanitarno-higijenski, uključujući temperaturnu razliku između temperatura unutrašnjeg vazduha i na površini ogradnih konstrukcija i temperature na unutrašnjoj površini iznad temperature rosišta;
c) specifična potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade, koja omogućava variranje vrijednosti toplotno-zaštitnih svojstava različitih tipova omotača zgrade, uzimajući u obzir prostorno-planska rješenja zgrade i izbor sistemi održavanja mikroklime kako bi se postigla standardizovana vrijednost ovog indikatora.
Uslovi za toplotnu zaštitu zgrade biće ispunjeni ako su u stambenim i javnim zgradama ispunjeni zahtevi indikatora „a” i „b” ili „b” i „c”. U industrijskim zgradama potrebno je poštovati zahtjeve indikatora “a” i “b”.
5.2 Kako bi se pratila usklađenost sa pokazateljima standardiziranim ovim standardima u različitim fazama nastanka i rada zgrade, energetski pasoš zgrade treba popuniti u skladu sa uputstvima iz Odjeljka 12. U tom slučaju je dozvoljeno prekoračiti standardiziranu specifičnu potrošnju energije za grijanje, u skladu sa zahtjevima iz 5.3.
Otpor na prijenos topline elemenata omotača zgrade
5.3 Smanjeni otpor prijenosa topline, m °C/W, ogradnih konstrukcija, kao i prozora i lanterna (sa vertikalnim ostakljenjem ili sa uglom nagiba većim od 45°) treba uzeti najmanje od standardiziranih vrijednosti, m °C /W, određeno prema tabeli 4 u zavisnosti od stepena-dana građevinskog područja, °C dan.
Tabela 4 - Standardizirane vrijednosti otpora prijenosa topline ogradnih konstrukcija
| Standardizirane vrijednosti otpora prijenosa topline, m °C/W, ogradnih konstrukcija | ||||||
| Zgrade i prostori, koeficijenti i. | Stepen-dani grejne sezone , °S dan |
Stan | Pokrivači i plafoni preko prilaza | Potkrovlje, preko negrijanih puzavih prostora i podruma | Prozori i balkonska vrata, izlozi i vitraža | Lanterne sa vertikalnim ostakljenjem |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
| 1 Stambene, medicinske i dječje ustanove, škole, internati, hoteli i hosteli | 2000 | 2,1 | 3,2 | 2,8 | 0,3 | 0,3 |
| 4000 | 2,8 | 4,2 | 3,7 | 0,45 | 0,35 | |
| 6000 | 3,5 | 5,2 | 4,6 | 0,6 | 0,4 | |
| 8000 | 4,2 | 6,2 | 5,5 | 0,7 | 0,45 | |
| 10000 | 4,9 | 7,2 | 6,4 | 0,75 | 0,5 | |
| 12000 | 5,6 | 8,2 | 7,3 | 0,8 | 0,55 | |
| - | 0,00035 | 0,0005 | 0,00045 | - | 0,000025 | |
| - | 1,4 | 2,2 | 1,9 | - | 0,25 | |
| 2 Javne, osim gore navedenih, administrativne i kućne, industrijske i druge zgrade i prostorije sa vlažnim ili vlažnim uslovima | 2000 | 1,8 | 2,4 | 2,0 | 0,3 | 0,3 |
| 4000 | 2,4 | 3,2 | 2,7 | 0,4 | 0,35 | |
| 6000 | 3,0 | 4,0 | 3,4 | 0,5 | 0,4 | |
| 8000 | 3,6 | 4,8 | 4,1 | 0,6 | 0,45 | |
| 10000 | 4,2 | 5,6 | 4,8 | 0,7 | 0,5 | |
| 12000 | 4,8 | 6,4 | 5,5 | 0,8 | 0,55 | |
| - | 0,0003 | 0,0004 | 0,00035 | 0,00005 | 0,000025 | |
| - | 1,2 | 1,6 | 1,3 | 0,2 | 0,25 | |
| 3 Proizvodnja sa suvim i normalnim režimima | 2000 | 1,4 | 2,0 | 1,4 | 0,25 | 0,2 |
| 4000 | 1,8 | 2,5 | 1,8 | 0,3 | 0,25 | |
| 6000 | 2,2 | 3,0 | 2,2 | 0,35 | 0,3 | |
| 8000 | 2,6 | 3,5 | 2,6 | 0,4 | 0,35 | |
| 10000 | 3,0 | 4,0 | 3,0 | 0,45 | 0,4 | |
| 12000 | 3,4 | 4,5 | 3,4 | 0,5 | 0,45 | |
| - | 0,0002 | 0,00025 | 0,0002 | 0,000025 | 0,000025 | |
| - | 1,0 | 1,5 | 1,0 | 0,2 | 0,15 | |
| Bilješke 1 Vrijednosti za vrijednosti koje se razlikuju od tabličnih treba odrediti pomoću formule
gdje je stepen-dan perioda grijanja, °C dan, za određenu lokaciju; Koeficijenti čije vrijednosti treba uzeti prema podacima tabele za odgovarajuće grupe objekata, osim kolone 6 za grupu zgrada na poziciji 1, gdje je za interval do 6000 °C dan: , ; za interval 6000-8000 °C dan: , ; za interval od 8000 °C dan i više: , . 2 Normalizirani smanjeni otpor prijenosa topline slijepog dijela balkonskih vrata mora biti najmanje 1,5 puta veći od normaliziranog otpora prijenosa topline prozirnog dijela ovih konstrukcija. 3 Normalizirane vrijednosti otpora prijenosa topline potkrovlja i podruma koji temperaturom () odvajaju prostorije zgrade od negrijanih prostora () treba umanjiti množenjem vrijednosti navedenih u koloni 5 koeficijentom utvrđenim prema napomena uz tabelu 6. U ovom slučaju izračunatu temperaturu zraka u toplom potkrovlju, toplinu podruma i ostakljene lođe i balkona treba odrediti na osnovu proračuna toplotnog bilansa. 4 Dozvoljeno je, u pojedinim slučajevima vezanim za specifična projektna rješenja za popunjavanje prozorskih i drugih otvora, koristiti izvedbe prozora, balkonskih vrata i lanterna sa smanjenim otporom prijenosa topline 5% manjim od utvrđenog u tabeli. 5 Za grupu zgrada na poziciji 1, normirane vrijednosti otpora prijenosa topline etaža iznad stepeništa i toplog potkrovlja, kao i iznad prolaza, ako su podovi pod tehničkog sprata, treba uzeti kao za grupu objekata na poziciji 2. |
||||||
, (1)Stepen-dan perioda grijanja, °C dan, određuje se formulom
, (2)
gdje je procijenjena srednja temperatura unutrašnjeg vazduha zgrade, °C, prihvaćena za proračun ogradnih konstrukcija grupe zgrada prema tački 1 tabele 4 prema minimalnim vrednostima optimalne temperature odgovarajuće zgrade prema GOST 30494 (u rasponu od 20-22 °C), za grupu zgrada prema tački .2 tabele 4 - prema klasifikaciji prostorija i minimalnim vrijednostima optimalne temperature prema GOST 30494 (u rasponu od 16-21 °C), zgrade prema tački 3 tabele 4 - prema standardima projektovanja odgovarajućih objekata;
Prosječna temperatura vanjskog zraka, °C, i trajanje, dani, perioda grijanja, usvojena prema SNiP 23-01 za period sa prosječnom dnevnom temperaturom vanjskog zraka ne većom od 10 °C - pri projektovanju medicinske i preventivne zaštite, dječijim ustanovama i domovima za stara lica, au ostalim slučajevima ne više od 8 °C.
5.4 Za industrijske zgrade sa viškom osjetne topline većim od 23 W/m i zgrade namijenjene sezonskoj upotrebi (jesen ili proljeće), kao i zgrade s projektovanom unutrašnjom temperaturom zraka od 12 °C i nižom, smanjeni otpor prijenosa topline kućišta strukture (osim prozirnih), m °C/W, treba uzeti ne manje od vrijednosti određenih formulom
, (3)
gdje je koeficijent koji uzima u obzir ovisnost položaja vanjske površine ogradnih konstrukcija u odnosu na vanjski zrak i dat je u tabeli 6;
Standardizovana temperaturna razlika između temperature unutrašnjeg vazduha i temperature unutrašnje površine ogradne konstrukcije, °C, uzeta prema tabeli 5;
Koeficijent prolaza topline unutrašnje površine ogradnih konstrukcija, W/(m °C), uzet prema tabeli 7;
Projektna temperatura spoljašnjeg vazduha u hladnom periodu godine, °C, za sve objekte, osim industrijskih objekata namenjenih za sezonski rad, uzeta je jednaka prosečnoj temperaturi najhladnijeg petodnevnog perioda sa verovatnoćom od 0,92 prema SNiP 23-01.
U industrijskim zgradama namenjenim za sezonski rad, minimalnu temperaturu najhladnijeg meseca, definisanu kao prosečnu mesečnu temperaturu januara prema tabeli 3* SNiP 23-01, treba uzeti kao projektovanu temperaturu spoljašnjeg vazduha tokom hladnog perioda. godine, °C
Smanjeno za prosječnu dnevnu amplitudu temperature zraka najhladnijeg mjeseca (Tabela 1* SNiP 23-01).
Standardnu vrijednost otpora prijenosa topline podova iznad ventiliranog podzemlja treba uzeti prema SNiP 2.11.02.
5.5 Za određivanje normaliziranog otpora prijenosu topline unutarnjih ogradnih konstrukcija kada je razlika u projektnim temperaturama zraka između prostorija 6 °C i više, u formuli (3) treba umjesto toga uzeti izračunatu temperaturu zraka hladnije prostorije.
Za topla potkrovlja i tehničke podove, kao i u negrijanim stepeništima stambenih zgrada koje koriste sistem grijanja stanova, izračunatu temperaturu zraka u ovim prostorijama treba uzeti na osnovu proračuna toplotnog bilansa, ali ne manje od 2 °C za tehničke podove i 5 °C za negrijana stepeništa.
5.6 Smanjeni otpor prijenosa topline, m·°C/W, za vanjske zidove treba izračunati za fasadu zgrade ili za jedan međukat, uzimajući u obzir nagibe otvora bez uzimanja u obzir njihove ispune.
Smanjeni otpor prijenosa topline ogradnih konstrukcija u kontaktu sa tlom treba odrediti prema SNiP 41-01.
Zadati otpor prijenosa topline prozirnih konstrukcija (prozori, balkonska vrata, lanterne) prihvaćen je na osnovu certifikacijskih ispitivanja; u nedostatku rezultata certifikacijskog ispitivanja treba uzeti vrijednosti prema skupu pravila.
5.7 Smanjeni otpor prenosa toplote, m·°C/W, ulaznih vrata i vrata (bez vestibula) stanova na prvim spratovima i kapija, kao i vrata stanova sa negrijanim stepeništem, ne sme biti manji od proizvoda ( proizvod za ulazna vrata u jednostambene zgrade), pri čemu je - smanjena otpornost na prenos toplote zidova, određena formulom (3); za vrata stanova iznad prvog sprata zgrada sa grijanim stepenicama - najmanje 0,55 m °C/W.
Ograničavanje temperature i kondenzacije vlage na unutrašnjoj površini omotača zgrade
5.8 Izračunata temperaturna razlika, °C, između temperature unutrašnjeg vazduha i temperature unutrašnje površine ogradne konstrukcije ne bi trebalo da pređe standardizovane vrednosti, °C, utvrđene u tabeli 5, a određuje se formulom
, (4)
gdje je isto kao u formuli (3);
Isto kao u formuli (2);
Isto kao u formuli (3).
Smanjeni otpor prenosa toplote ogradnih konstrukcija, m·°C/W;
Koeficijent prolaza topline unutrašnje površine ogradnih konstrukcija, W/(m °C), uzet prema tabeli 7.
Tabela 5 - Standardizovana temperaturna razlika između unutrašnje temperature vazduha i temperature unutrašnje površine ogradne konstrukcije
| Zgrade i prostorije | Standardizovana temperaturna razlika, °C, za | |||
| vanjski zidovi | obloge i podovi potkrovlja | plafoni iznad prilaza, podruma i puzavih prostora | krovni prozori | |
| 1. Stambena, medicinska i preventivna zaštita i dječje ustanove, škole, internati | 4,0 | 3,0 | 2,0 | |
| 2. Javne, osim onih navedenih u tački 1, administrativne i kućne, osim prostorija sa vlažnim ili vlažnim uslovima. | 4,5 | 4,0 | 2,5 | |
| 3. Proizvodnja sa suvim i normalnim režimima | , ali ne više od 7 |
, ali ne više od 6 | 2,5 | |
| 4. Industrijske i druge prostorije sa vlažnim ili vlažnim uslovima | 2,5 | - | ||
| 5. Industrijske zgrade sa značajnim viškom osjetljive topline (više od 23 W/m) i procijenjenom relativnom vlažnošću zraka u zatvorenom prostoru većom od 50% | 12 | 12 | 2,5 | |
| Oznake: - iste kao u formuli (2); Temperatura tačke rosišta, °C, pri projektovanoj temperaturi i relativnoj vlažnosti unutrašnjeg vazduha, uzetim u skladu sa 5.9 i 5.10, SanPiN 2.1.2.1002, GOST 12.1.005 i SanPiN 2.2.4.548, SNiP 41-01 i standardima za projektovanje za relevantne zgrade. Napomena - Za zgrade za skladištenje krompira i povrća, normalizovanu temperaturnu razliku za spoljne zidove, obloge i podove potkrovlja treba uzeti u skladu sa SNiP 2.11.02. |
||||
Tabela 6 - Koeficijent koji uzima u obzir zavisnost položaja ogradne konstrukcije u odnosu na vanjski zrak
| Zidanje | Koeficijent |
| 1. Vanjski zidovi i obloge (uključujući one koje se ventiliraju vanjskim zrakom), krovni prozori, podovi potkrovlja (sa krovom od komadnog materijala) i preko prilaza; plafoni nad hladnim (bez ogradnih zidova) podzemlja u sjevernoj građevinsko-klimatskoj zoni | 1 |
| 2. Plafoni nad hladnim podrumima koji komuniciraju sa vanjskim zrakom; potkrovni podovi (s krovom od valjanih materijala); plafoni iznad hladnih (sa ograđenim zidovima) podzemnih i hladnih podova u sjevernoj građevinsko-klimatskoj zoni | 0,9 |
| 3. Plafoni nad negrijanim podrumima sa svjetlosnim otvorima u zidovima | 0,75 |
| 4. Plafoni nad negrijanim podrumima bez svjetlosnih otvora u zidovima, koji se nalaze iznad nivoa zemlje | 0,6 |
| 5. Plafoni iznad negrijanog tehničkog podzemlja koji se nalazi ispod nivoa zemlje | 0,4 |
| Napomena - Za potkrovlje toplih tavana i podrumske etaže iznad podruma sa višom ali nižom temperaturom zraka u njima, koeficijent treba odrediti po formuli |
|
Tabela 7 - Koeficijent prolaza topline unutrašnje površine ogradne konstrukcije
| Unutrašnja površina ograde | Koeficijent prolaza toplote, W/(m °C) |
| 1. Zidovi, podovi, glatki plafoni, plafoni sa izbočenim rebrima sa odnosom visine rebara i razmaka između ivica susednih rebara | 8,7 |
| 2. Stropovi sa izbočenim rebrima u omjeru | 7,6 |
| 3. Windows | 8,0 |
| 4. Rooflights | 9,9 |
| Napomena - Koeficijent prijenosa topline unutrašnje površine ogradnih konstrukcija objekata za stoku i perad treba uzeti u skladu sa SNiP 2.10.03. | |
5.9 Temperatura unutrašnje površine ogradne konstrukcije (s izuzetkom vertikalnih prozirnih konstrukcija) u području toplotno vodljivih inkluzija (dijafragme, kroz malterne spojeve, spojevi panela, rebra, tiple i fleksibilne veze u višeslojnim panelima, kruti spojevi lakog zida i sl.), u uglovima i kosinama prozora, kao i krovnim prozorima, ne bi trebalo da bude niža od temperature rosišta unutrašnjeg vazduha na projektovanoj temperaturi spoljašnjeg vazduha tokom hladnog perioda godine.
Napomena - Treba uzeti relativnu vlažnost unutrašnjeg vazduha za određivanje temperature tačke rose na mestima toplotnih inkluzija ogradnih konstrukcija, u uglovima i kosinama prozora, kao i krovnih prozora:
za prostore stambenih zgrada, bolnica, ambulanti, ambulanti, porodilišta, domova za stara i invalidna lica, opće dječije škole, vrtića, jaslica, vrtića (postrojenja) i sirotišta - 55%, za prostorije za kuhinje - 60%, kupatila - 65%, za tople podrume i podzemne prostore sa komunikacijama - 75%;
za topla potkrovlja stambenih zgrada - 55%;
za prostorije javnih zgrada (osim navedenih) - 50%.
5.10 Temperatura unutrašnje površine konstruktivnih elemenata zastakljivanja prozora zgrada (osim industrijskih) ne smije biti niža od plus 3 °C, a neprozirnih prozorskih elemenata - ne niža od temperature rosišta na projektnoj temperaturi vanjskog zraka u hladnoj sezoni, za industrijske zgrade - ne niže od 0°C.
5.11 U stambenim zgradama koeficijent zastakljivanja fasade ne bi trebao biti veći od 18% (za javne zgrade - ne više od 25%), ako je smanjeni otpor prijenosa topline prozora (osim prozora potkrovlja) manji od: 0,51 m °C/ W na stepenu danu od 3500 i niže; 0,56 m·°C/W u stepenu danima iznad 3500 do 5200; 0,65 m °C/W za stepen dane iznad 5200 do 7000 i 0,81 m °C/W za stepen dana iznad 7000. Prilikom određivanja koeficijenta zastakljenja fasade, ukupna površina ogradnih konstrukcija treba da obuhvati sve uzdužne i krajnje zidovi. Površina svjetlosnih otvora za krovne prozore ne smije biti veća od 15% površine poda osvijetljenih prostorija, a za krovne prozore - 10%.
Specifična potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade
5.12 Specifična (po 1 m grijane podne površine stanova ili korisne površine prostora [ili po 1 m grijane zapremine]) potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade, kJ/(m °C dan) ili [kJ /(m °C dan )], određen prema Dodatku D, mora biti manji ili jednak standardiziranoj vrijednosti, kJ/(m °C dan) ili [kJ/(m °C dan)], a određuje se prema odabir toplotnoizolacionih svojstava omotača zgrade, prostorno-planske odluke, orijentaciju i tip zgrade, efikasnost i način regulacije sistema grijanja koji se koristi do ispunjenja uslova
gdje je standardizirana specifična potrošnja toplinske energije za grijanje zgrade, kJ/(m °C dan) ili [kJ/(m °C dan)], određena za različite tipove stambenih i javnih zgrada:
a) kada se priključe na centralizovane sisteme za snabdevanje toplotom prema tabeli 8 ili 9;
b) kod ugradnje stan po stan i autonomnih (krovnih, ugradnih ili spojnih kotlarnica) sistema za opskrbu toplotom ili stacionarnih sistema električnog grijanja u zgradi - vrijednost uzeta prema tabeli 8 ili 9, pomnožena sa koeficijentom izračunatim sa formula
Izračunati koeficijenti energetske efikasnosti stan-po-stana i autonomnih sistema za opskrbu toplinom odnosno stacionarnog električnog grijanja i centraliziranog grijanja, uzeti prema projektnim podacima u prosjeku za grijni period. Izračun ovih koeficijenata je dat u setu pravila.
Tabela 8 - Standardizirana specifična potrošnja toplinske energije za grijanjejednostambene samostojeće i dvojne stambene zgrade, kJ/(m°C dan)
| Grijana površina kuća, m | Sa spratnošću | |||
| 1 | 2 | 3 | 4 | |
| 60 ili manje | 140 | - | - | |
| 100 | 125 | 135 | - | - |
| 150 | 110 | 120 | 130 | - |
| 250 | 100 | 105 | 110 | 115 |
| 400 | - | 90 | 95 | 100 |
| 600 | - | 80 | 85 | 90 |
| 1000 ili više | - | 70 | 75 | 80 |
| Napomena - Za srednje vrijednosti grijane površine kuće u rasponu od 60-1000 m, vrijednosti treba odrediti linearnom interpolacijom. | ||||
Tabela 9 - Standardizirana specifična potrošnja toplinske energije za grijanje zgrada, kJ/(m°C dan) ili [kJ/(m°S dan)]
| Vrste zgrada | Broj spratova zgrada | |||||
| 1-3 | 4, 5 | 6, 7 | 8, 9 | 10, 11 | 12 i više | |
| 1 Stambeni objekti, hoteli, hosteli | Prema tabeli 8 | 85 za jednostambene i dvojne kuće na 4 sprata - prema tabeli 8. |
80 | 76 | 72 | 70 |
| 2 Javno, osim onih navedenih u tačkama 3, 4 i 5 tabele | - | |||||
| 3 Klinike i medicinske ustanove, pansioni | ; ; prema povećanju spratnosti | - | ||||
| 4 Predškolske ustanove | - | - | - | - | - | |
| 5 Servis | ; ; prema povećanju spratnosti | - | - | - | ||
| 6 Administrativne svrhe (kancelarije) | ; ; prema povećanju spratnosti | |||||
| Napomena - Za regije sa vrijednošću od °C dan ili više, normalizirane vrijednosti treba smanjiti za 5%. | ||||||
5.13 Prilikom proračuna zgrade prema specifičnom indikatoru potrošnje toplinske energije, početne vrijednosti toplinsko-zaštitnih svojstava ogradnih konstrukcija treba postaviti na normalizirane vrijednosti otpora prijenosa topline, m ° C/W, pojedinačnih elemenata vanjskih ograda prema tabeli 4. Zatim se provjerava usklađenost specifične potrošnje toplotne energije za grijanje, izračunato prema metodi iz Priloga D, normirana vrijednost . Ako se kao rezultat proračuna pokaže da je specifična potrošnja toplinske energije za grijanje zgrade manja od standardizirane vrijednosti, tada je dopušteno smanjiti otpor prijenosa topline pojedinih elemenata ovojnice zgrade (prozirne prema Napomena 4 uz tabelu 4) u poređenju sa normalizovanom vrednošću prema tabeli 4, ali ne niže od minimalnih vrednosti utvrđenih prema formuli (8) za zidove grupa zgrada naznačenih na pozicijama 1 i 2 tabele 4, i prema formuli (9) za preostale ogradne strukture:
; (8)
. (9)
5.14 Izračunati pokazatelj kompaktnosti stambenih zgrada u pravilu ne bi trebao prelaziti sljedeće standardizirane vrijednosti:
0,25 - za zgrade od 16 spratova i više;
0,29 - za zgrade od 10 do 15 spratova uključujući;
0,32 - za zgrade od 6 do 9 spratova uključujući;
0,36 - za 5-spratnice;
0,43 - za 4-spratnice;
0,54 - za trospratnice;
0,61; 0,54; 0,46 - za dvospratne, trospratnice i četvorospratnice, blokove i kuće u sekciji;
0,9 - za dvo- i jednokatne kuće sa potkrovljem;
1.1 - za jednokatne kuće.
5.15 Izračunati pokazatelj kompaktnosti zgrade treba odrediti po formuli
, (10)
gdje je ukupna površina unutarnjih površina vanjskih ogradnih konstrukcija, uključujući obloge (preklapanje) gornjeg kata i obloge poda donje grijane prostorije, m;
Zagrijani volumen zgrade, jednak zapremini ograničenoj unutrašnjim površinama vanjskih ograda zgrade, m.
6 POVEĆANJE ENERGETSKE EFIKASNOSTI POSTOJEĆIH ZGRADA
6.1 Povećanje energetske efikasnosti postojećih zgrada treba vršiti tokom rekonstrukcije, modernizacije i kapitalnih popravki ovih zgrada. U slučaju djelimične rekonstrukcije zgrade (uključujući i promjenu gabarita zgrade zbog dograđenih i nadgrađenih volumena), dozvoljena je primjena zahtjeva ovih standarda na izmijenjeni dio zgrade.
6.2 Prilikom zamjene prozirnih konstrukcija energetski efikasnijim, potrebno je poduzeti dodatne mjere kako bi se osigurala potrebna propusnost zraka ovih konstrukcija u skladu s Odjeljkom 8.
7 TOPLOTNA OTPORNOST OGRADNIH KONSTRUKCIJA
Tokom tople sezone
7.1 U područjima sa prosječnom mjesečnom julskom temperaturom od 21 °C i više, procijenjena amplituda temperaturnih kolebanja unutrašnje površine ogradnih konstrukcija (spoljni zidovi i plafoni/obloge), °C, stambenih zgrada, bolničkih ustanova (bolnice, klinike, bolnice i ambulante), ambulante, ambulantne poliklinike, porodilišta, dječiji domovi, domovi za stara i invalidna lica, vrtići, jaslice, vrtići (postrojenja) i domovi za djecu, kao i industrijski objekti u kojima je potrebno održavati optimalne parametre temperature i relativne vlažnosti u zoni radnog okruženja tokom toplog perioda godine ili, prema tehnološkim uslovima, za održavanje konstantne temperature ili temperature i relativne vlažnosti vazduha, ne bi trebalo da bude više od normalizovane amplitude kolebanja u temperatura unutrašnje površine ogradne konstrukcije, °C, određena formulom
, (11)
gdje je prosječna mjesečna vanjska temperatura za jul, °C, uzeta prema tabeli 3* SNiP 23-01.
Izračunatu amplitudu temperaturnih fluktuacija unutrašnje površine ogradne konstrukcije treba odrediti prema skupu pravila.
7.2 Za prozore i krovne prozore u područjima i zgradama navedenim u 7.1. Koeficijent toplotne propusnosti uređaja za zaštitu od sunca ne sme biti veći od standardizovane vrednosti utvrđene u Tabeli 10. Koeficijenti toplotne propusnosti uređaja za zaštitu od sunca treba da se određuju u skladu sa skupom pravila.
Tabela 10 - Standardizirane vrijednosti koeficijenta toplinske propusnosti uređaja za zaštitu od sunca
| Zgrada | Koeficijent toplinske propusnosti uređaja za sunčanje |
| 1 Stambene zgrade, bolničke zgrade (bolnice, klinike, bolnice i bolnice), ambulante, ambulante, porodilišta, domovi za djecu, domovi za stara i invalidna lica, vrtići, jaslice, vrtići (biljke) i kuće za djecu | 0,2 |
| 2 Industrijske zgrade u kojima se moraju poštovati optimalni standardi temperature i relativne vlažnosti vazduha u radnom prostoru ili se, prema tehnološkim uslovima, temperatura ili temperatura i relativna vlažnost vazduha moraju održavati konstantnim | 0,4 |
Tokom hladne sezone
7.4 Izračunata amplituda kolebanja rezultujuće temperature prostorije, °C, stambenih, kao i javnih zgrada (bolnice, klinike, vrtići i škole) tokom hladnog perioda godine ne bi trebalo da pređe svoju normalizovanu vrednost tokom dana: u prisustvo centralnog grijanja i peći sa kontinuiranim ložištem - 1,5 °C; sa stacionarnim električno-akumulacijskim grijanjem - 2,5 °C, sa pećnim grijanjem s periodičnim sagorijevanjem - 3 °C.
Ukoliko zgrada ima grejanje sa automatskom regulacijom unutrašnje temperature vazduha, termička stabilnost prostorija u hladnoj sezoni nije standardizovana.
7.5 Izračunatu amplitudu kolebanja rezultujuće sobne temperature tokom hladne sezone, °C, treba odrediti prema skupu pravila.
8 VAZDUHPROPUSNOST ZAGRADNIH KONSTRUKCIJA I PROSTORIJA
8.1 Otpor propusnosti zraka ogradnih konstrukcija, s izuzetkom punjenja svjetlosnih otvora (prozora, balkonskih vrata i fenjera), zgrada i konstrukcija ne smije biti manji od standardiziranog otpora propusnosti zraka, m h Pa/kg, određenog po formuli
gdje je razlika u tlaku zraka na vanjskim i unutrašnjim površinama ogradnih konstrukcija, Pa, određena u skladu sa 8.2;
Standardizovana vazdušna propusnost ogradnih konstrukcija, kg/(m h), usvojena u skladu sa 8.3.
8.2 Razliku pritiska vazduha na spoljašnjim i unutrašnjim površinama ogradnih konstrukcija, Pa, treba odrediti formulom
gdje je visina objekta (od nivoa poda prvog sprata do vrha izduvnog šahta), m;
Specifična težina vanjskog i unutrašnjeg zraka, N/m, određena formulom
, (14)
Temperatura vazduha: unutrašnja (za određivanje) - uzeta prema optimalnim parametrima prema GOST 12.1.005, GOST 30494
i SanPiN 2.1.2.1002; eksterna (odrediti) - uzima se da je jednaka prosječnoj temperaturi najhladnijeg petodnevnog perioda sa sigurnošću od 0,92 prema SNiP 23-01;
Maksimalna prosječna brzina vjetra po smjeru za januar, čija je učestalost 16% ili više, uzeta prema tabeli 1* SNiP 23-01; za objekte visine preko 60 m treba uzeti u obzir koeficijent promjene brzine vjetra sa visinom (prema setu pravila).
8.3 Normaliziranu propusnost zraka, kg/(m h), omotača zgrade treba uzeti prema tabeli 11.
Tabela 11 - Standardizovana vazdušna propusnost ogradnih konstrukcija
| Zidanje | Propustljivost vazduha, kg/(m h), dosta |
| 1 Vanjski zidovi, stropovi i obloge stambenih, javnih, upravnih i kućnih zgrada i prostorija | 0,5 |
| 2 Vanjski zidovi, plafoni i obloge industrijskih zgrada i prostorija | 1,0 |
| 3 Spojevi između panela vanjskih zidova: | |
| a) stambene zgrade | 0,5* |
| b) industrijske zgrade | 1,0* |
| 4 Ulazna vrata u stanove | 1,5 |
| 5 Ulazna vrata u stambene, javne i kućne objekte | 7,0 |
| 6 Prozori i balkonska vrata stambenih, javnih i kućnih zgrada i prostorija u drvenim okvirima; prozori i krovni prozori klimatizovanih industrijskih zgrada | 6,0 |
| 7 Prozori i balkonska vrata stambenih, javnih i kućnih zgrada i prostorija u plastičnoj ili aluminijskoj ramovima | 5,0 |
| 8 Prozori, vrata i kapije industrijskih zgrada | 8,0 |
| 9 Lanterne industrijskih zgrada | 10,0 |
| * U kg/(m h). | |
8.4 Otpor vazdušne propusnosti prozora i balkonskih vrata stambenih i javnih zgrada, kao i prozora i krovnih prozora industrijskih zgrada ne sme biti manji od standardizovanog otpora vazdušne propusnosti, m h/kg, određenog po formuli
, (15)
gdje je isto kao u formuli (12);
Isto kao u formuli (13);
Pa je razlika u tlaku zraka na vanjskim i unutrašnjim površinama svjetlosno prozirnih ogradnih konstrukcija, na kojoj se utvrđuje otpor prodiranju zraka.
8.5 Otpornost na prodiranje zraka višeslojnih ogradnih konstrukcija treba uzeti u skladu sa skupom pravila.
8.6 Prozorski blokovi i balkonska vrata u stambenim i javnim zgradama trebaju biti odabrani prema klasifikaciji propusnosti zraka predvorja prema GOST 26602.2: 3 kata i više - ne niže od klase B; 2 sprata i ispod - u okviru klasa V-D.
8.7 Prosečna vazdušna propusnost stambenih stanova i prostorija javnih zgrada (sa zatvorenim otvorima za dovod i odvod ventilacije) treba da obezbedi tokom perioda ispitivanja brzinu razmene vazduha od , h, pri razlici pritiska od 50 Pa spoljašnjeg i unutrašnjeg vazduha tokom ventilacije:
sa prirodnim nagonom h;
sa mehaničkim nagonom h.
Brzina izmjene zraka zgrada i prostorija pri razlici tlaka od 50 Pa i njihova prosječna propusnost zraka određuju se prema GOST 31167.
9 ZAŠTITA OD PREVLAŽIVANJA OGRADNIH KONSTRUKCIJA
9.1 Otpor propusnosti pare, m h Pa/mg, ogradne konstrukcije (u rasponu od unutrašnje površine do ravni moguće kondenzacije) ne smije biti manji od najvećeg od sljedećih standardiziranih otpora na propusnost pare:
a) normalizovana otpornost na paropropusnost, m h Pa/mg (na osnovu uslova nedopustivosti akumulacije vlage u ogradnoj konstrukciji tokom godišnjeg perioda rada), određena po formuli
b) nazivna otpornost paropropusnosti, m h Pa/mg (na osnovu uslova ograničenja vlage u omotaču zgrade za period sa negativnim srednjim mjesečnim vanjskim temperaturama), određena po formuli
, (17)
gdje je parcijalni pritisak vodene pare unutrašnjeg zraka, Pa, na projektnoj temperaturi i relativnoj vlažnosti ovog zraka, određen formulom
, (18)
gdje je parcijalni pritisak zasićene vodene pare, Pa, na temperaturi, prihvaćen prema skupu pravila;
Relativna vlažnost vazduha u zatvorenom prostoru, %, prihvaćena za različite objekte u skladu sa napomenom do 5.9;
Otpornost na propusnost pare, m·h·Pa/mg, dijela ogradne konstrukcije koji se nalazi između vanjske površine ogradne konstrukcije i ravni moguće kondenzacije, određena prema skupu pravila;
Prosječni parcijalni pritisak vodene pare vanjskog zraka, Pa, za godišnji period, određen prema tabeli 5a* SNiP 23-01;
Trajanje, dani, perioda akumulacije vlage, uzeto jednako periodu sa negativnim srednjim mjesečnim vanjskim temperaturama prema SNiP 23-01;
Parcijalni pritisak vodene pare, Pa, u ravni moguće kondenzacije, određen pri srednjoj temperaturi spoljašnjeg vazduha za period meseci sa negativnim srednjim mesečnim temperaturama prema uputstvu u napomenama uz ovaj stav;
Gustina materijala navlaženog sloja, kg/m, jednaka prema skupu pravila;
Debljina vlažnog sloja ogradne konstrukcije, m, uzima se da je jednaka 2/3 debljine homogenog (jednoslojnog) zida ili debljini toplotnoizolacionog sloja (izolacije) višeslojnog zida. slojna ogradna struktura;
Maksimalno dozvoljeno povećanje izračunatog masenog omjera vlage u materijalu navlaženog sloja, %, tokom perioda akumulacije vlage, uzeto prema tabeli 12;
Tabela 12 - Maksimalno dozvoljene vrijednosti koeficijenta
| Materijal za prilaganje | Maksimalno dozvoljeno povećanje izračunatog masenog omjera vlage u materijalu , % |
| 1 Zidanje od glinene cigle i keramičkih blokova | 1,5 |
| 2 Zidanje od pješčanog kreča | 2,0 |
| 3 Lagani beton sa poroznim agregatima (ekspandirani beton, šećerni glineni beton, perlit beton, šljakasti beton) | 5 |
| 4 Ćelijski beton (porobeton, pjenasti beton, gasni silikat, itd.) | 6 |
| 5 Pjenasto plinsko staklo | 1,5 |
| 6 Vlaknaste ploče i cementni arbolit | 7,5 |
| 7 Ploče i prostirke od mineralne vune | 3 |
| 8 Ekspandirani polistiren i poliuretanska pjena | 25 |
| 9 Fenolno-resol pjena | 50 |
| 10 Termoizolaciona nasipa od ekspandirane gline, šungizita, šljake | 3 |
| 11 Teški beton, cementno-pješčani malter | 2 |
Parcijalni pritisak vodene pare, Pa, u ravni moguće kondenzacije tokom godišnjeg perioda rada, određen formulom
gdje je , , parcijalni pritisak vodene pare, Pa, uzet iz temperature u ravni moguće kondenzacije, postavljene na prosječnu temperaturu vanjskog zraka za zimski, proljetno-jesenji i ljetni period, određen prema uputama u napomene uz ovaj stav;
Trajanje, mjeseci, zimski, proljetno-jesen i ljetni period u godini, određeni prema tabeli 3* SNiP 23-01, uzimajući u obzir sljedeće uslove:
a) zimski period obuhvata mjesece sa prosječnom vanjskom temperaturom ispod minus 5 °C;
b) proljetno-jesenski period obuhvata mjesece sa srednjim vanjskim temperaturama od minus 5 do plus 5 °C;
c) letnji period obuhvata mesece sa prosečnom temperaturom vazduha iznad plus 5 °C;
Koeficijent određen formulom
gdje je srednji parcijalni pritisak vodene pare vanjskog zraka, Pa, za period mjeseci sa negativnim srednjim mjesečnim temperaturama, određen prema skupu pravila.
napomene:
1 Parcijalni pritisak vodene pare , , i za ogradne konstrukcije prostorija sa agresivnim okruženjem treba uzeti u obzir uzimajući u obzir agresivno okruženje.
2 Prilikom određivanja parcijalnog pritiska za ljetni period, temperaturu u ravni moguće kondenzacije u svim slučajevima treba uzeti ne nižu od prosječne temperature vanjskog zraka ljeti, parcijalni pritisak vodene pare unutrašnjeg zraka - ne niži od prosječnog parcijalnog tlaka vodene pare vanjskog zraka za ovaj period.
3 Ravnina moguće kondenzacije u homogenoj (jednoslojnoj) ogradnoj konstrukciji nalazi se na udaljenosti jednakoj 2/3 debljine konstrukcije od njene unutrašnje površine, a u višeslojnoj strukturi poklapa se sa vanjskom površinom konstrukcije. izolacija.
9.2 Otpor paropropusnosti, m h Pa/mg, tavanskog poda ili dijela ventilirane pokrivne konstrukcije koji se nalazi između unutrašnje površine premaza i zračnog raspora, u zgradama sa krovnim kosinama širine do 24 m, ne smije biti manji od standardizovana otpornost na paropropusnost, m h Pa/mg, određena formulom
, (21)
gdje je , isto kao u formulama (16) i (20).
9.3 Nije potrebno provjeravati usklađenost sljedećih omotača zgrade sa ovim standardima paropropusnosti:
a) homogeni (jednoslojni) spoljni zidovi prostorija sa suvim i normalnim uslovima;
b) dvoslojni spoljni zidovi prostorija sa suvim i normalnim uslovima, ako unutrašnji sloj zida ima paropropusnost veću od 1,6 m h Pa/mg.
9.4 Za zaštitu termoizolacionog sloja (izolacije) od vlage u premazima zgrada sa vlažnim ili vlažnim uslovima, ispod termoizolacionog sloja treba obezbediti parnu barijeru, što treba uzeti u obzir pri određivanju otpornosti paropropusnosti premaza u u skladu sa setom pravila.
10 TOPLOTNA PROCJENA PODNIH POVRŠINA
10.1 Podna površina stambenih i javnih zgrada, pomoćnih zgrada i prostorija industrijskih preduzeća i grijanih prostorija industrijskih zgrada (u područjima sa stalnim radnim mjestima) mora imati izračunatu stopu apsorpcije topline, W/(m °C), ne veću od normirane vrijednost utvrđena u tabeli 13 .
Tabela 13 - Standardizirane vrijednosti indikatora
| Zgrade, prostorije i pojedinačne površine | Indikator apsorpcije toplote podne površine, W/(m °C) |
| 1 Stambene zgrade, bolničke zgrade (bolnice, klinike, bolnice i klinike), ambulante, ambulante, porodilišta, domovi za djecu, domovi za stara i invalidna lica, opće dječije škole, vrtići, jaslice, jaslice ili fabrike (fabrike i fabrike), dječije prihvatne centre | 12 |
| 2 Javne zgrade (osim onih navedenih u tački 1); pomoćne zgrade i prostorije industrijskih preduzeća; prostori sa stalnim radnim mjestima u grijanim prostorijama industrijskih zgrada u kojima se obavljaju laki fizički radovi (I kategorija) | 14 |
| 3 Površine sa stalnim radnim mestima u grejanim prostorijama industrijskih zgrada u kojima se obavljaju umereni fizički radovi (II kategorija) | 17 |
| 4 Površine objekata za stoku u odmaralištima za životinje bez posteljine: | |
| a) krave i junice 2-3 mjeseca prije teljenja, bikovi, telad do 6 mjeseci, zamjenska mlada goveda, materice, nerastovi, odbijena prasad | 11 |
| b) steone i sveže krave, mlade svinje, tov svinje | 13 |
| c) tov junadi | 14 |
10.2 Izračunatu vrijednost indeksa apsorpcije topline podne površine treba odrediti prema skupu pravila.
10.3 Stopa apsorpcije topline podne površine nije standardizirana:
a) sa temperaturom površine iznad 23 °C;
b) u grijanim prostorijama industrijskih zgrada u kojima se obavljaju teški fizički radovi (III kategorija);
c) u industrijskim zgradama, pod uslovom da se na mjestu stalnih radnih mjesta polažu drvene ploče ili termoizolacione prostirke;
d) prostorije javnih zgrada, čiji rad nije povezan sa stalnim prisustvom ljudi u njima (salama muzeja i izložbi, u foajeima pozorišta, bioskopa i sl.).
10.4 Termotehnički proračuni podova zgrada za uzgoj stoke, peradi i krzna treba izvršiti uzimajući u obzir zahtjeve SNiP 2.10.03.
11 KONTROLA NORMALIZOVANIH INDIKATORA
11.1 Praćenje standardizovanih indikatora tokom projektovanja i ispitivanja projekata toplotne zaštite za zgrade i indikatora njihove energetske efikasnosti za usklađenost sa ovim standardima treba da se sprovodi u delu projekta „Energetska efikasnost“, uključujući energetski pasoš u skladu sa Odeljkom 12 i Dodatak D.
11.2 Praćenje standardizovanih pokazatelja toplotne zaštite i njenih pojedinačnih elemenata zgrada u upotrebi i procena njihove energetske efikasnosti treba da se sprovede kroz puna ispitivanja, a dobijene rezultate treba upisati u energetski pasoš. Toplotni i energetski pokazatelji zgrade određuju se prema GOST 31166, GOST 31167 i GOST 31168.
11.3 Radne uslove ogradnih konstrukcija, u zavisnosti od uslova vlažnosti prostorija i vlažnih zona građevinskog područja, prilikom praćenja toplotno tehničkih pokazatelja materijala spoljnih ograda, treba utvrditi prema tabeli 2.
Izračunati termofizički parametri materijala ogradnih konstrukcija određuju se prema skupu pravila.
11.4 Prilikom prijema objekata u rad potrebno je izvršiti sljedeće:
selektivna kontrola brzine izmjene zraka u 2-3 sobe (stanova) ili u zgradi pri razlici tlaka od 50 Pa u skladu sa Odjeljkom 8 i GOST 31167 i, u slučaju neusklađenosti sa ovim standardima, poduzeti mjere za smanjenje propusnost zraka ogradnih konstrukcija u cijeloj zgradi;
prema GOST 26629 termovizijska kontrola kvalitete toplinske zaštite zgrade u cilju otkrivanja skrivenih nedostataka i njihovog otklanjanja.
12 ENERGETSKI PASOŠ ZGRADE
12.1 Energetski pasoš stambenih i javnih zgrada ima za cilj da potvrdi usklađenost pokazatelja energetske efikasnosti i toplotnih performansi zgrade sa pokazateljima utvrđenim u ovim standardima.
12.2 Energetski pasoš se popunjava prilikom izrade projekata za nove, rekonstruisane i remontovane stambene i javne zgrade, prilikom prijema objekata u rad, kao i tokom eksploatacije izgrađenih objekata.
Energetski pasoši za stanove namijenjene zasebnoj upotrebi u dvojnim zgradama mogu se dobiti na osnovu opšteg energetskog pasoša zgrade u cjelini za dvojne zgrade sa zajedničkim sistemom grijanja.
12.3 Energetski pasoš zgrade nije namijenjen za plaćanje komunalnih usluga zakupcima i vlasnicima stanova, kao i vlasnicima zgrada.
12.4 Energetski pasoš zgrade treba da bude popunjen:
a) u fazi izrade projekta iu fazi povezivanja sa uslovima određene lokacije - od strane projektantske organizacije;
b) u fazi puštanja građevinskog projekta u funkciju - od strane projektantske organizacije na osnovu analize odstupanja od prvobitnog projekta urađene tokom izgradnje objekta. Ovo uzima u obzir:
podaci o tehničkoj dokumentaciji (izrađeni nacrti, akti za skrivene radove, pasoši, potvrde date prijemnim komisijama, itd.);
izvršene izmjene projekta i odobrena (dogovorena) odstupanja od projekta u periodu izgradnje;
rezultate tekućih i ciljanih kontrola usklađenosti toplotnih karakteristika objekta i inženjerskih sistema od strane tehničkog i arhitektonskog nadzora.
Po potrebi (neusklađeno odstupanje od projekta, nedostatak potrebne tehničke dokumentacije, nedostaci), naručilac i GASN inspekcija imaju pravo zahtijevati ispitivanje ogradnih konstrukcija;
c) u fazi eksploatacije gradilišta - selektivno i nakon godinu dana rada objekta. Uključivanje operativne zgrade na listu za popunjavanje energetskog pasoša, analiza popunjenog pasoša i donošenje odluke o potrebnim mjerama vrši se na način utvrđen odlukama uprava konstitutivnih subjekata Ruske Federacije.
12.5 Energetski pasoš zgrade mora sadržavati:
opšte informacije o projektu;
uslovi projektovanja;
podatke o funkcionalnoj namjeni i vrsti zgrade;
indikatori volumetrijskog planiranja i rasporeda zgrade;
izračunati energetski indikatori zgrade, uključujući: indikatore energetske efikasnosti, termo indikatore;
informacije o poređenju sa standardizovanim indikatorima;
rezultate mjerenja energetske efikasnosti i stepena toplotne zaštite zgrade nakon jednogodišnjeg perioda njenog rada;
klasa energetske efikasnosti zgrade.
12.6 Kontrola usklađenosti zgrada u funkciji sa ovim standardima u skladu sa 11.2 vrši se eksperimentalnim određivanjem glavnih pokazatelja energetske efikasnosti i pokazatelja toplotnih performansi u skladu sa zahtjevima državnih standarda i drugih normi odobrenih na propisan način, za metode ispitivanja građevinski materijali, konstrukcije i objekti općenito.
Istovremeno, za objekte za koje nije sačuvana građevinska dokumentacija za izgradnju, energetski pasoši zgrade se sastavljaju na osnovu materijala biroa tehničkog inventara, kompletnih tehničkih pregleda i mjerenja koje vrše kvalifikovani stručnjaci sa licencom. za obavljanje relevantnog posla.
12.7 Odgovornost za tačnost podataka energetskog pasoša zgrade snosi organizacija koja ga popunjava.
12.8 Obrazac za popunjavanje energetskog pasoša zgrade dat je u Dodatku D.
Metodologija za izračunavanje energetske efikasnosti i termičkih parametara i primjer popunjavanja energetskog pasoša dati su u setu pravila.
DODATAK A
(obavezno)
SPISAK REGULATIVNIH DOKUMENATA,
KOJI SU REFERENCI U TEKSTU
SNiP 2.09.04-87* Administrativne i kućne zgrade
SNiP 2.10.03-84 Zgrade i prostori za uzgoj stoke, peradi i krzna
SNiP 2.11.02-87 Frižideri
SNiP 23-01-99* Građevinska klimatologija
SNiP 05/31/2003 Javne zgrade za administrativne svrhe
SNiP 41-01-2003 Grijanje, ventilacija i klimatizacija
SanPiN 2.1.2.1002-00 Sanitarni i epidemiološki zahtjevi za stambene zgrade i prostorije
SanPiN 2.2.4.548-96 Higijenski zahtjevi za mikroklimu industrijskih prostorija
GOST 12.1.005-88 SSBT. Opšti sanitarni i higijenski zahtjevi za zrak u radnom prostoru
GOST 26602.2-99 Blokovi za prozore i vrata. Metode za određivanje propusnosti zraka i vode
GOST 26629-85 Zgrade i konstrukcije. Metoda termovizijske kontrole kvaliteta toplotne izolacije ogradnih konstrukcija
GOST 30494-96 Stambene i javne zgrade. Parametri unutrašnje mikroklime
GOST 31166-2003 Ogradne konstrukcije za zgrade i konstrukcije. Metoda kalorimetrijskog određivanja koeficijenta prolaza toplote
GOST 31167-2003 Zgrade i konstrukcije. Metode za određivanje vazdušne propusnosti ogradnih konstrukcija u prirodnim uslovima
GOST 31168-2003 Stambene zgrade. Metoda za određivanje specifične potrošnje toplotne energije za grijanje
DODATAK B
(obavezno)
POJMOVI I DEFINICIJE
| 1 Thermalzaštitazgrada Toplotne karakteristike zgrade |
Toplotna izolaciona svojstva ukupnosti spoljašnjih i unutrašnjih ogradnih konstrukcija zgrade, obezbeđujući zadati nivo potrošnje toplotne energije (uložene toplote) zgrade, uzimajući u obzir razmenu vazduha u prostoriji koja ne prelazi dozvoljene granice, kao i njihovu propusnost zraka i zaštita od zalijevanja s optimalnim parametrima mikroklime svojih prostorija |
| 2 Specifična potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade tokom perioda grijanja Specifična potrošnja energije za grijanje zgrade u sezoni grijanja |
Količina toplotne energije tokom perioda grijanja potrebna za nadoknadu toplinskih gubitaka zgrade, uzimajući u obzir razmjenu zraka i dodatno oslobađanje topline pod normalizovanim parametrima toplotnih i vazdušnih uslova prostorija u njoj, vezano za jedinicu stana površina ili korisna površina građevinskog prostora (ili na njihovu zagrijanu zapreminu) i grejnu sezonu stepen-dana |
| 3rd Classenergijeefikasnost Kategorija ocjene energetske efikasnosti |
Označavanje nivoa energetske efikasnosti zgrade, karakteriziranog rasponom vrijednosti specifične potrošnje toplotne energije za grijanje zgrade tokom perioda grijanja |
| 4 Mikroklimaprostorije Unutrašnja klima premium |
Stanje unutrašnjeg okruženja prostorije koje utječe na osobu, a karakterizira ga temperatura zraka i ogradnih konstrukcija, vlažnost i mobilnost zraka (prema GOST 30494) |
| 5 Optimalnoopcijemikroklimaprostorije Optimalni parametri unutrašnje klime prostorija |
Kombinacija vrijednosti mikroklimatskih pokazatelja koji, uz produženo i sistematično izlaganje osobi, osiguravaju toplinsko stanje tijela uz minimalan stres na mehanizme termoregulacije i osjećaj ugode za najmanje 80% ljudi u prostoriji ( prema GOST 30494) |
| 6 Dodatna proizvodnja topline u zgradi Unutrašnji toplotni dobitak zgrade |
Toplota koja ulazi u zgradu od ljudi, uključenih uređaja koji troše energiju, opreme, elektromotora, vještačke rasvjete itd., kao i od prodora sunčevog zračenja |
| 7 Indikatorkompaktnostzgrada Indeks oblika zgrade |
Omjer ukupne površine unutrašnje površine vanjskih ogradnih konstrukcija zgrade i grijane zapremine zatvorene u njima |
| 8 Koeficijent zastakljenja fasade zgrada Odnos stakla i zida |
Omjer površina svjetlosnih otvora prema ukupnoj površini vanjskih ogradnih konstrukcija fasade zgrade, uključujući svjetlosne otvore |
| 9 Grijanovolumenzgrada Zapremina grijanja zgrade |
Zapremina ograničena unutarnjim površinama vanjskih ograđenih prostora zgrade - zidovi, obloge (potkrovlje), stropovi kata prvog kata ili podrumske etaže u grijanom podrumu |
| 10 Hladni (grejni) period godine Hladna (grijna) sezona u godini |
Period u godini koji karakteriše prosečna dnevna temperatura spoljašnjeg vazduha jednaka ili ispod 10 ili 8 °C u zavisnosti od tipa zgrade (prema GOST 30494) |
| 11 Toploperiodgodine Toplo godišnje doba |
Period u godini koji karakteriše srednja dnevna temperatura vazduha iznad 8 ili 10 °C u zavisnosti od tipa zgrade (prema GOST 30494) |
| 12 Trajanje grejne sezone Dužina grejne sezone |
Predviđeni period rada sistema grejanja zgrade, koji predstavlja prosečan statistički broj dana u godini kada je prosečna dnevna temperatura spoljašnjeg vazduha konstantno jednaka ili ispod 8 ili 10°C, u zavisnosti od tipa zgrade |
| 13 Prosjektemperaturuoutdoorzrakgrijanjeperiod Srednja temperatura vanjskog zraka u sezoni grijanja |
Procijenjena temperatura vanjskog zraka u prosjeku tokom perioda grijanja na osnovu prosječne dnevne temperature vanjskog zraka |
DODATAK B
(obavezno)
MAPA ZONE VLAŽNOSTI
DODATAK D
(obavezno)
PRORAČUN SPECIFIČNE POTROŠNJE TOPLOTNE ENERGIJE ZA GRIJANJE STAMBENIH I JAVNIH ZGRADA ZA VRIJEME GRIJANJA
D.1 Procijenjenu specifičnu potrošnju toplotne energije za grijanje zgrada tokom perioda grijanja, kJ/(m °C dan) ili kJ/(m °C dan), treba odrediti po formuli
ili 
, (D.1)
gdje je potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade u periodu grijanja, MJ;
Zbir površina stanova ili korisne površine građevinskog prostora, isključujući tehničke spratove i garaže, m;
Zagrijani volumen zgrade, jednak zapremini ograničenoj unutrašnjim površinama vanjskih ograda zgrada, m;
Isto kao u formuli (1).
D.2 Potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade u periodu grijanja, MJ, treba se odrediti po formuli
gdje je ukupni toplinski gubitak zgrade kroz vanjske ogradne konstrukcije, MJ, određen prema G.3;
Uložena toplota domaćinstva tokom perioda grejanja, MJ, određena prema G.6;
Dobitak toplote kroz prozore i lanterne od sunčevog zračenja tokom perioda grijanja, MJ, utvrđen prema G.7;
Koeficijent smanjenja toplotnog dobitka zbog toplotne inercije ogradnih konstrukcija; preporučena vrijednost;
U jednocevnom sistemu sa termostatima i sa fasadnom automatskom regulacijom na ulazu ili horizontalnim ožičenjem od stana do stana;
U dvocevnom sistemu grejanja sa termostatima i centralnom automatskom regulacijom na ulazu;
Jednocijevni sistem sa termostatima i sa centralnom automatskom regulacijom na ulazu ili u jednocevnom sistemu bez termostata i sa pofasadnim automatskim upravljanjem na ulazu, kao i u dvocevnom sistemu grejanja sa termostatima i bez automatike kontrola na ulazu;
U jednocevnom sistemu grejanja sa termostatima i bez automatske regulacije na ulazu;
U sistemu bez termostata i sa centralnom automatskom kontrolom na ulazu sa korekcijom unutrašnje temperature vazduha;
Koeficijent koji uzima u obzir dodatnu potrošnju topline sustava grijanja povezanu s diskretnošću nazivnog toplotnog toka niza uređaja za grijanje, njihovim dodatnim gubicima topline kroz dijelove ograde iza radijatora, povećanom temperaturom zraka u kutne prostorije, toplotni gubici cjevovoda koji prolaze kroz negrijane prostorije za:
višedelne i druge proširene zgrade = 1,13;
zgrade tipa toranj =1,11;
zgrade sa grijanim podrumima =1,07;
zgrade sa grijanim potkrovljem, kao i sa stambenim generatorima toplote = 1,05.
D.3 Ukupne toplotne gubitke zgrade, MJ, tokom perioda grejanja treba odrediti pomoću formule
, (D.3)
gdje je ukupni koeficijent prolaza topline zgrade, W/(m °C), određen formulom
, (D.4)
Smanjeni koeficijent prolaza toplote kroz spoljašnji omotač zgrade, W/(m
°C), određeno formulom
Površina, m, i smanjeni otpor prijenosa topline, m·°C/W, vanjskih zidova (isključujući otvore);
Isto, popunjavanje svjetlosnih otvora (prozori, vitraža, lampioni);
Isto za vanjska vrata i kapije;
Iste, kombinirane obloge (uključujući i preko erkera);
Isto, potkrovlje;
Isto, podrumske etaže;
Isto važi i za plafone iznad prilaza i ispod erkera.
Prilikom projektovanja podova u prizemlju ili grejanim podrumima, umesto spratova iznad podrumskog poda, u formuli (D.5), zamenjuju se površine i smanjeni otpori prenosa toplote zidova u kontaktu sa tlom, a podovi na tlu se dele. u zone u skladu sa SNiP 41-01 i odgovarajućim i određuju se;
Isto kao u 5.4; za potkrovlje toplih tavana i podrumske etaže tehničkih podova i podruma sa razvodom cjevovoda za sisteme grijanja i tople vode u njima prema formuli (5);
Isto kao u formuli (1), °C dan;
Isto kao u formuli (10), m;
Uslovni koeficijent prolaza toplote zgrade, uzimajući u obzir gubitak toplote usled infiltracije i ventilacije, W/(m °C), određen formulom
gdje je specifični toplinski kapacitet zraka, jednak 1 kJ/(kg °C);
Koeficijent smanjenja zapremine vazduha u zgradi, uzimajući u obzir prisustvo unutrašnjih ogradnih konstrukcija. Ako nema podataka, uzmite =0,85;
I - isto kao u formuli (10), m i m;
Prosječna gustina dovodnog zraka u periodu grijanja, kg/m
Prosečna brzina razmene vazduha zgrade tokom perioda grejanja, h, određena prema G.4;
Isto kao u formuli (2), °C;
Isto kao u formuli (3), °C.
D.4 Prosječna brzina izmjene zraka u zgradi tokom perioda grijanja, h, izračunava se iz ukupne razmjene zraka zbog ventilacije i infiltracije koristeći formulu
gde je količina dovodnog vazduha u zgradu sa neorganizovanim dotokom ili standardizovana vrednost sa mehaničkom ventilacijom, m/h, jednaka:
a) stambene zgrade namijenjene građanima s obzirom na društvene norme (sa procijenjenom zauzetošću stana od 20 m ukupne površine ili manje po osobi) -;
b) ostale stambene zgrade - ali ne manje od;
gdje je procijenjeni broj stanovnika u zgradi;
c) javne i administrativne zgrade prihvataju se uslovno za poslovne i uslužne objekte -, za zdravstvene i obrazovne ustanove -, za sportske, zabavne i predškolske ustanove -;
Za stambene zgrade - površina stambenih prostorija, za javne zgrade - procijenjena površina, određena prema SNiP 31-05 kao zbir površina svih prostorija, s izuzetkom hodnika, vestibula, prolaza, stepeništa, lifta šahtovi, unutrašnje otvorene stepenice i rampe, kao i prostori, namenjeni za postavljanje inženjerske opreme i mreža, m;
Broj radnih sati mehaničke ventilacije tokom sedmice;
Broj sati u sedmici;
Količina vazduha infiltriranog u zgradu kroz ogradne konstrukcije, kg/h: za stambene zgrade - vazduh koji ulazi u stepeništa tokom perioda grejanja, utvrđen u skladu sa G.5; za javne zgrade - zrak koji ulazi kroz propusne prostore u prozirnim konstrukcijama i vratima; mogu se prihvatiti za javne zgrade u neradno vrijeme;
Koeficijent za uzimanje u obzir uticaja nadolazećeg toplotnog toka u prozirnim konstrukcijama jednak je: spojevi zidnih panela - 0,7; prozori i balkonska vrata sa trostrukim odvojenim krilima - 0,7; isti, sa duplim odvojenim vezovima - 0,8; isto, sa uparenim preplatama - 0,9; isto, sa pojedinačnim uvezima - 1,0;
Broj sati evidentiranja infiltracije u toku sedmice, h, jednak je za zgrade sa uravnoteženom dovodnom i izduvnom ventilacijom i () za zgrade u čijim prostorijama se održava pritisak vazduha tokom rada dovodne mehaničke ventilacije;
I - isto kao u formuli (D.6).
D.5 Količina zraka koja infiltrira u stepenište stambene zgrade kroz curenje u ispunama otvora treba odrediti po formuli
Sistemi grijanja i ventilacije moraju osigurati prihvatljivu mikroklimu i uslove zraka u zatvorenom prostoru. Da biste to učinili, potrebno je održavati ravnotežu između toplinskih gubitaka zgrade i toplinskih dobitaka. Uslov toplinske ravnoteže zgrade može se izraziti kao jednakost
$$Q=Q_t+Q_i=Q_0+Q_(tv),$$
gdje je $Q$ ukupan gubitak topline zgrade; $Q_t$ – gubitak toplote prenosom toplote kroz spoljne ograde; $Q_and$ – gubitak toplote infiltracijom zbog hladnog vazduha koji ulazi u prostoriju kroz curenja u spoljašnjim kućištima; $Q_0$ – dovod topline u zgradu preko sistema grijanja; $Q_(tv)$ – interna proizvodnja topline.
Toplotni gubitak zgrade uglavnom zavisi od prvog člana $Q_t$. Stoga, radi lakšeg izračuna, toplotni gubici zgrade mogu se predstaviti na sljedeći način:
$$Q=Q_t·(1+μ),$$
gdje je $μ$ koeficijent infiltracije, koji je omjer gubitka topline infiltracijom i gubitka topline prijenosom topline kroz vanjske ograde.
Izvor unutrašnje emisije toplote $Q_(tv)$ u stambenim zgradama su obično ljudi, aparati za kuvanje (plinski, električni i drugi štednjaci), te rasvjetna tijela. Ova oslobađanja toplote su uglavnom nasumične prirode i ne mogu se ni na koji način kontrolisati tokom vremena.
Osim toga, emisije topline nisu ravnomjerno raspoređene po cijeloj zgradi. U prostorijama sa velikom gustinom naseljenosti, unutrašnja proizvodnja toplote je relativno velika, au prostorijama sa malom gustinom neznatna.
Da bi se osigurali normalni temperaturni uvjeti u stambenim prostorima u svim grijanim prostorijama, hidraulički i temperaturni uvjeti mreže grijanja obično se postavljaju prema najnepovoljnijim uslovima, tj. prema načinu grijanja prostorija s nultim oslobađanjem topline.
Zadati otpor prijenosa topline prozirnih konstrukcija (prozora, vitraža balkonskih vrata, lanterna) prihvata se na osnovu rezultata ispitivanja u akreditiranoj laboratoriji; u nedostatku takvih podataka, procjenjuje se metodologijom iz Dodatka K u.
Smanjeni otpor prenosa toplote ogradnih konstrukcija sa ventilisanim vazdušnim prostorima treba izračunati u skladu sa Dodatkom K u SP 50.13330.2012 Toplotna zaštita zgrada (SNiP 02.23.2003).
Proračun specifičnih karakteristika toplinske zaštite zgrade sastavlja se u obliku tabele, koja treba da sadrži sljedeće podatke:
- Naziv svakog fragmenta koji čini školjku zgrade;
- Površina svakog fragmenta;
- Smanjeni otpor prenosa toplote svakog fragmenta u odnosu na proračun (prema Dodatku E u SP 50.13330.2012 Toplotna zaštita zgrada (SNiP 02.23.2003));
- Koeficijent koji uzima u obzir razliku između unutrašnje ili vanjske temperature fragmenata konstrukcije od onih koje su usvojene u GSOP proračunu.
U sljedećoj tabeli prikazan je oblik tabele za proračun specifičnih karakteristika toplotne izolacije zgrade
Specifičnu karakteristiku ventilacije zgrade, W / (m 3 ∙°C), treba odrediti po formuli
$$k_(vent)=0,28·c·n_v·β_v·ρ_v^(vent)·(1-k_(eff)),$$
gdje je $c$ specifični toplinski kapacitet zraka, jednak 1 kJ/(kg °C); $β_v$ je koeficijent smanjenja zapremine vazduha u zgradi, uzimajući u obzir prisustvo unutrašnjih ogradnih konstrukcija. Ako nema podataka, uzmite $β_v=0.85$; $ρ_v^(vent)$ – prosječna gustina dovodnog zraka tokom perioda grijanja, izračunata po formuli, kg/m3:
$$ρ_v^(vent)=\frac(353)(273+t_(od));$$
$n_v$ – prosječna brzina izmjene zraka zgrade tokom perioda grijanja, h –1; $k_(eff)$ – koeficijent efikasnosti rekuperatora.
Koeficijent efikasnosti rekuperatora je različit od nule ako prosječna propusnost zraka stanova u stambenim i javnim zgradama (sa zatvorenim otvorima za dovod i odvod ventilacije) obezbjeđuje brzinu izmjene zraka od $n_(50)$, h –1 tokom ispitivanja perioda, pri razlici pritisaka od 50 Pa spoljašnjeg i unutrašnjeg vazduha tokom mehaničke ventilacije $n_(50) ≤ 2$ h –1.
Brzina izmjene zraka zgrada i prostorija pri razlici tlaka od 50 Pa i njihova prosječna propusnost zraka određuju se prema GOST 31167.
Prosečna brzina razmene vazduha zgrade tokom perioda grejanja izračunava se iz ukupne razmene vazduha usled ventilacije i infiltracije prema formuli, h –1:
$$n_v=\frac(\frac(L_(vent) n_(vent))(168) + \frac(G_(inf) n_(inf))(168 ρ_v^(vent)))(β_v V_(od) ),$$
gde je $L_(vent)$ količina dovodnog vazduha u zgradu sa neorganizovanim dovodom ili standardizovana vrednost sa mehaničkom ventilacijom, m 3 / h, jednaka: a) stambenim zgradama sa procenjenom zauzetošću stanova manjom od 20 m 2 ukupne površine po osobi $3 A_f $, b) ostale stambene zgrade $0,35·h_(fl)(A_zh)$, ali ne manje od $30·m$; gdje je $m$ procijenjeni broj stanovnika u zgradi, c) javne i administrativne zgrade se prihvataju uslovno: za upravne zgrade, kancelarije, skladišta i supermarkete $4·A_r$, za prodavnice, zdravstvene ustanove, objekte za potrošačke usluge, sport arene, muzeji i izložbe $5·A_r$, za predškolske ustanove, škole, srednje tehničke i visokoobrazovne ustanove $7·A_r$, za sportsko-rekreativne i kulturno-rekreativne komplekse, restorane, kafiće, željezničke stanice $10·A_r$; $A_ž$, $A_r$ – za stambene zgrade – površina stambenih prostorija, koja uključuje spavaće sobe, dečije sobe, dnevne sobe, kancelarije, biblioteke, trpezarije, kuhinje-trpezarije; za javne i upravne zgrade - procijenjena površina utvrđena u skladu sa SP 118.13330 kao zbir površina svih prostorija, sa izuzetkom hodnika, vestibula, prolaza, stepeništa, šahtova za liftove, unutrašnjih otvorenih stepenica i rampi, kao i prostorija predviđeno za postavljanje inženjerske opreme i mreže, m 2 ; $h_(pod)$ – visina poda od poda do plafona, m; $n_(vent)$ – broj radnih sati mehaničke ventilacije tokom sedmice; 168 – broj sati u sedmici; $G_(inf)$ - količina vazduha infiltriranog u zgradu kroz ogradne konstrukcije, kg/h: za stambene zgrade - vazduh koji ulazi u stepeništa tokom perioda grejanja, za javne zgrade - vazduh ulazi kroz propusne prostore u prozirnim konstrukcijama i vratima, dozvoljeno prihvatanje za javne zgrade tokom neradnog vremena u zavisnosti od spratnosti zgrade: do tri sprata – jednako $0,1·β_v·V_(ukupno)$, od četiri do devet spratova $0,15·β_v·V_( ukupno)$, iznad devet spratova $0,2·β_v ·V_(ukupno)$, gdje je $V_(ukupno)$ grijana zapremina javnog dijela zgrade; $n_(inf)$ – broj sati obračuna infiltracije u toku sedmice, h, jednako 168 za zgrade sa uravnoteženom dovodnom i izduvnom ventilacijom i (168 – $n_(vent)$) za zgrade u čijim prostorijama ima pritisak vazduha održava se tokom rada opskrbna mehanička ventilacija; $V_(od)$ – grijani volumen zgrade, jednak zapremini ograničenoj unutrašnjim površinama vanjskih ograda zgrada, m 3 ;
U slučajevima kada se zgrada sastoji od više zona sa različitim brzinama razmjene zraka, prosječne stope izmjene zraka pronalaze se za svaku zonu posebno (zone na koje je zgrada podijeljena moraju činiti cjelokupnu zagrijanu zapreminu). Sve dobijene prosječne stope izmjene zraka se sumiraju i ukupni koeficijent se zamjenjuje u formulu za izračunavanje specifičnih karakteristika ventilacije zgrade.
Količinu infiltriranog zraka koja ulazi u stepenište stambene zgrade ili u prostorije javne zgrade kroz curenja u ispuni otvora, pod pretpostavkom da se svi nalaze na vjetrovitoj strani, treba odrediti po formuli:
$$G_(inf)=\left(\frac(A_(ok))(R_(i,ok)^(tr))\desno)·\left(\frac(Δp_(ok))(10)\desno )^(\frac(2)(3))+\left(\frac(A_(dv))(R_(i,dv)^(tr))\desno)·\left(\frac(Δp_(dv) )(10)\desno)^(\frac(1)(2))$$
gdje su $A_(ok)$ i $A_(dv)$, respektivno, ukupna površina prozora, balkonskih vrata i vanjskih ulaznih vrata, m 2 ; $R_(i,ok)^(tr)$ i $R_(i,dv)^(tr)$ – respektivno, potrebna otpornost na zrakopropusnost prozora i balkonskih vrata i vanjskih ulaznih vrata, (m 2 h)/kg ; $Δp_(ok)$ i $Δp_(dv)$ – respektivno, izračunata razlika pritiska spoljašnjeg i unutrašnjeg vazduha, Pa, za prozore i balkonska vrata i spoljna ulazna vrata, određena je formulom:
$$Δp=0,55·H·(γ_n-γ_v)+0,03·γ_n·v^2,$$
za prozore i balkonska vrata zamjenom vrijednosti 0,55 sa 0,28 i izračunavanjem specifične težine pomoću formule:
$$γ=\frac(3463)(273+t),$$
gdje su $γ_n$, $γ_v$ specifična težina vanjskog i unutrašnjeg zraka, N/m3; t – temperatura vazduha: unutrašnja (za određivanje $γ_v$) – uzeta prema optimalnim parametrima prema GOST 12.1.005, GOST 30494 i SanPiN 2.1.2.2645; eksterna (za određivanje $γ_n$) – uzima se da je jednaka prosječnoj temperaturi najhladnijeg petodnevnog perioda sa vjerovatnoćom od 0,92 prema SP 131.13330; $v$ je maksimalna prosječna brzina vjetra po smjeru za januar, čija je učestalost 16% ili više, usvojena prema SP 131.13330.
Specifične karakteristike kućnog oslobađanja topline iz zgrade, W/(m 3 °C), treba odrediti formulom:
$$k_(život)=\frac(q_(život)·A_w)(V_(život)·(t_in-t_(od))),$$
gdje je $q_(domaćinstvo)$ količina proizvedene topline u domaćinstvu po 1 m2 stambene površine ili procijenjena površina javne zgrade, W/m2, prihvaćena za:
- stambene zgrade sa procijenjenom zauzetošću stanova manje od 20 m 2 ukupne površine po osobi $q_(domaćinstvo)=17$ W/m2;
- stambene zgrade sa procijenjenom zauzetošću stanova od 45 m 2 ukupne površine ili više po osobi $q_(domaćinstvo)=10$ W/m2;
- ostale stambene zgrade - zavisno od procijenjene zauzetosti stanova interpolacijom vrijednosti $q_(domaćinstvo)$ između 17 i 10 W/m2;
- za javne i upravne zgrade, emisija topline iz domaćinstava se uzima u obzir prema procijenjenom broju ljudi (90 W/osobi) u zgradi, rasvjeti (na osnovu instalisane snage) i kancelarijskoj opremi (10 W/m2) uzimajući u obzir radnu sati sedmično.
Specifične karakteristike unosa toplote u zgradu od sunčevog zračenja, W/(m °C), treba odrediti pomoću formule:
$$k_(rad)=(11.6·Q_(rad)^(godina))(V_(od)·GSOP),$$
gdje je $Q_(rad)^(godina)$ unesena toplota kroz prozore i krovne prozore od sunčevog zračenja tokom grejne sezone, MJ/godina, za četiri fasade zgrade orijentisane u četiri pravca, određene formulom:
$$Q_(rad)^(godina)=τ_(1ok)·τ_(2ok)·(A_(ok1)·I_1+A_(ok2)·I_2+A_(ok3)·I_3+A_(ok4)·I_4) +τ_(1pozadina)·τ_(2pozadina)·A_(pozadina)·I_(horizont),$$
gdje su $τ_(1ok)$, $τ_(1back)$ koeficijenti relativne penetracije sunčevog zračenja za svjetlosne ispune prozora, odnosno krovnih prozora, uzeti prema podacima iz pasoša odgovarajućih svjetlosnih proizvoda; u nedostatku podataka, treba ga prihvatiti u skladu sa skupom pravila; mansardne prozore sa uglom nagiba ispuna prema horizontu od 45° ili više smatrati vertikalnim prozorima, sa uglom nagiba manjim od 45° - kao krovnim prozorima; $τ_(2ok)$, $τ_(2background)$ – koeficijenti koji uzimaju u obzir zasjenjenje svjetlosnog otvora prozora, odnosno krovnih prozora, neprozirnim elementima za punjenje, usvojeni prema projektnim podacima; u nedostatku podataka, treba ga prihvatiti u skladu sa skupom pravila; $A_(ok1)$, $A_(ok2)$, $A_(ok3)$, $A_(ok4)$ – površina svetlosnih otvora fasada zgrade (slepi deo balkonskih vrata je isključen), orijentisana u četiri pravca, m 2 ; $A_(pozadina)$ - površina svjetlosnih otvora krovnih prozora zgrade, m 2 ; $I_1$, $I_2$, $I_3$, $I_4$ – prosječna vrijednost sunčevog zračenja na vertikalnim površinama tokom perioda grijanja pod stvarnim oblačnim uslovima, odnosno orijentisana duž četiri fasade zgrade, MJ/(m 2 god.) , utvrđen metodom skupa pravila TSN 23-304-99 i SP 23-101-2004; $I_(hor)$ – prosječna vrijednost sunčevog zračenja na horizontalnoj površini tokom perioda grijanja pod stvarnim oblačnim uvjetima, MJ/(m 2 god.), određena prema skupu pravila TSN 23-304-99 i SP 23- 101-2004.
Specifičnu potrošnju toplotne energije za grijanje i ventilaciju zgrade tokom perioda grijanja, kWh/(m 3 god.) treba odrediti po formuli:
$$q=0,024·GSOP·q_(od)^r.$$
Potrošnja toplotne energije za grijanje i ventilaciju zgrade u toku grijnog perioda, kWh/godina, treba odrediti po formuli:
$$Q_(od)^(godina)=0,024·GSOP·V_(od)·q_(od)^r.$$
Na osnovu ovih pokazatelja izrađuje se energetski pasoš za svaku zgradu. Energetski pasoš projekta zgrade: dokument koji sadrži energetske, termičke i geometrijske karakteristike postojećih zgrada i projekata zgrada i njihovih ogradnih konstrukcija, te utvrđuje njihovu usklađenost sa regulatornim zahtjevima i klasom energetske efikasnosti.
Energetski pasoš projekta zgrade izrađen je kako bi se obezbijedio sistem praćenja potrošnje toplotne energije za grijanje i ventilaciju zgrade, što podrazumijeva utvrđivanje usklađenosti toplotne zaštite i energetskih karakteristika zgrade sa standardizovanim pokazateljima definisanim u ove standarde i (ili) zahtjeve energetske efikasnosti projekata kapitalne izgradnje utvrđene saveznim zakonodavstvom.
Energetski pasoš zgrade sastavlja se u skladu sa Dodatkom D. Obrazac za popunjavanje energetskog pasoša projekta zgrade u SP 50.13330.2012 Toplotna zaštita zgrada (SNiP 23.02.2003).
Sistemi grijanja moraju osigurati ravnomjerno zagrijavanje zraka u prostorijama tokom cijelog perioda grijanja, ne stvarati mirise, ne zagađivati unutrašnji zrak štetnim tvarima koje se oslobađaju tokom rada, ne stvaraju dodatnu buku i moraju biti pristupačni za rutinske popravke i održavanje.
Uređaji za grijanje moraju biti lako dostupni za čišćenje. Za grijanje vode, temperatura površine uređaja za grijanje ne bi trebala prelaziti 90°C. Za uređaje sa temperaturom grejne površine većom od 75°C potrebno je obezbediti zaštitne barijere.
Prirodnu ventilaciju stambenih prostorija treba izvoditi strujanjem zraka kroz ventilacijske otvore, krmene otvore ili kroz posebne otvore na prozorskim krilima i ventilacijskim kanalima. U kuhinjama, kupatilima, toaletima i sušionicama treba predvidjeti otvore za odvod zraka.
Opterećenje grijanja je obično 24 sata dnevno. Uz konstantnu vanjsku temperaturu, brzinu vjetra i oblačnost, opterećenje grijanja stambenih zgrada je gotovo konstantno. Grejna opterećenja javnih zgrada i industrijskih preduzeća imaju nedosledan dnevni, a često i neusaglašen nedeljni raspored, kada se radi uštede toplotne energije veštački smanjuje snabdevanje toplotom za grejanje tokom neradnog vremena (noću i vikendom).
Opterećenje ventilacije se znatno oštrije mijenja i tokom dana i po danu u sedmici, jer ventilacija u pravilu ne radi u neradno vrijeme industrijskih preduzeća i ustanova.
MINISTARSTVO PROSVETE I NAUKE RUJSKE FEDERACIJE
Federalna državna budžetska obrazovna ustanova visokog stručnog obrazovanja
"Državni univerzitet - obrazovni, istraživački i proizvodni kompleks"
Institut za arhitekturu i građevinarstvo
Katedra: “Urbanogradnja i privreda”
Disciplina: "Strukturna fizika"
NASTAVNI RAD
"Toplotna zaštita objekata"
Završio student: Arkharova K.Yu.
- Uvod
- Obrazac zadatka
- 1 . Klimatski certifikat
- 2 . Termički proračun
- 2.1 Termotehnički proračun ogradnih konstrukcija
- 2.2 Proračun ogradnih konstrukcija "toplih" podruma
- 2.3 Toplotni proračun prozora
- 3 . Proračun specifične potrošnje toplotne energije za grijanje tokom perioda grijanja
- 4 . Apsorpcija topline podnih površina
- 5 . Zaštita omotača zgrade od poplave
- Zaključak
- Spisak korišćenih izvora i literature
- Dodatak A
Uvod
Toplotna zaštita je skup mjera i tehnologija za uštedu energije, koji omogućavaju povećanje toplinske izolacije zgrada za različite namjene i smanjenje gubitaka topline u prostorijama.
Zadatak osiguranja potrebnih toplinsko-tehničkih kvaliteta vanjskih ogradnih konstrukcija rješava se davanjem potrebne otpornosti na toplinu i otpora prijenosa topline.
Otpor prenosa toplote mora biti dovoljno visok da obezbedi higijenski prihvatljive temperaturne uslove na površini konstrukcije okrenutoj prema prostoriji tokom najhladnijeg perioda godine. Toplinska stabilnost konstrukcija ocjenjuje se njihovom sposobnošću da održavaju relativnu konstantnu temperaturu u prostorijama tokom periodičnih fluktuacija temperature zraka koji okružuje konstrukcije i protoka topline koja prolazi kroz njih. Stupanj toplinske stabilnosti konstrukcije u cjelini u velikoj mjeri je određen fizičkim svojstvima materijala od kojeg je izrađen vanjski sloj konstrukcije, koji može izdržati nagle temperaturne fluktuacije.
U ovom kursu će se izvršiti termotehnički proračun ogradne konstrukcije stambene individualne kuće, čije je građevinsko područje Arkhangelsk.
Obrazac zadatka
1 Građevinsko područje:
Arkhangelsk.
2 Konstrukcija zida (naziv konstrukcijskog materijala, izolacija, debljina, gustina):
1. sloj - polistiren beton modifikovan šljakom-portland cementom (=200 kg/m3; ?=0,07 W/(m*K); ?=0,36 m)
2. sloj - ekstrudirana polistirenska pjena (=32 kg/m3; ?=0,031 W/(m*K); ?=0,22 m)
3. sloj - perlit beton (=600 kg/m3; ?=0,23 W/(m*K); ?=0,32 m
3 Materijal toplotne inkluzije:
perlibeton (=600 kg/m3; ?=0,23 W/(m*K); ?=0,38 m
4 Dizajn sprata:
1. sloj - linoleum (=1800 kg/m 3; s=8,56 W/(m 2 °C); ?=0,38 W/(m 2 °C); ?=0,0008 m
2. sloj - cementno-pješčana košuljica (=1800 kg/m 3; s=11,09 W/(m 2 °C); ?=0,93 W/(m 2 °C); ?=0,01 m)
3. sloj - polistirenske ploče (=25 kg/m 3; s=0,38 W/(m 2 °C); ?=0,44 W/(m 2 °C); ?=0,11 m )
4. sloj - pjenasto betonska ploča (=400 kg/m 3; s=2,42 W/(m 2 °C); ?=0,15 W/(m 2 °C); ?=0,22 m )
1 . Klimatski certifikat
Područje razvoja - Arkhangelsk.
Klimatsko područje - II A.
Zona vlažnosti - vlažna.
Vlažnost vazduha u zatvorenom prostoru? = 55%;
procijenjena sobna temperatura = 21°C.
Nivo vlage u prostoriji je normalan.
Uslovi rada - B.
Klimatski parametri:
Procijenjena vanjska temperatura zraka (Spoljna temperatura najhladnijeg petodnevnog perioda (vjerovatnoća 0,92)
Trajanje perioda grijanja (sa prosječnom dnevnom temperaturom vanjskog zraka od 8°C) - = 250 dana;
Prosječna temperatura grijnog perioda (sa prosječnom dnevnom temperaturom vanjskog zraka? 8°C) - = - 4,5 °C.
ograđeno grijanje koje apsorbira toplinu
2 . Termički proračun
2 .1 Termotehnički proračun ogradnih konstrukcija
Obračun stepen-dana grijnog perioda
GSOP = (t in - t od) z od, (1.1)
gdje je procijenjena sobna temperatura, °C;
Procijenjena temperatura vanjskog zraka, °C;
Trajanje grejne sezone, dana
GSOP =(+21+4,5) 250=6125°Sdan
Izračunavamo potrebni otpor prijenosa topline pomoću formule (1.2)
gdje su a i b koeficijenti, čije vrijednosti treba uzeti prema tabeli 3 SP 50.13330.2012 „Toplotna zaštita zgrada“ za odgovarajuće grupe zgrada.
Prihvatamo: a = 0,00035 ; b=1.4
0,00035 6125 +1,4=3,54m 2 °C/W.
Izgradnja vanjskih zidova
a) Konstrukciju sečemo ravninom koja je paralelna sa smerom toplotnog toka (slika 1):
Slika 1 - Dizajn vanjskog zida
Tabela 1 - Parametri materijala vanjskih zidova
Otpor prijenosa topline R a određuje se formulom (1.3):
gdje je A i površina i-te lokacije, m 2;
R i - otpor prenosa toplote i-te sekcije, ;
A je zbir površina svih parcela, m2.
Određujemo otpor prijenosa topline za homogena područja pomoću formule (1.4):
Gdje, ? - debljina sloja, m;
Koeficijent toplotne provodljivosti, W/(mK)
Izračunavamo otpor prijenosa topline za neujednačene površine koristeći formulu (1.5):
R= R 1 +R 2 +R 3 +…+R n +R VP, (1.5)
gdje je R 1 , R 2 , R 3 ...R n otpor prijenosa topline pojedinih slojeva konstrukcije, ;
R VP - otpor prenosu toplote vazdušnog sloja, .
Nalazimo R a koristeći formulu (1.3):
b) Konstrukciju sečemo ravninom koja je okomita na pravac toplotnog toka (slika 2):
Slika 2 - Dizajn vanjskog zida
Otpor prijenosa topline R b određuje se formulom (1.5)
R b = R 1 +R 2 +R 3 +…+R n +R vp, (1.5)
Odredit ćemo otpor propusnosti zraka za homogena područja pomoću formule (1.4).
Određujemo otpor propusnosti zraka za neujednačene površine pomoću formule (1.3):
Rb nalazimo koristeći formulu (1.5):
R b =5,14+3,09+1,4= 9,63.
Uvjetna otpornost na prijenos topline vanjskog zida određena je formulom (1.6):
gdje je, R a otpor prijenosa topline ogradne konstrukcije, rezan paralelno sa toplotnim tokom;
R b - otpor prijenosa topline ogradne konstrukcije, rezan okomito na tok topline, .
Smanjeni otpor prijenosu topline vanjskog zida određuje se formulom (1.7):
Otpor prijenosa topline na vanjskoj površini određuje se formulom (1.9)
gdje je koeficijent prolaza topline unutrašnje površine ogradne konstrukcije = 8,7;
gdje je koeficijent prolaza topline vanjske površine ogradne konstrukcije, = 23;
Izračunata temperaturna razlika između temperature unutrašnjeg vazduha i temperature unutrašnje površine ogradne konstrukcije određena je formulom (1.10):
gdje je n koeficijent koji uzima u obzir ovisnost položaja vanjske površine ogradnih konstrukcija u odnosu na vanjski zrak, uzimamo n=1;
procijenjena temperatura prostorije, °C;
projektna temperatura vanjskog zraka u hladnoj sezoni, °C;
koeficijent prolaza toplote unutrašnje površine ogradnih konstrukcija, W/(m 2 °C).
Temperatura unutrašnje površine ogradne konstrukcije određena je formulom (1.11):
2 . 2 Proračun ogradnih konstrukcija "toplih" podruma
Potrebni otpor prijenosa topline dijela podrumskog zida koji se nalazi iznad nivoa planiranog tla uzima se jednak smanjenom otporu prijenosa topline vanjskog zida:
Smanjeni otpor prenosa toplote ogradnih konstrukcija ukopanog dela podruma, koji se nalazi ispod nivoa zemlje.
Visina udubljenog dijela podruma je 2m; širina podruma - 3,8m
Prema tabeli 13 SP 23-101-2004 “Projekt termičke zaštite zgrada” prihvatamo:
Po formuli (1.12) izračunavamo potrebnu otpornost na prijenos topline podrumskog poda iznad „toplog“ podruma
pri čemu se potrebna otpornost na prijenos topline podrumskog poda nalazi iz tabele 3 SP 50.13330.2012 „Toplotna zaštita zgrada“.
gdje je temperatura zraka u podrumu, °C;
isto kao u formuli (1.10);
isto kao u formuli (1.10)
Uzmimo da je jednako 21,35 °C:
Određujemo temperaturu zraka u podrumu pomoću formule (1.14):
gdje, isto kao u formuli (1.10);
Linearna gustina toplotnog toka; ;
Količina zraka u podrumu, ;
Dužina cjevovoda i-tog prečnika, m; ;
Brzina izmjene zraka u podrumu; ;
Gustoća zraka u podrumu;
c - specifični toplotni kapacitet vazduha;
Podrum, ;
Površina poda i zidova podruma u kontaktu sa zemljom;
Površina vanjskih zidova podruma iznad nivoa zemlje, .
2 . 3 Toplotni proračun prozora
Izračunavamo stepen-dan perioda grijanja koristeći formulu (1.1)
GSOP =(+21+4,5) 250=6125°Sd.
Smanjeni otpor prijenosa topline određuje se prema tabeli 3 SP 50.13330.2012 „Toplotna zaštita zgrada“ interpolacijskom metodom:
Prozore biramo na osnovu pronađenog otpora prijenosa topline R0:
Obična stakla i jednokomorni dvoslojni prozori u zasebnim okvirima od stakla sa tvrdim selektivnim premazom - .
Zaključak: Smanjeni otpor prenosa toplote, temperaturna razlika i temperatura unutrašnje površine ogradne konstrukcije su u skladu sa zahtevanim standardima. Shodno tome, projektovana struktura vanjskog zida i debljina izolacije su pravilno odabrani.
Zbog činjenice da smo za ogradnu konstrukciju u udubljenom dijelu podruma uzeli zidnu konstrukciju, dobili smo neprihvatljiv otpor na prijenos topline poda podruma, što utiče na temperaturnu razliku između temperature unutrašnjeg zraka i temperature. unutrašnje površine ogradne konstrukcije.
3 . Proračun specifične potrošnje toplotne energije za grijanje tokom perioda grijanja
Procijenjena specifična potrošnja toplotne energije za grijanje zgrada tokom perioda grijanja određena je formulom (2.1):
gdje je potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade u periodu grijanja, J;
Zbir tlocrtnih površina stanova ili korisne površine građevinskog prostora, isključujući tehničke etaže i garaže, m2
Potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade tokom perioda grijanja izračunava se pomoću formule (2.2):
gdje je ukupni gubitak topline zgrade kroz vanjske ogradne konstrukcije, J;
Uložena toplota domaćinstva tokom perioda grejanja, J;
Dobitak toplote kroz prozore i krovne prozore od sunčevog zračenja tokom grejne sezone, J;
Koeficijent smanjenja toplotnog dobitka zbog toplotne inercije ogradnih konstrukcija, preporučena vrijednost = 0,8;
Koeficijent koji uzima u obzir dodatnu potrošnju topline sustava grijanja povezanu s diskretnošću nominalnog protoka topline niza uređaja za grijanje, njihovim dodatnim gubicima topline kroz dijelove ograde iza radijatora, povećanom temperaturom zraka u kutnim prostorijama , toplotni gubici cjevovoda koji prolaze kroz negrijane prostorije za zgrade sa grijanim podrumima = 1,07;
Ukupni gubitak toplote zgrade, J, tokom perioda grejanja određuje se formulom (2.3):
gdje je ukupni koeficijent prolaza topline zgrade, W/(m 2 °C), određen formulom (2.4);
Ukupna površina ogradnih objekata, m 2 ;
gdje je smanjeni koeficijent prolaza topline kroz vanjski omotač zgrade, W/(m 2 °C);
Uslovni koeficijent prolaza toplote zgrade, uzimajući u obzir gubitke toplote usled infiltracije i ventilacije, W/(m 2 °C).
Smanjeni koeficijent prolaska topline kroz vanjski omotač zgrade određen je formulom (2.5):
gdje je površina, m 2 i smanjeni otpor prijenosa topline, m 2 °C/W, vanjskih zidova (osim otvora);
Isto, popunjavanje svjetlosnih otvora (prozori, vitraža, lampioni);
Isto za vanjska vrata i kapije;
iste, kombinirane obloge (uključujući i preko erkera);
isto, potkrovlje;
isto, podrumske etaže;
Isto,.
0,306 W/(m 2 °C);
Uslovni koeficijent prolaza toplote zgrade, uzimajući u obzir gubitke toplote usled infiltracije i ventilacije, W/(m 2 °C), određen je formulom (2.6):
gdje je koeficijent smanjenja zapremine zraka u zgradi, uzimajući u obzir prisustvo unutrašnjih ogradnih konstrukcija. Prihvatamo sv = 0,85;
Zapremina grijanih prostorija;
Koeficijent za uzimanje u obzir uticaja nadolazećeg toplotnog toka u prozirnim konstrukcijama, jednak 1 za prozore i balkonska vrata sa odvojenim krilima;
Prosječna gustina dovodnog zraka u periodu grijanja, kg/m3, određena formulom (2.7);
Prosečna brzina razmene vazduha zgrade tokom grejnog perioda, h 1
Prosečna brzina razmene vazduha u zgradi tokom perioda grejanja izračunava se iz ukupne razmene vazduha usled ventilacije i infiltracije koristeći formulu (2.8):
gde je količina dovodnog vazduha u zgradu sa neorganizovanim dovodom ili normirana vrednost za mehaničku ventilaciju, m 3 / h, jednaka za stambene zgrade namenjene građanima uzimajući u obzir društvenu normu (sa procenjenom zauzetošću stana od 20 m 2 ukupne površine ili manje po osobi) -- 3 A;3 A = 603,93m2;
Stambeni prostor; =201,31m2;
Broj radnih sati mehaničke ventilacije tokom sedmice, h; ;
Broj sati snimanja infiltracije tokom sedmice, h;=168;
Količina zraka infiltriranog u zgradu kroz ogradne konstrukcije, kg/h;
Količina zraka koja se infiltrira u stepenište stambene zgrade kroz curenje u ispuni otvora odredit će se formulom (2.9):
gdje je, odnosno za stepenište, ukupna površina prozora i balkonskih vrata i vanjskih ulaznih vrata, m 2;
shodno tome, za stepenište, potrebna otpornost na propusnost zraka prozora i balkonskih vrata i vanjskih ulaznih vrata, m 2 °C/W;
U skladu s tim, za stepenište, izračunata razlika tlaka vanjskog i unutrašnjeg zraka za prozore i balkonska vrata i vanjska ulazna vrata, Pa, određena formulom (2.10):
gdje je, n, v - specifična težina vanjskog i unutrašnjeg zraka, N/m 3, određena formulom (2.11):
Maksimalne prosječne brzine vjetra po smjeru za januar (SP 131.13330.2012 „Klimatologija zgrada”); =3,4 m/s.
3463/(273 + t), (2.11)
n = 3463/(273 -33) = 14,32 N/m 3 ;
in = 3463/(273+21) = 11,78 N/m 3 ;
Odavde nalazimo:
Prosečan stepen razmene vazduha u zgradi tokom perioda grejanja nalazimo koristeći dobijene podatke:
0,06041 h 1 .
Na osnovu dobijenih podataka izračunavamo po formuli (2.6):
0,020 W/(m 2 °C).
Koristeći podatke dobijene u formulama (2.5) i (2.6), nalazimo ukupni koeficijent prolaza topline zgrade:
0,306+0,020= 0,326 W/(m 2 °C).
Izračunavamo ukupne toplinske gubitke zgrade koristeći formulu (2.3):
0,08640,326317,78=J.
Uložena toplotna energija za domaćinstvo tokom perioda grejanja, J, određuje se formulom (2.12):
gdje je prihvaćena količina proizvedene topline u domaćinstvu po 1 m 2 stambenog prostora ili procijenjene površine javne zgrade, W/m 2;
površina stambenih prostorija; =201,31m2;
Dobitak toplote kroz prozore i krovne prozore od sunčevog zračenja tokom perioda grejanja, J, za četiri fasade zgrada orijentisane u četiri smera, odrediće se formulom (2.13):
gdje su koeficijenti koji uzimaju u obzir zamračenje svjetlosnog otvora neprozirnim elementima; za jednokomorni prozor sa dvostrukim staklom od običnog stakla sa tvrdim selektivnim premazom - 0,8;
Relativni koeficijent penetracije sunčevog zračenja za punjenja koja prenose svjetlost; za jednokomorni prozor sa dvostrukim staklom od običnog stakla sa tvrdim selektivnim premazom - 0,57;
Površina svjetlosnih otvora fasada zgrade, odnosno orijentiranih u četiri smjera, m 2 ;
Prosječna vrijednost sunčevog zračenja na vertikalnim površinama tokom perioda grijanja u stvarnim oblačnim uslovima, odnosno orijentisana duž četiri fasade zgrade, J/(m2, određena prema tabeli 9.1 SP 131.13330.2012 „Klimatologija zgrade”;
Grejna sezona:
Januar, februar, mart, april, maj, septembar, oktobar, novembar, decembar.
Za grad Arhangelsk uzimamo geografsku širinu od 64°N.
C: A 1 =2,25m2; I 1 =(31+49)/9=8,89 J/(m2;
I 2 =(138+157+192+155+138+162+170+151+192)/9=161,67J/(m2;
B: A 3 =8,58; I 3 =(11+35+78+135+153+96+49+22+12)/9=66 J/(m 2 ;
Z: A 4 =8,58; I 4 =(11+35+78+135+153+96+49+22+12)/9=66 J/(m2.
Koristeći podatke dobijene iz proračunskih formula (2.3), (2.12) i (2.13), nalazimo potrošnju toplotne energije za grijanje zgrade pomoću formule (2.2):
Koristeći formulu (2.1) izračunavamo specifičnu potrošnju toplotne energije za grijanje:
KJ/(m 2 °C dan).
Zaključak: specifična potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade ne odgovara normiranoj potrošnji utvrđenoj prema SP 50.13330.2012 „Toplotna zaštita zgrada“ i iznosi 38,7 kJ/(m 2 °C dan).
4 . Apsorpcija topline podnih površina
Toplotna inercija slojeva podne konstrukcije
Slika 3 - Podni dijagram
Tabela 2 - Parametri podnih materijala
Izračunajmo toplinsku inerciju slojeva podne konstrukcije koristeći formulu (3.1):
gdje je, s koeficijent apsorpcije topline, W/(m 2 °C);
Toplinska otpornost određena formulom (1.3)
Izračunati pokazatelj apsorpcije topline podne površine.
Prva 3 sloja podne konstrukcije imaju ukupnu toplinsku inerciju, ali toplinsku inerciju 4 sloja.
Stoga ćemo stopu apsorpcije topline podne površine odrediti sekvencijalno izračunavanjem stope apsorpcije topline površina slojeva konstrukcije, počevši od 3. do 1.:
za 3. sloj prema formuli (3.2)
za i-ti sloj (i=1,2) prema formuli (3.3)
W/(m 2 °C);
W/(m 2 °C);
W/(m 2 °C);
Pretpostavlja se da je stopa apsorpcije topline površine poda jednaka stopi apsorpcije topline površine prvog sloja:
W/(m 2 °C);
Normalizirana vrijednost indeksa apsorpcije topline određena je prema SP 50.13330.2012 “Toplotna zaštita zgrada”:
12 W/(m 2 °C);
Zaključak: izračunata stopa apsorpcije topline podne površine odgovara standardiziranoj vrijednosti.
5 . Zaštita omotača zgrade od poplave
Klimatski parametri:
Tabela 3 - Prosječne mjesečne temperature i pritisak vodene pare vanjskog zraka
Prosječni parcijalni pritisak vodene pare vanjskog zraka u godišnjem periodu
Slika 4 - Dizajn vanjskog zida
Tabela 4 - Parametri materijala vanjskih zidova
Otpor paropropusnosti slojeva konstrukcije pronalazimo pomoću formule:
gdje je debljina sloja, m;
Koeficijent paropropusnosti, mg/(mchPa)
Određujemo otpor paropropusnosti slojeva konstrukcije od vanjske i unutrašnje površine do ravni moguće kondenzacije (ravnina moguće kondenzacije poklapa se sa vanjskom površinom izolacije):
Otpor prijenosa topline slojeva zida od unutrašnje površine do ravni moguće kondenzacije određuje se formulom (4.2):
gdje je otpor prijenosu topline na unutrašnjoj površini, određen formulom (1.8)
Dužina godišnjih doba i prosječne mjesečne temperature:
zima (januar, februar, mart, decembar):
ljeto (maj, jun, jul, avgust, septembar):
proljeće, jesen (april, oktobar, novembar):
gdje je smanjeni otpor prijenosu topline vanjskog zida, ;
izračunata sobna temperatura, .
Nalazimo odgovarajuću vrijednost pritiska vodene pare:
Prosječnu vrijednost pritiska vodene pare godišnje nalazimo pomoću formule (4.4):
gdje su E 1, E 2, E 3 vrijednosti pritiska vodene pare po sezoni, Pa;
trajanje godišnjih doba, mjeseci
Parcijalni tlak pare unutarnjeg zraka određen je formulom (4.5):
gdje je parcijalni pritisak zasićene vodene pare, Pa, na temperaturi unutrašnjeg zraka u prostoriji; za 21: 2488 Pa;
relativna vlažnost vazduha u zatvorenom prostoru, %
Potrebnu otpornost na propusnost pare nalazimo pomoću formule (4.6):
gdje je prosječni parcijalni pritisak vodene pare vanjskog zraka tokom godišnjeg perioda, Pa; prihvati = 6,4 hPa
Iz uslova nedopustivosti akumulacije vlage u ogradnoj konstrukciji tokom godišnjeg perioda rada provjeravamo stanje:
Nalazimo pritisak vodene pare vanjskog zraka za period sa negativnim srednjim mjesečnim temperaturama:
Pronalazimo srednju spoljnu temperaturu vazduha za period sa negativnim srednjim mesečnim temperaturama:
Određujemo vrijednost temperature u ravni moguće kondenzacije pomoću formule (4.3):
Ova temperatura odgovara
Određujemo potrebnu otpornost na propusnost pare pomoću formule (4.7):
pri čemu je trajanje perioda akumulacije vlage, dana, uzeto jednako periodu sa negativnim srednjim mjesečnim temperaturama; uzeti =176 dana;
gustina materijala navlaženog sloja, kg/m 3 ;
debljina navlaženog sloja, m;
maksimalno dozvoljeno povećanje vlažnosti u materijalu navlaženog sloja, % po težini, tokom perioda akumulacije vlage, uzeto prema tabeli 10 SP 50.13330.2012 „Termička zaštita zgrada“; prihvatiti za ekspandirani polistiren = 25%;
koeficijent određen formulom (4.8):
gdje je srednji parcijalni pritisak vodene pare vanjskog zraka za period sa negativnim srednjim mjesečnim temperaturama, Pa;
isto kao u formuli (4.7)
Odavde izračunavamo koristeći formulu (4.7):
Iz uslova ograničenja vlage u ogradnoj konstrukciji za period sa negativnim srednjim mjesečnim vanjskim temperaturama provjeravamo stanje:
Zaključak: zbog ispunjenja uslova ograničenja količine vlage u ogradnoj konstrukciji u periodu akumulacije vlage nije potreban dodatni uređaj za parnu barijeru.
Zaključak
Toplotna svojstva vanjskih ograda zgrada zavise od: povoljne mikroklime zgrada, odnosno osiguravanja da temperatura i vlažnost zraka u prostoriji ne budu niži od propisanih zahtjeva; količina toplote koju zgrada gubi zimi; temperatura unutrašnje površine ograde, koja jamči od stvaranja kondenzacije na njoj; režim vlažnosti dizajna ograde, što utiče na njegove toplotne zaštitne kvalitete i trajnost.
Zadatak osiguranja potrebnih toplinsko-tehničkih kvaliteta vanjskih ogradnih konstrukcija rješava se davanjem potrebne otpornosti na toplinu i otpora prijenosa topline. Dozvoljena propusnost konstrukcija ograničena je datim otporom na prodiranje zraka. Normalno vlažno stanje konstrukcija postiže se smanjenjem početne vlažnosti materijala i ugradnjom vlažne izolacije, a u slojevitim konstrukcijama, pored toga, odgovarajućim rasporedom konstruktivnih slojeva od materijala različitih svojstava.
U toku izrade kursa izvršeni su proračuni koji se odnose na termičku zaštitu objekata, koji su rađeni u skladu sa kodeksom prakse.
Lista korišteni izvori i književnost
1. SP 50.13330.2012. Toplotna zaštita zgrada (Ažurirano izdanje SNiP 23-02-2003) [Tekst] /Ministarstvo regionalnog razvoja Rusije - M.: 2012. - 96 str.
2. SP 131.13330.2012. Građevinska klimatologija (Ažurirana verzija SNiP 23-01-99*) [Tekst] / Ministarstvo regionalnog razvoja Rusije - M.: 2012. - 109 str.
3. Kuprijanov V.N. Projektovanje toplotne zaštite ogradnih konstrukcija: Udžbenik [Tekst]. - Kazanj: KGASU, 2011. - 161 str.
4. SP 23-101-2004 Projektovanje toplotne zaštite zgrada [Tekst]. - M.: Federalno državno jedinstveno preduzeće TsPP, 2004.
5. T.I. Abasheva. Album tehničkih rješenja za povećanje toplinske zaštite zgrada, izolacijskih konstruktivnih jedinica pri velikim remontima stambenog fonda [Tekst]/ T.I. Abaševa, L.V. Bulgakov. N.M. Vavulo i dr. M.: 1996. - 46 str.
Dodatak A
Energetski pasoš zgrade
opće informacije
Uslovi projektovanja
|
Naziv projektnih parametara |
Oznaka parametra |
Jedinica |
Procijenjena vrijednost |
||
|
Procijenjena temperatura zraka u zatvorenom prostoru |
|||||
|
Procijenjena temperatura vanjskog zraka |
|||||
|
Projektna temperatura toplog potkrovlja |
|||||
|
Procijenjena temperatura tehničkog podzemlja |
|||||
|
Trajanje grejne sezone |
|||||
|
Prosječna temperatura vanjskog zraka tokom perioda grijanja |
|||||
|
Stepen-dani grejne sezone |
Funkcionalna namjena, tip i dizajnersko rješenje objekta
Geometrijski i termoenergetski indikatori
|
Indeks |
Izračunata (dizajn) vrijednost indikatora |
|||||
|
Geometrijski indikatori |
||||||
|
Ukupna površina vanjskog omotača zgrade |
||||||
|
Uključujući: |
||||||
|
prozori i balkonska vrata |
||||||
|
vitraž |
||||||
|
ulazna vrata i kapije |
||||||
|
premazi (kombinovani) |
||||||
|
potkrovlje (hladno potkrovlje) |
||||||
|
podovi toplih tavana |
||||||
|
plafoni iznad tehničkog podzemlja |
||||||
|
plafoni iznad prilaza i ispod erkera |
||||||
|
podova u prizemlju |
||||||
|
Površina stana |
||||||
|
Korisna površina (javne zgrade) |
||||||
|
Stambeni prostor |
||||||
|
Procijenjena površina (javne zgrade) |
||||||
|
Zagrejana zapremina |
||||||
|
Koeficijent zastakljivanja fasade zgrade |
||||||
|
Indikator kompaktnosti zgrade |
||||||
|
Indikatori toplotne energije |
||||||
|
Termički indikatori |
||||||
|
Smanjena otpornost na prijenos topline vanjskih ograda: |
M 2 °C/W |
|||||
|
prozori i balkonska vrata |
||||||
|
vitraž |
||||||
|
ulazna vrata i kapije |
||||||
|
premazi (kombinovani) |
||||||
|
tavanski podovi (hladni tavani) |
||||||
|
podovi toplih tavana (uključujući pokrivanje) |
||||||
|
plafoni iznad tehničkog podzemlja |
||||||
|
plafoni nad negrijanim podrumima ili prostorima za puzanje |
||||||
|
plafoni iznad prilaza i ispod erkera |
||||||
|
podova u prizemlju |
||||||
|
Smanjen koeficijent prolaza toplote zgrade |
W/(m 2 °C) |
|||||
|
Brzina izmjene zraka u zgradi tokom perioda grijanja |
||||||
|
Brzina izmjene zraka u zgradi tokom ispitivanja (na 50 Pa) |
||||||
|
Uslovni koeficijent prolaza toplote zgrade, uzimajući u obzir gubitak toplote usled infiltracije i ventilacije |
W/(m 2 °C) |
|||||
|
Ukupni koeficijent prolaza topline zgrade |
W/(m 2 °C) |
|||||
|
Energetske performanse |
||||||
|
Ukupni gubici toplote kroz omotač zgrade tokom perioda grejanja |
||||||
|
Specifično oslobađanje topline domaćinstva u zgradi |
||||||
|
Unos kućne toplote u zgradu tokom perioda grijanja |
||||||
|
Unos toplote u zgradu od sunčevog zračenja tokom perioda grejanja |
||||||
|
Potreba za toplotnom energijom za grijanje zgrade tokom perioda grijanja |
Odds
|
Indeks |
Oznaka indikatora i mjerne jedinice |
Standardna vrijednost indikatora |
Stvarna vrijednost indikatora |
||
|
Izračunati koeficijent energetske efikasnosti centraliziranog sistema grijanja zgrade iz izvora topline |
|||||
|
Izračunati koeficijent energetske efikasnosti stan-po-stana i autonomnih sistema za grijanje zgrade iz izvora topline |
|||||
|
Faktor protoka protiv toplote |
|||||
|
Dodatni faktor potrošnje topline |
Sveobuhvatni indikatori
Slični dokumenti
Termotehnički proračuni ogradnih konstrukcija, vanjskih zidova, potkrovlja i podruma, prozora. Proračun toplotnih gubitaka i sistema grijanja. Toplotni proračun uređaja za grijanje. Individualni sistem grijanja i ventilacije.
kurs, dodan 07.12.2011
Termotehnički proračun ogradnih konstrukcija na osnovu zimskih uslova rada. Izbor prozirnih omotača zgrada. Proračun uslova vlažnosti (grafoanalitička metoda Fokin-Vlasov). Određivanje grijanih površina zgrade.
priručnik za obuku, dodan 01.11.2011
Toplotna zaštita i toplotna izolacija građevinskih konstrukcija zgrada i objekata, njihov značaj u savremenom graditeljstvu. Dobijanje termičkih svojstava višeslojne ogradne strukture korišćenjem fizičkih i kompjuterskih modela u programu Ansys.
teze, dodato 20.03.2017
Grijanje petospratne stambene zgrade sa ravnim krovom i negrijanim podrumom u gradu Irkutsku. Izračunati parametri spoljašnjeg i unutrašnjeg vazduha. Termotehnički proračun vanjskih ogradnih konstrukcija. Toplotni proračun uređaja za grijanje.
kurs, dodan 06.02.2009
Toplotni uslovi objekta. Izračunati parametri spoljašnjeg i unutrašnjeg vazduha. Termotehnički proračun vanjskih ogradnih konstrukcija. Određivanje stepen-dana grejnog perioda i uslova rada ogradnih konstrukcija. Proračun sistema grijanja.
kurs, dodan 15.10.2013
Termotehnički proračuni vanjskih zidova, potkrovlja, podova nad negrijanim podrumima. Provjera strukture vanjskog zida na vanjskom uglu. Vazdušni način rada vanjskih ograda. Apsorpcija topline podnih površina.
kurs, dodan 14.11.2014
Izbor dizajna prozora i vanjskih vrata. Proračun toplotnih gubitaka u prostorijama i zgradama. Određivanje termoizolacionih materijala neophodnih za obezbeđivanje povoljnih uslova tokom klimatskih promena pomoću proračuna ogradnih konstrukcija.
kurs, dodan 22.01.2010
Toplotni uslovi zgrade, parametri spoljašnjeg i unutrašnjeg vazduha. Termotehnički proračun ogradnih konstrukcija, toplotni bilans prostorija. Izbor sistema grijanja i ventilacije, vrsta grijaćih uređaja. Hidraulički proračun sistema grijanja.
kurs, dodan 15.10.2013
Zahtjevi za građevinske konstrukcije vanjskih ograda grijanih stambenih i javnih zgrada. Toplotni gubici prostorije. Odabir toplinske izolacije za zidove. Otpornost na prodiranje zraka ogradnih konstrukcija. Proračun i izbor uređaja za grijanje.
kurs, dodan 06.03.2010
Termotehnički proračun vanjskih ogradnih konstrukcija, toplinski gubici zgrade, grijni uređaji. Hidraulički proračun sistema grijanja zgrade. Proračun toplinskih opterećenja stambene zgrade. Zahtjevi za sisteme grijanja i njihov rad.
(određivanje debljine sloja izolacije potkrovlja
podovi i obloge)
A. Početni podaci
Zona vlažnosti je normalna.
z ht = 229 dana.
Prosječna projektna temperatura perioda grijanja t ht = –5,9 ºS.
Hladna petodnevna temperatura t ekst = –35 °S.
t int = + 21 °S.
Relativna vlažnost: = 55%.
Procijenjena temperatura zraka u potkrovlju t int g = +15 S.
Koeficijent prijenosa topline unutrašnje površine potkrovlja 
= 8,7 W/m 2 ·S.
Koeficijent prijenosa topline vanjske površine potkrovlja 
= 12 W/m 2 °C.
Koeficijent prijenosa topline unutrašnje površine premaza toplog potkrovlja 
= 9,9 W/m 2 °C.
Koeficijent prijenosa topline vanjske površine obloge toplog potkrovlja 
= 23 W/m 2 °C.
Tip zgrade – stambena zgrada sa 9 spratova. Kuhinje u apartmanima su opremljene plinskim štednjacima. Visina tavanskog prostora je 2,0 m Pokrivena površina (krov) A g. c = 367,0 m 2, topli potkrovlje A g. f = 367,0 m 2, vanjski zidovi potkrovlja A g. š = 108,2 m2.
Toplo potkrovlje sadrži gornji razvod cijevi za grijanje i vodovod. Projektne temperature sistema grijanja – 95 °C, dovod tople vode – 60 °C.
Prečnik cevi za grejanje je 50 mm dužine 55 m, cevi za toplu vodu su 25 mm dužine 30 m.
Potkrovlje:
Rice. 6 Shema proračuna
Potkrovlje se sastoji od strukturnih slojeva prikazanih u tabeli.
| № | Naziv materijala (strukture) |  , kg/m 3 | δ, m |  ,W/(m °C) | R, m 2 °C/W |
| 1 | Krute ploče od mineralne vune sa bitumenskim vezivom (GOST 4640) | 200 | X | 0,08 | X |
| 2 | Parna barijera - Rubitex 1 sloj (GOST 30547) | 600 | 0,005 | 0,17 | 0,0294 |
| 3 | Armirano betonske šuplje ploče PC (GOST 9561 - 91) | 0,22 | 0,142 |
Kombinovana pokrivenost:
Rice. 7 Shema proračuna
Kombinovani pokrivač iznad toplog potkrovlja sastoji se od strukturnih slojeva prikazanih u tabeli.
| № | Naziv materijala (strukture) | , kg/m 3 | δ, m | ,W/(m °C) | R, m 2 °C/W |
| 1 | Technoelast | 600 | 0,006 | 0,17 | 0,035 |
| 2 | Cementno-pješčani malter | 1800 | 0,02 | 0,93 | 0,022 |
| 3 | Ploče od gaziranog betona | 300 | X | 0,13 | X |
| 4 | Ruberoid | 600 | 0,005 | 0,17 | 0,029 |
| 5 | Armirano betonska ploča | 2500 | 0,035 | 2,04 | 0,017 |
B. Procedura izračunavanja
Određivanje stepena-dana perioda grijanja pomoću formule (2) SNiP 23-02-2003:
D d = ( t int – t ht) z ht = (21 + 5,9) 229 = 6160,1.
Normalizirana vrijednost otpora prijenosa topline premaza stambene zgrade prema formuli (1) SNiP 23-02-2003:
R req = a· D d+ b=0,0005·6160,1 + 2,2 = 5,28 m 2 ·S/W;
Koristeći formulu (29) SP 23-101–2004, određujemo potrebnu otpornost na prijenos topline poda toplog potkrovlja 
, m 2 °C /W: 
,
Gdje 
– standardizovana otpornost premaza na prenos toplote;
n– koeficijent određen formulom (30) SP 230101–2004,
(21 – 15)/(21 + 35) = 0,107.
Na osnovu pronađenih vrijednosti 
I n definisati 
:
= 5,28·0,107 = 0,56 m2·S/W.
Potrebna otpornost premaza na toplom tavanu R 0 g. c se postavlja pomoću formule (32) SP 23-101–2004:
R 0 g.c = ( 
– t ekst)/(0,28 G ven With(t ven – ) + ( t int – )/ R 0 g.f +
+ (
)/A g.f – ( 
– t ekst) A g.w/ R 0 g.w ,
Gdje G ven – smanjeni (po 1 m2 potkrovlja) protok vazduha u ventilacionom sistemu, utvrđen iz tabele. 6 SP 23-101–2004 i jednako 19,5 kg/(m 2 h);
c– specifični toplotni kapacitet vazduha jednak 1 kJ/(kg °C);
t ven – temperatura vazduha koji izlazi iz ventilacionih kanala, °C, uzeto jednako t int + 1,5;
q pi je linearna gustina toplotnog fluksa kroz površinu toplotne izolacije po 1 m dužine cjevovoda, uzeta kao 25 za cijevi za grijanje i 12 W/m za cijevi za toplu vodu (tablica 12 SP 23-101–2004).
Dati unosi toplote iz cevovoda sistema za grejanje i toplu vodu su:
()/A g.f = (25·55 + 12·30)/367 = 4,71 W/m2;
a g. w – smanjena površina vanjskih zidova potkrovlja m 2 / m 2, određena formulom (33) SP 23-101–2004, 
= 108,2/367 = 0,295;
– normalizovana otpornost na prenos toplote spoljašnjih zidova toplog potkrovlja, određena kroz stepen-dan grejnog perioda pri unutrašnjoj temperaturi vazduha u potkrovlju = +15 ºS. 
– t ht)· z ht = (15 + 5,9)229 = 4786,1 °C dan,
m 2 °C/W
Pronađene vrijednosti zamjenjujemo u formulu i određujemo potrebnu otpornost na prijenos topline premaza iznad toplog potkrovlja:
(15 + 35)/(0,28 19,2(22,5 – 15) + (21 – 15)/0,56 + 4,71 –
– (15 + 35) 0,295/3,08 = 50/50,94 = 0,98 m 2 °C/W
Određujemo debljinu izolacije u potkrovlju kada R 0 g. f = 0,56 m 2 °C/W: 
= (R 0 g. f – 1/– R armiranog betona - R trljanje – 1/) ut =
= (0,56 – 1/8,7 – 0,142 –0,029 – 1/12)0,08 = 0,0153 m,
uzimamo debljinu izolacije = 40 mm, budući da je minimalna debljina ploča od mineralne vune 40 mm (GOST 10140), tada će stvarni otpor prijenosa topline biti
R 0 g. f činjenica. = 1/8,7 + 0,04/0,08 + 0,029 + 0,142 + 1/12 = 0,869 m 2 °C/W.
Određujemo količinu izolacije u premazu kada R 0 g. c = = 0,98 m 2 °C/W:
= (R 0 g. c – 1/ – R armiranog betona - R trljati - R k.p.r – R t – 1/) ut =
= (0,98 – 1/9,9 – 0,017 – 0,029 – 0,022 – 0,035 – 1/23) 0,13 = 0,0953 m,
Pretpostavljamo da je debljina izolacije (ploče od gaziranog betona) 100 mm, tada će stvarna vrijednost otpora prijenosa topline potkrovlja biti gotovo jednaka izračunatoj.
B. Provjera usklađenosti sa sanitarno-higijenskim zahtjevima
termička zaštita objekta
I. Provjera ispunjenosti uslova 
za potkrovlje:
= (21 – 15)/(0,869·8,7) = 0,79 °C,
Prema tabeli. 5 SNiP 23-02–2003 ∆ t n = 3 °S, dakle, uslov ∆ t g = 0,79 °C t n =3 °C je zadovoljeno.
Provjeravamo vanjske ogradne konstrukcije potkrovlja kako bismo osigurali da se na njihovim unutrašnjim površinama ne stvara kondenz, tj. da ispuni uslov 
:
– za pokrivanje iznad toplog tavana, uzimanje 
W/m 2 °S,
15 – [(15 + 35)/(0,98 9,9] =
= 15 – 4,12 = 10,85 °C;
– za vanjske zidove toplog potkrovlja, uzimanje 
W/m 2 °S,
15 – [(15 + 35)]/(3,08 8,7) =
= 15 – 1,49 = 13,5 °C.
II. Izračunavanje temperature rosišta t d , °C, u potkrovlju:
– izračunati sadržaj vlage vanjskog zraka, g/m 3, na projektnoj temperaturi t ekst:
=
– isto, zrak iz toplog potkrovlja, uzimajući prirast u sadržaju vlage ∆ f za kuće sa plinskim pećima od 4,0 g/m3:
g/m 3 ;
– odrediti parcijalni pritisak vodene pare u vazduhu na toplom tavanu:
Prema Dodatku 8 po vrijednosti E= e g pronađite temperaturu tačke rose t d = 3,05 °C.
Dobijene vrijednosti temperature tačke rosišta upoređuju se sa odgovarajućim vrijednostima 
I 
:
=13,5 > t d = 3,05 °C; = 10,88 > t d = 3,05 °C.
Temperatura rosišta je znatno niža od odgovarajućih temperatura na unutrašnjim površinama vanjskih ograda, stoga se kondenzacija neće stvarati na unutarnjim površinama premaza i na zidovima potkrovlja.
Zaključak. Horizontalne i vertikalne ograde toplog potkrovlja ispunjavaju regulatorne zahtjeve za toplinsku zaštitu zgrade.
Primjer 5
Proračun specifične potrošnje toplinske energije za grijanje 9-katne jednodijelne stambene zgrade (tip tornja)
Dimenzije tipične etaže 9-spratnice stambene zgrade date su na slici.
Slika 8 Tipični tlocrt 9-spratnice jednodijelne stambene zgrade
A. Početni podaci
Mjesto izgradnje - Perm.
Klimatsko područje – IV.
Zona vlažnosti je normalna.
Nivo vlage u prostoriji je normalan.
Radni uslovi ogradnih konstrukcija – B.
Trajanje grejne sezone z ht = 229 dana.
Prosječna temperatura perioda grijanja t ht = –5,9 °S.
Temperatura vazduha u zatvorenom prostoru t int = +21 °S.
Hladna petodnevna temperatura spoljašnjeg vazduha t ekst = = –35 °S.
Zgrada je opremljena „toplim“ potkrovljem i tehničkim podrumom.
Temperatura unutrašnjeg vazduha tehničkog podruma 
= = +2 °S
Visina objekta od nivoa poda prvog sprata do vrha ispušnog šahta H= 29,7 m.
Visina poda – 2,8 m.
Maksimalna prosječna brzina vjetra po rumbi za januar v= 5,2 m/s.
B. Procedura izračunavanja
1. Određivanje površina ogradnih konstrukcija.
Određivanje površina ograđenih konstrukcija je zasnovano na tipičnom tlocrtu zgrade od 9 spratova i početnim podacima preseka A.
Ukupna površina objekta
A h = (42,5 + 42,5 + 42,5 + 57,38) 9 = 1663,9 m2.
Dnevni boravak apartmana i kuhinja
A l = (27,76 + 27,76 + 27,76 + 42,54 + 7,12 + 7,12 +
+ 7,12 + 7,12)
9 = 1388,7 m2.
Površina iznad tehničkog podruma A b .s, potkrovlje A g. f i obloge iznad potkrovlja A g. c
A b .s = A g. f = A g. c = 16·16,2 = 259,2 m2.
Ukupna površina ispuna prozora i balkonskih vrata A F sa njihovim brojem na podu:
– prozorske ispune širine 1,5 m – 6 kom.,
– prozorske ispune širine 1,2 m – 8 kom.,
– balkonska vrata širine 0,75 m – 4 kom.
Visina prozora – 1,2 m; visina balkonskih vrata je 2,2 m.
A F = [(1,5 6+1,2 8) 1,2+(0,75 4 2,2)] 9 = 260,3 m2.
Površina ulaznih vrata na stepenište širine 1,0 i 1,5 m i visine 2,05 m
A ed = (1,5 + 1,0) 2,05 = 5,12 m 2.
Površina ispune prozora na stepeništu sa širinom prozora 1,2 m i visinom od 0,9 m
= (1,2·0,9)·8 = 8,64 m2.
Ukupna površina spoljnih vrata stanova širine 0,9 m, visine 2,05 m i broja 4 kom po spratu.
A ed = (0,9 2,05 4) 9 = 66,42 m2.
Ukupna površina vanjskih zidova zgrade, uzimajući u obzir otvore prozora i vrata
= (16 + 16 + 16,2 + 16,2) 2,8 9 = 1622,88 m2.
Ukupna površina vanjskih zidova zgrade bez otvora za prozore i vrata
AŠ = 1622,88 – (260,28 + 8,64 + 5,12) = 1348,84 m2.
Ukupna površina unutrašnjih površina vanjskih ogradnih konstrukcija, uključujući potkrovlje i sprat iznad tehničkog podruma, 
= (16 + 16 + 16,2 + 16,2) 2,8 9 + 259,2 + 259,2 = 2141,3 m2.
Grijani volumen zgrade
V n = 16·16,2·2,8·9 = 6531,84 m3.
2. Određivanje stepena dana grejnog perioda.
Dani stepeni određuju se formulom (2) SNiP 23-02-2003 za sljedeće ograđene strukture:
– vanjski zidovi i podovi potkrovlja:
D d 1 = (21 + 5,9) 229 = 6160,1 °C dan,
– obloge i vanjski zidovi toplog „potkrovlja“:
D d 2 = (15 + 5,9) 229 = 4786,1 °C dan,
– plafoni iznad tehničkog podruma:
D d 3 = (2 + 5,9) 229 = 1809,1 °C dan.
3. Određivanje potrebnog otpora prijenosa topline ogradnih konstrukcija.
Potrebna otpornost na prijenos topline ogradnih konstrukcija određena je iz tablice. 4 SNiP 23-02-2003 u zavisnosti od stepena-dnevnih vrednosti perioda grejanja:
– za vanjske zidove zgrade
= 0,00035 6160,1 + 1,4 = 3,56 m 2 °C/W;
– za podove u potkrovlju
= n·
= 0,107(0,0005 6160,1 + 2,2) = 0,49 m2,
n = 
= 
= 0,107;
– za vanjske zidove potkrovlja
= 0,00035 4786,1 + 1,4 = 3,07 m 2 °C/W,
– za pokrivanje iznad potkrovlja 
= 
=
= 0,87 m 2 °C/W;
– za pokrivanje tehničkog podruma 
= n b. c R reg = 0,34(0,00045 1809,1 + 1,9) = 0,92 m 2 °C/W,
n b. c = 
= 
= 0,34;
– za ispune prozora i balkonska vrata sa trostrukim ostakljenjem u drvenim okvirima (Dodatak L SP 23-101–2004)
= 0,55 m 2 °C/W.
4. Određivanje potrošnje toplinske energije za grijanje zgrade.
Za određivanje potrošnje toplotne energije za grijanje zgrade u periodu grijanja potrebno je utvrditi:
– ukupni toplinski gubici zgrade kroz vanjske ograde Q h, MJ;
– domaći toplotni dobici Q int, MJ;
– dobijanje toplote kroz prozore i balkonska vrata od sunčevog zračenja, MJ.
Prilikom određivanja ukupnih toplinskih gubitaka zgrade Q h , MJ, potrebno je izračunati dva koeficijenta:
– smanjeni koeficijent prolaza toplote kroz spoljašnji omotač zgrade 
, W/(m 2 °C);
L v = 3 A l= 3 1388,7 = 4166,1 m 3 / h,
Gdje A l– površina stambenih prostora i kuhinja, m2;
– utvrđena prosječna brzina izmjene zraka u zgradi tokom perioda grijanja n a, h –1, prema formuli (D.8) SNiP 23-02–2003:
n a = 
= 0,75 h –1.
Prihvatamo koeficijent smanjenja zapremine vazduha u zgradi, uzimajući u obzir prisustvo unutrašnjih ograda, B v = 0,85; specifični toplotni kapacitet vazduha c= 1 kJ/kg °S, a koeficijent koji uzima u obzir uticaj protivtoka toplote u prozirnim strukturama k = 0,7:
= 
= 0,45 W/(m 2 °C).
Vrijednost ukupnog koeficijenta prijenosa topline zgrade K m, W/(m 2 °C), određeno formulom (D.4) SNiP 23-02–2003:
K m = 0,59 + 0,45 = 1,04 W/(m 2 °C).
Izračunavamo ukupne toplotne gubitke zgrade tokom perioda grijanja Q h, MJ, prema formuli (D.3) SNiP 23-02–2003:
Q h = 0,0864·1,04·6160,1·2141,28 = 1185245,3 MJ.
Toplotni dobici domaćinstva tokom grejne sezone Q int , MJ, određeno formulom (G.11) SNiP 23-02–2003, uzimajući vrijednost specifičnog oslobađanja topline iz domaćinstva q int jednaka 17 W/m2:
Q int = 0,0864·17·229·1132,4 = 380888,62 MJ.
Unos toplote u zgradu od sunčevog zračenja tokom perioda grejanja Q s , MJ, određeno formulom (G.11) SNiP 23-02–2003, uzimajući u obzir vrijednosti koeficijenata uzimajući u obzir zasjenjenje svjetlosnih otvora neprozirnim elementima za punjenje τ F = 0,5 i relativnu penetraciju sunčevo zračenje za ispune prozora koji propuštaju svjetlost k F = 0,46.
Prosječna vrijednost sunčevog zračenja na vertikalnim površinama tokom perioda grijanja I prosječno, W/m2, uzeto prema Dodatku (D) SP 23-101–2004 za geografsku širinu grada Perma (56° N):
I av = 201 W/m2,
Q s = 0,5 0,76(100,44 201 + 100,44 201 +
+ 29,7·201 + 29,7·201) = 19880,18 MJ.
Potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade tokom sezone grijanja 
, MJ, određuje se formulom (D.2) SNiP 23-02–2003, uzimajući numeričku vrijednost sljedećih koeficijenata:
– koeficijent smanjenja unosa toplote usled toplotne inercije ogradnih konstrukcija 
= 0,8;
– koeficijent koji uzima u obzir dodatnu potrošnju topline sustava grijanja povezanu s diskretnošću nominalnog protoka topline niza uređaja za grijanje za zgrade tipa toranj 
= 1,11.
= ·1,11 = 1024940,2 MJ.
Ustanovljavamo specifičnu potrošnju toplinske energije zgrade 
, kJ/(m 2 °C dan), prema formuli (D.1) SNiP 23-02–2003:
= 
= 25,47 kJ/(m 2 °C dan).
Prema podacima u tabeli. 9 SNiP 23-02–2003, standardizirana specifična potrošnja toplotne energije za grijanje 9-spratnice stambene zgrade iznosi 25 kJ/(m 2 °C dan), što je 1,02% niže od izračunate specifične potrošnje toplotne energije = 25,47 kJ / (m 2 °C dan), stoga je pri termotehničkom projektovanju ogradnih konstrukcija potrebno uzeti u obzir ovu razliku.