Parne turbine Pet 80 100. Rad parne turbine. Petropavlovsk - Kamčatski

19.10.2019

Pročitajte također

Zanimljive činjenice iz vojne istorije

Žargonske riječi i izrazi

Kako pogoditi na talogu od kafe?

Ocjena najpijanijih zemalja na svijetu: gdje je Rusija?

Posipajte solju ispod stola na svadbi

I N S T R U K T I A

PT-80/100-130/13 LMZ.

Uputstva moraju biti poznata:

1. šef kotlovsko-turbinske radnje-2,

2. Zamjenici načelnika kotlovsko-turbinske radnje za pogon-2,

3. viši rukovodilac smjene stanice-2,

4. šef smjene stanice-2,

5. šef smjene turbinskog odjeljenja kotlovsko-turbinske radnje-2,

6. Inženjer TsTSCHU sa parnim turbinama VI kategorije,

7. inženjer gusjeničar za turbinsku opremu 5. kategorije;

8. inženjer-gusjenica za turbinsku opremu IV kategorije.

Petropavlovsk-Kamčatski

AD Energija i elektrifikacija "Kamčatskenergo".

Ogranak "Kamčatski TPP".

ODOBRITE:

Glavni inženjer ogranka OAO "Kamchatskenergo" KTETs

Bolotenyuk Yu.N.

“ “ 20 god.

I N S T R U K T I A

Uputstvo za upotrebu parne turbine

PT-80/100-130/13 LMZ.

Rok važenja uputstva:

sa "____" ____________ 20

od "____" ____________ 20

Petropavlovsk - Kamčatski

1. Opće odredbe……………………………………………………………………………… 6

1.1. Kriterijumi za siguran rad parne turbine PT80/100-130/13………………. 7

1.2. Tehnički podaci turbine………………………………………………………………………………………….. 13

1.4. Zaštita turbine…………………………………………………………………………………… 18

1.5. Turbina mora biti isključena u slučaju nužde sa ručnim kvarom vakuuma………….. 22

1.6. Turbina se mora odmah zaustaviti………………………………………………………… 22

Turbina se mora isprazniti i zaustaviti u tom periodu

određuje glavni inženjer elektrane………………………………………..……..… 23

1.8. Dozvoljen je kontinuirani rad turbine sa nazivnom snagom…………………… 23

2. Kratak opis konstrukcije turbine…………………………………………………..… 23

3. Sistem za opskrbu uljem turbinske jedinice…………………………………..…. 25

4. Sistem zaptivke osovine generatora………………………………………………..… 26

5. Sistem upravljanja turbinom……………………………………………………………. 30

6. Tehnički podaci i opis generatora…………………………………………….. 31

7. Tehničke karakteristike i opis kondenzacijske jedinice…. 34

8. Opis i tehničke karakteristike regenerativnog postrojenja…… 37

Opis i tehničke karakteristike instalacije za

grijanje vode u mreži………………………………………………………………………… 42

10. Priprema turbinske jedinice za puštanje u rad………………………………………….… 44

10.1. Opće odredbe…………………………………………………………………………………………….44

10.2. Priprema za puštanje uljnog sistema u rad…………………………………………………….46

10.3. Priprema upravljačkog sistema za puštanje u rad………………………………………………………………….49

10.4. Priprema i puštanje u rad jedinice za regeneraciju i kondenzaciju………………………………49

10.5. Priprema za uključivanje u rad instalacije za grijanje vode na mreži………………….. 54

10.6. Zagrijavanje parnog cjevovoda do GPP-a…………………………………………………………………………………..55

11. Pokretanje turbinske jedinice……………………………………………………………………..… 55

11.1. Opće upute………………………………………………………………………………………………….55

11.2. Pokretanje turbine iz hladnog stanja………………………………………………………………………...61

11.3. Pokretanje turbine iz toplog stanja…………………………………………………………..64

11.4. Pokretanje turbine iz vrućeg stanja………………………………………………………………………..65

11.5. Osobine pokretanja turbine na kliznim parametrima žive pare………………….…..67

12. Uključivanje odvoda proizvodne pare…………………………………………… 67

13. Zaustavljanje proizvodnje pare …………………………….… 69

14. Uključivanje odvođenja pare za grijanje………………………………………..…. 69

15. Zaustavljanje odvoda pare za grijanje………………………………... 71

16. Održavanje turbine tokom normalnog rada ………………….… 72

16.1 Opće odredbe…………………………………………………………………………………………….72

16.2 Održavanje kondenzacijske jedinice……………………………………………………………..74

16.3 Održavanje regenerativnog postrojenja……………………………………………………….….76

16.4 Održavanje sistema za opskrbu uljem…………………………………………………………87

16.5 Održavanje generatora …………………………………………………………………… 79

16.6 Održavanje instalacije za toplovodnu mrežu …………………………………….……80

17. Gašenje turbine…………………………………………………………………… 81

17.1 Opće upute za zaustavljanje turbine……………………………………………………….……81

17.2 Gašenje turbine u rezervi, kao i za remont bez hlađenja……………………..…82

17.3 Gašenje turbine radi popravke sa hlađenjem……………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………

18. Sigurnosni zahtjevi……………………………………………….…… 86

19. Mere za sprečavanje i otklanjanje havarija na turbini ...... 88

19.1. Opće upute………………………………………………………………………………………88

19.2. Slučajevi hitnog gašenja turbine…………………………………………………………………………90

19.3. Radnje koje izvode tehnološka zaštita turbine………………………………………91

19.4. Postupci osoblja u slučaju nužde na turbini…………………………………………..…….92

20. Pravila prijema na popravku opreme……………………………….… 107

21. Postupak prijema na ispitivanje turbina……………………………………………….. 108

Prijave

22.1. Raspored pokretanja turbine iz hladnog stanja (temperatura metala

HPC u zoni ulaza pare ispod 150 ˚S)……………………………………………………..… 109

22.2. Raspored pokretanja turbine nakon 48 sati neaktivnosti (temperatura metala

HPC u zoni ulaza pare 300 ˚S)…………………………………………………………………..110

22.3. Raspored pokretanja turbine nakon 24 sata neaktivnosti (temperatura metala

HPC u zoni ulaza pare 340 ˚S)…………………………………………………………………………..…111

22.4. Raspored pokretanja turbine nakon 6-8 sati zastoja (temperatura metala

HPC u zoni ulaza pare 420 ˚S)……………………………………………………………………………….112

22.5. Raspored pokretanja turbine nakon 1-2 sata zastoja (temperatura metala

HPC u zoni ulaza pare 440 ˚S)……………………………………………………..…………113

22.6. Približni rasporedi pokretanja turbine na nominalnom nivou

parametri svježe pare…………………………………………………………………………………….…114

22.7. Uzdužni presjek turbine………………………………………………………………………………………..……115

22.8. Upravljačka shema turbine………………………………………………………………………..….116

22.9. Toplotni dijagram turbinskog postrojenja………………………………………………………………………….….118

23. Dopune i izmjene………………………………………………………………. 119

OPĆE ODREDBE.

Parna turbina tip PT-80/100-130/13 LMZ sa industrijskom i 2-stepenom grejnom izvlačenjem pare, nazivne snage 80 MW i maksimalno 100 MW (u određenoj kombinaciji podesivih izvlačenja) je projektovana za direktan pogon TVF-110 -2E alternator U3 snage 110 MW, montiran na zajedničkom temelju sa turbinom.

Spisak skraćenica i simbola:

AZV - automatski zatvarač visokog pritiska;

VPU - uređaj za blokiranje;

GMN - glavna pumpa za ulje;

GPZ - glavni parni ventil;

KOS - nepovratni ventil sa servo motorom;

KEN - kondenzatna električna pumpa;

MUT - mehanizam za upravljanje turbinom;

OM - limiter snage;

PVD - visokotlačni grijači;

HDPE - grijači niskog pritiska;

PMN - startna uljna električna pumpa;

PN - zaptivni parni hladnjak;

PS - zaptivni hladnjak pare sa ejektorom;

PSG-1 - grijač mreže donjeg izbora;

PSG-2 - isto, vrhunska selekcija;

PEN - nutritivna električna pumpa;

RVD - rotor visokog pritiska;

RK - kontrolni ventili;

RND - rotor niskog pritiska;

RT - rotor turbine;

HPC - cilindar visokog pritiska;

LPC - cilindar niskog pritiska;

RMN - rezervna uljna pumpa;

AMN - pumpa za ulje u nuždi;

RPDS - prekidač pada pritiska ulja u sistemu za podmazivanje;

Rpr - pritisak pare u komori za selekciju proizvodnje;

P - pritisak u komori donjeg odvoda grejanja;

P - isto, gornji izbor grijanja;

Dpo - potrošnja pare u izboru proizvodnje;

D - ukupna potrošnja za PSG-1.2;

KAZ - automatski zatvarač;

MNUV - pumpa za ulje zaptivke osovine generatora;

NOG - pumpa za hlađenje generatora;

SAR - sistem automatskog upravljanja;

EGP - elektrohidraulični pretvarač;

KIS - izvršni solenoidni ventil;

TO - izbor grijanja;

ON - izbor proizvodnje;

MO - hladnjak ulja;

RPD - regulator diferencijalnog pritiska;

PSM - mobilni separator ulja;

ZG - hidraulični zatvarač;

BD - prigušni rezervoar;

IM - injektor za ulje;

RS - regulator brzine;

RD - regulator pritiska.

1.1.1. Snaga turbine:

Maksimalna snaga turbine pri punoj snazi

regeneraciju i određene kombinacije proizvodnje i

ekstrakcija grijanja …………………………………………………………………...100 MW

Maksimalna snaga turbine u kondenzacionom režimu sa isključenim HPH-5, 6, 7

Maksimalna snaga turbine u kondenzacionom režimu sa LPH-2, 3, 4 isključenim …………………………………………………………………………………..71MW

Maksimalna snaga turbine u kondenzacionom režimu sa

LPH-2, 3, 4 i PVD-5, 6, 7 ………………………………………………………………………………………….68 MW

koji su uključeni u rad PVD-5,6,7………………………………………………………..10 MW

Minimalna snaga turbine u kondenzacionom režimu pri

na koji je uključena drenažna pumpa PND-2………………………………………………………….20 MW

Minimalna snaga turbinske jedinice pri kojoj su uključeni

rad podesivih turbinskih ekstrakcija………………………………………………………………………… 30 MW

1.1.2. Prema frekvenciji rotacije rotora turbine:

Nazivna brzina rotora turbine ……………………………………………..3000 o/min

Nazivna brzina blokade rotora turbine

uređaj ……………………………………………………………………………………………..………..3,4 o/min

Maksimalno odstupanje brzine rotora turbine pri

koji je turbinski agregat isključen zaštitom…………………………………………………….………..…..3300 o/min

3360 o/min

Kritična brzina rotora turbogeneratora ……………………………………………….1500 o/min

Kritična brzina rotora turbine niskog pritiska………….……1600 o/min

Kritična brzina visokotlačnog rotora turbine…………………….….1800 o/min

1.1.3. Prema protoku pregrijane pare u turbinu:

Nominalni protok pare u turbinu kada radi u kondenzacionom režimu

sa potpuno aktiviranim sistemom regeneracije (na nazivnoj snazi

turbinski agregat jednak 80 MW) ……………………………………………………………………………305 t/h

Maksimalni protok pare u turbinu sa uključenim sistemom

regeneracija, kontrolisana proizvodnja i ekstrakcija toplote

i zatvorenog regulacionog ventila br. 5 …..……………………………………………………..415 t/h

Maksimalna potrošnja pare po turbini …………………….…………………..……470 t/h

režim sa isključenim HPH-5, 6, 7 ………………………………………………………………………..270 t/h

Maksimalni protok pare do turbine tokom njenog rada na kondenzaciji

režim sa isključenim LPH-2, 3, 4 …………………………………………………………………………..260t/h

Maksimalni protok pare do turbine tokom njenog rada na kondenzaciji

režim sa isključenim LPH-2, 3, 4 i PVD-5, 6, 7………………………………………..…230t/h

1.1.4. Prema apsolutnom pritisku pregrijane pare ispred CBA:

Nominalni apsolutni pritisak pregrijane pare prije CBA…………………..……….130 kgf/cm 2

Dozvoljeno smanjenje apsolutnog pritiska pregrijane pare

prije CBA tokom rada turbine……………………………………………………………………………125 kgf/cm 2

Dozvoljeno povećanje apsolutnog pritiska pregrijane pare

prije CBA tokom rada turbine.……………………………………………………………………135 kgf/cm 2

Maksimalno odstupanje apsolutnog pritiska pregrijane pare prije CBA

tokom rada turbine i sa trajanjem svakog odstupanja ne više od 30 minuta……..140 kgf/cm 2

1.1.5. Prema temperaturi pregrijane pare ispred CBA:

Nazivna temperatura pregrijane pare prije CBA..…………………………………..…..555 0 S

Dozvoljeni pad temperature pregrijane pare

prije CBA za vrijeme rada turbine..……………………………………………………………………….……… 545 0 S

Dozvoljeno povećanje temperature pregrijane pare prije

CBA tokom rada turbine…………………………………………………………………………………………………….. 560 0 S

Maksimalno odstupanje temperature pregrijane pare ispred CBA na

rad turbine i trajanje svakog odstupanja nije duže od 30

minuta…………………………………………………………..…………………………………………………….………565 0 S

Minimalno odstupanje temperature pregrijane pare ispred CBA na

koji je turbinski agregat isključen zaštitom……………………………………………………………………425 0 S

1.1.6. Prema apsolutnom pritisku pare u upravljačkim fazama turbine:

pri protoku pregrijane pare za turbinu do 415 t/h. ..………………………………………………...98,8 kgf / cm 2

Maksimalni apsolutni pritisak pare u HPC upravljačkoj fazi

kada turbina radi u kondenzacionom režimu sa isključenim HPH-5, 6, 7….……….…64 kgf/cm 2

Maksimalni apsolutni pritisak pare u HPC upravljačkoj fazi

kada turbina radi u kondenzacionom režimu sa LPH-2, 3, 4 isključenim ………….…62 kgf/cm 2

Maksimalni apsolutni pritisak pare u HPC upravljačkoj fazi

kada turbina radi u kondenzacionom režimu sa isključenim LPH-2, 3, 4

i PVD-5, 6,7…………………………………………………………………………………..……….……… .....55 kgf/cm 2

Maksimalni apsolutni pritisak pare u komori za punjenje

HPC ventil (iza 4-stepenog) pri protoku pregrijane pare u turbinu

više od 415 t/h ……………………………………………………………………………………………………………………………………… 83 kgf/ cm 2

Maksimalni apsolutni pritisak pare u kontrolnoj komori

LPC faze (iza 18. stepena) ……………………………..………………………………………………..13,5 kgf / cm 2

1.1.7. Prema apsolutnom pritisku pare u kontrolisanim ekstrakcijama turbine:

Dozvoljeno povećanje apsolutnog pritiska pare u

kontrolirani odabir proizvodnje …………………………………………………………………… 16 kgf / cm 2

Dozvoljeno smanjenje apsolutnog pritiska pare u

kontrolirani odabir proizvodnje ……………………………………………………………………… 10 kgf / cm 2

Maksimalno odstupanje apsolutnog pritiska pare u kontrolisanom izboru proizvodnje pri kojem se aktiviraju sigurnosni ventili …………………………………………………………………………………..19,5 kgf/ cm 2

gornja ekstrakcija grijanja ……………………………………………………………………….…..2,5 kgf/cm 2

gornja ekstrakcija grijanja ……………………………………………………………………..……..0,5 kgf/cm 2

Maksimalno odstupanje apsolutnog pritiska pare u regulisanom

gornja ekstrakcija grijanja na kojoj radi

sigurnosni ventil………………………………………………………………………………..……3,4 kgf/cm2

Maksimalno odstupanje apsolutnog pritiska pare u

kontrolirana gornja ekstrakcija grijanja, u kojoj

turbinski agregat je isključen zaštitom…………………………………………………………..……………………3,5 kgf/cm 2

Dozvoljeno povećanje apsolutnog pritiska pare u regulisanom

donja ekstrakcija grijanja …………………………………………………………………….…… 1 kgf / cm 2

Dozvoljeno smanjenje apsolutnog pritiska pare u regulisanom

donja ekstrakcija grijanja ………………………………………………………………………….…0,3 kgf/cm 2

Maksimalni dozvoljeni pad pritiska između komore

donja ekstrakcija grijanja i turbinski kondenzator………………………….… do 0,15 kgf/cm 2

1.1.8. Prema protoku pare u kontrolisanim ekstrakcijama turbine:

Nominalni protok pare u podesivoj proizvodnji

izbor …………………………………………………………………………………………………………………….……185 t/h

Maksimalni protok pare u podesivoj proizvodnji…

nazivne snage turbine i isključen

ekstrakcija grijanja ………………………………………………………………………………….………245 t/h

Maksimalni protok pare u podesivoj proizvodnji

izbor pri apsolutnom pritisku u njemu jednakom 13 kgf / cm 2,

snaga turbine smanjena na 70 MW i isključena

ekstrakcija grijanja ……………………………………………………………………..……300 t/h

Nominalni protok pare u podesivom vrhu

ekstrakcija toplote ……………………………………………………………………………………...132 t/h

i uzorkovanje isključene proizvodnje ……………………………………………………………………………………………………150 t/h

Maksimalni protok pare u podesivom vrhu

ekstrakcija toplote sa smanjenom snagom na 76 MW

turbina i isključena proizvodna ekstrakcija ……………………………………….……220 t/h

Maksimalni protok pare u podesivom vrhu

ekstrakcija toplote pri nazivnoj snazi turbine

i smanjena na 40 t/h potrošnja pare u proizvodnom ekstrakciji ……………………………200 t/h

Maksimalna potrošnja pare u PSG-2 pri apsolutnom pritisku

u gornjoj ekstrakciji grijanja 1,2 kgf/cm 2 ……………………………………………….…145 t/h

Maksimalna potrošnja pare u PSG-1 pri apsolutnom pritisku

u donjem odvodu grijanja 1 kgf / cm 2 …………………………………………………………….220 t/h

1.1.9. Prema temperaturi pare u ekstrakcijama turbine:

Nazivna temperatura pare u kontrolisanoj proizvodnji

izbor nakon OU-1, 2 (3.4) ………………………………………………………………………………………..280 0 S

Dozvoljeno povećanje temperature pare u kontrolisanoj

izbor proizvodnje nakon OU-1, 2 (3.4) ……………………………………………………………..285 0 S

Dozvoljeni pad temperature pare u kontrolisanu

izbor proizvodnje nakon OU-1.2 (3.4) …………………………………………………………….…275 0 S

1.1.10. Prema termičkom stanju turbine:

Maksimalna brzina porasta temperature metala

…..……………………………………………..15 0 S/min.

obilazne cijevi od AZV do HPC kontrolnih ventila

na temperaturama pregrijane pare ispod 450 stepeni C.…………………………………….………25 0 S

Maksimalna dozvoljena razlika temperature metala

obilazne cijevi od AZV do HPC kontrolnih ventila

na temperaturi pregrijane pare iznad 450 stepeni C.……………………………………….…….20 0 C

Maksimalna dozvoljena temperaturna razlika gornjeg metala

i donji HPC (LPC) u zoni ulaza pare ………………………………………………………………………..50 0 S

Maksimalna dozvoljena temperaturna razlika metala u

poprečni presjek (širina) horizontalnih prirubnica

konektor za cilindar bez uključivanja sistema grijanja

prirubnice i klinovi HPC-a.

HPC konektor sa grijanjem prirubnica i klinova na ……………………………………………..…50 0 S

u poprečnom presjeku (u širini) prirubnica horizontale

HPC konektor sa grijanjem prirubnica i klinova na ……………………………….……-25 0 S

Maksimalna dozvoljena temperaturna razlika metala između gornje

i donje (desne i lijeve) HPC prirubnice kada

zagrijavanje prirubnica i klinova …………………………………………………………….…………………..10 0 S

Maksimalna dozvoljena pozitivna temperaturna razlika metala

između prirubnica i HPC vijaka sa uključenim grijanjem

prirubnice i svornjaci ……………………………………………………………………….…………………….20 0 S

Maksimalna dozvoljena negativna temperaturna razlika metala

između prirubnica i HPC svornjaka sa zagrijavanjem prirubnica i svornjaka na ………………………………………………………………………………………………………………..…. .- 20 0 S

Maksimalna dozvoljena temperaturna razlika metala u debljini

zid cilindra, mjereno u području HPC kontrolnog stupnja ….………………………….35 0 S

ležajevi i potisni ležaj turbine …………………………………….…………..90 0 C

Maksimalna dozvoljena temperatura školjki ležaja

ležajevi generatora …………………………………………………….…………..………..80 0 C

1.1.11. Prema mehaničkom stanju turbine:

Maksimalno dozvoljeno skraćivanje creva visokog pritiska u odnosu na glavu visokog pritiska….……………………………….-2 mm

Maksimalno dozvoljeno izduženje creva visokog pritiska u odnosu na cilindar visokog pritiska ….………………………………….+3 mm

Maksimalno dozvoljeno skraćivanje RND u odnosu na LPC ….……………………..………-2,5 mm

Maksimalno dozvoljeno izduženje RND u odnosu na LPC …….……………………..…….+3 mm

Maksimalno dozvoljeno izobličenje rotora turbine …………….…………………………..0,2 mm

Maksimalna dozvoljena maksimalna vrijednost zakrivljenosti

osovina turbinskog agregata pri prolasku kritičnih brzina …………………………………..0,25 mm

strana generatora …………………………………………………………………………………………..…1,2 mm

Maksimalno dozvoljeni aksijalni pomak rotora turbine unutra

strana kontrolne jedinice ………………………………………………………………………………………….1,7 mm

1.1.12. Prema stanju vibracija turbinske jedinice:

Maksimalna dozvoljena brzina vibracija ležajeva turbinske jedinice

u svim modovima (osim za kritične brzine) ……………….…………………….4,5 mm/s

sa povećanjem brzine vibracija ležajeva za više od 4,5 mm/s

Maksimalno dozvoljeno trajanje rada turbinske jedinice

sa povećanjem brzine vibracija ležajeva više od 7,1 mm/s ……….…………………… 7 dana

Hitno povećanje brzine vibracije bilo kojeg oslonca rotora ………….……………………11,2 mm/s

Hitno naglo istovremeno povećanje brzine vibracije za dva

jedan nosač rotora, ili susjedni nosači, ili dvije komponente vibracija

jedan oslonac od bilo koje početne vrijednosti…………………………………………………………... za 1 mm ili više

1.1.13. Prema protoku, pritisku i temperaturi cirkulacione vode:

Ukupna potrošnja rashladne vode za turbinsku jedinicu ………….………………………….8300 m 3 /sat

Maksimalni protok rashladne vode kroz kondenzator ….…………………………..8000 m 3 /sat

Minimalni protok rashladne vode kroz kondenzator ……………….……………..2000 m 3 /sat

Maksimalni protok vode kroz ugrađeni kondenzatorski snop ………………1500 m 3 / sat

Minimalni protok vode kroz ugrađeni kondenzatorski snop …………………………………..300 m 3 / sat

Maksimalna temperatura rashladne vode na ulazu u kondenzator…………………………………………………………………………………………………..33 0 S

Minimalna temperatura cirkulirajuće vode na ulazu do

kondenzator pri spoljašnjim temperaturama ispod nule ………………………….8 0 S

Minimalni pritisak cirkulacione vode pri kojem radi ATS cirkulacionih pumpi TsN-1,2,3,4……………………………………………………………………………….. 0,4 kgf/cm 2

Maksimalni pritisak cirkulišuće vode u cevnom sistemu

leva i desna polovina kondenzatora ………………………………………….……….……….2,5 kgf/cm 2

Maksimalni apsolutni pritisak vode u cevnom sistemu

ugrađena greda kondenzatora.………………………………………………………………….8 kgf / cm 2

Nazivni hidraulički otpor kondenzatora pri

čiste cijevi i protok cirkulirajuće vode od 6500 m 3 / sat………………………..……...3,8 m vode. Art.

Maksimalna temperaturna razlika cirkulirajuće vode između

njegov ulazak u kondenzator i izlazak iz njega ……………………………………………………………..10 0 S

1.1.14. Prema brzini protoka, pritisku i temperaturi pare i hemijski osoljene vode do kondenzatora:

Maksimalna potrošnja hemijski osoljene vode u kondenzatoru ………………..……………..100 t/h.

Maksimalni protok pare do kondenzatora u svim režimima

rad …………………………………………………………………………………………………….………220 t/h.

Minimalni protok pare kroz LPC turbine do kondenzatora

sa zatvorenom rotacionom membranom ……………………………………………………….……10 t/h.

Maksimalna dozvoljena temperatura izduvnog dela LPC ………………………………….……..70 0 S

Maksimalna dozvoljena temperatura hemijski demineralizovane vode,

ulazak u kondenzator ……………………………………………………………………….………100 0 S

Apsolutni pritisak pare u izduvnom delu LPC-a pri kojem

atmosferski ventili-dijafragme rade ………………………………………..……..1,2 kgf / cm 2

1.1.15. Po apsolutnom pritisku (vakumu) u kondenzatoru turbine:

Nazivni apsolutni pritisak u kondenzatoru…………………………………………………0,035 kgf/cm 2

Dozvoljeno smanjenje vakuuma u kondenzatoru pri kojem se aktivira alarm upozorenja………………. ………………………..………...-0,91 kgf/cm 2

Hitno smanjenje vakuuma u kondenzatoru pri čemu

Turbinska jedinica je isključena zaštitom…………………………………………………………………………....-0,75 kgf/cm 2

ispuštanje vrućih tokova u njega …………………………………………………………………………….….-0,55 kgf / cm 2

Dozvoljeni vakuum u kondenzatoru pri startovanju turbine prije

Potisak vratila turbinske jedinice ……………………………………………………………………..……-0,75 kgf/cm 2

Dozvoljeni vakuum u kondenzatoru pri startovanju turbine na kraju

brzina zatvarača rotacije njegovog rotora sa frekvencijom od 1000 o/min …………….………………………………..…….-0,95 kgf / cm 2

1.1.16. Prema pritisku pare i temperaturi zaptivki turbine:

Minimalni apsolutni pritisak pare na zaptivkama turbine

iza regulatora pritiska …………………………………………………………………………………………….1,1 kgf / cm 2

Maksimalni apsolutni pritisak pare na zaptivkama turbine

iza regulatora pritiska ……………………………………………………………………………………….1,2 kgf / cm 2

Minimalni apsolutni pritisak pare iza zaptivki turbine

do regulatora za održavanje pritiska ……………………………………………………………………….….1,3 kgf/cm2

Maksimalni apsolutni pritisak pare iza zaptivki turbine…

do regulatora za održavanje pritiska …………………………………………………………………………………..….1,5 kgf/cm 2

Minimalni apsolutni pritisak pare u drugim zaptivnim komorama …………………………………………………………………………1,03 kgf/cm2

Maksimalni apsolutni pritisak pare u drugim zaptivnim komorama ……………………..1,05 kgf/cm2

Nazivna temperatura pare za zaptivke …………………………………………………….150 0 C

1.1.17. Prema pritisku i temperaturi ulja za podmazivanje ležajeva turbinske jedinice:

Nazivni pritisak viška ulja u sistemu za podmazivanje ležajeva

turbine do hladnjaka ulja.…………………………………………………………………………………..……..3 kgf/cm 2

Nazivni nadpritisak ulja u sistemu za podmazivanje

ležajevi u nivou osovine turbinskog agregata………………………………………………………………….1 kgf/cm 2

na nivou ose osovine turbinske jedinice na kojoj se

alarm upozorenja ………………………………………………………………………..………..0,8 kgf/cm 2

Prevelik pritisak ulja u sistemu za podmazivanje ležajeva

na nivou ose osovine turbinske jedinice na kojoj je uključen RMN ……………………………………………………….0,7 kgf/cm 2

Prevelik pritisak ulja u sistemu za podmazivanje ležajeva

na nivou ose osovine turbinske jedinice na kojoj je AMN uključen ……………………………..….0,6 kgf/cm 2

Prevelik pritisak ulja u sistemu za podmazivanje ležaja na nivou

osovina osovine turbinske jedinice na kojoj se TLU isključuje zaštitom …… …………………………………..…0,3 kgf/cm 2

Hitni višak ulja u sistemu za podmazivanje ležajeva

na nivou ose osovine turbine na kojoj je turbinska jedinica isključena od zaštite ……………………………………………………………………………………………… ……………..0 ,3 kgf/cm 2

Nazivna temperatura ulja za podmazivanje ležajeva turbinske jedinice ………………………..40 0 S

Maksimalna dozvoljena temperatura ulja za podmazivanje ležajeva

turbinska jedinica …………………………………………………………………………………………………….…45 0 S

Maksimalna dozvoljena temperatura ulja na odvodu iz

ležajevi turbinske jedinice ………………………………………………………………………………………....65 0 S

Temperatura ulja u slučaju nužde na odvodu iz ležajeva

turbinska jedinica ……………………………………………………………………………………………….………75 0 C

1.1.18. Po pritisku ulja u sistemu upravljanja turbinom:

Prekomjerni pritisak ulja u sistemu upravljanja turbinom stvoren od strane PMN……………………………………………………………………..……………..…18 kgf/ cm 2

Prekomjerni pritisak ulja u sistemu upravljanja turbinom stvoren od strane HMN………………………………………………………………………………………..……..20 kgf/cm 2

Prevelik pritisak ulja u sistemu upravljanja turbinom

Pri čemu postoji zabrana zatvaranja ventila na pritisak i gašenja PMN .... ... ... ... .17,5 kgf / cm 2

1.1.19. Prema pritisku, nivou, protoku i temperaturi ulja u sistemu zaptivki vratila turbogeneratora:

Prekomjeran pritisak ulja u sistemu zaptivki vratila turbogeneratora u kojem je rezervni volumen naizmjenične struje uključen u ABR ................................ ................................................... ................................................... ................................................... ....

Prevelik pritisak ulja u sistemu zaptivke vratila turbogeneratora pri kojem se AVR pušta u rad

rezervni MNUV DC…………………………………………………………………..7 kgf/cm 2

Dozvoljena minimalna razlika između pritiska ulja na zaptivkama vratila i pritiska vodonika u kućištu turbogeneratora………………………………………..0,4 kgf/cm2

Dozvoljena maksimalna razlika između pritiska ulja na zaptivkama vratila i pritiska vodonika u kućištu turbogeneratora………………………………..0,8 kgf/cm2

Maksimalna razlika između ulaznog pritiska ulja i pritiska

ulje na izlazu iz MFG-a, pri čemu je potrebno prebaciti na rezervni filter ulja generatora………………………………………………………………………………… …….1 kgf/cm 2

Nazivna temperatura ulja na izlazu iz MOG……………………………………………………………..40 0 S

Dozvoljeno povećanje temperature ulja na izlazu iz MOG……………………….…….…….45 0 S

1.1.20. Prema temperaturi i protoku napojne vode kroz HPH grupu turbine:

Nazivna temperatura napojne vode na ulazu u HPH grupu ………………….164 0 C

Maksimalna temperatura napojne vode na izlazu iz HPH grupe pri nazivnoj snazi turbinske jedinice………………………………………………………………………249 0 S

Maksimalna potrošnja napojne vode kroz HPH cevni sistem ………………………...550 t/h

1.2.Tehnički podaci turbine.

Nazivna snaga turbine	80 MW
Maksimalna snaga turbine sa potpuno uključenom regeneracijom za određene kombinacije proizvodnje i odvođenja toplote, određena režimskim dijagramom	100 MW
Apsolutni pritisak pare pomoću automatskog zapornog ventila	130 kgf/cm²
Temperatura pare prije zapornog ventila	555 °S
Apsolutni pritisak u kondenzatoru	0,035 kgf/cm²
Maksimalni protok pare kroz turbinu kada radi sa svim ekstrakcijama i sa bilo kojom njihovom kombinacijom	470 t/h
Maksimalni protok pare u kondenzator	220 t/h
Brzina protoka rashladne vode u kondenzator pri projektovanoj temperaturi na ulazu kondenzatora od 20 °S	8000 m³/h
Apsolutni pritisak pare kontrolisane proizvodnje ekstrakcije	13±3 kgf/cm²
Apsolutni pritisak pare kontrolisanog gornjeg odvoda toplote	0,5 - 2,5 kgf / cm²
Apsolutni pritisak pare kontrolisanog donjeg odvoda grejanja sa jednostepenom šemom za grejanje vode u mreži	0,3 - 1 kgf / cm²
Temperatura napojne vode nakon HPH	249 °S
Specifična potrošnja pare (garantovano POT LMZ)	5,6 kg/kWh

Napomena: Puštanje turbinskog agregata zaustavljenog zbog povećanja (promjene) vibracija dozvoljeno je samo nakon detaljne analize uzroka vibracija i uz dozvolu glavnog inženjera elektrane, koju je on lično izvršio u operativni dnevnik nadzornika smjene stanice.

1.6 Turbina se mora odmah zaustaviti u sljedećim slučajevima:

· Povećanje brzine iznad 3360 o/min.

· Detekcija zazora ili prolazne pukotine u nepreklopnim dijelovima naftovoda, parovodnog puta, parodistributivnih jedinica.

· Pojava hidrauličnih udara u cjevovodima vodene pare ili u turbini.

· Hitno smanjenje vakuuma na -0,75 kgf/cm² ili aktiviranje atmosferskih ventila.

Oštar pad temperature slatke vode

TEHNIČKI OPIS

Opis objekta.
Puno ime:„Automatizovani kurs „Rad turbine PT-80/100-130/13”.
simbol:
godina izdanja: 2007.

Automatizovani kurs obuke za rad na turbini PT-80/100-130/13 razvijen je za obuku operativnog osoblja za servisiranje turbinskih postrojenja ovog tipa i predstavlja sredstvo obuke, predispitne pripreme i ispitnog testiranja osoblja CHPP.
AUK je sastavljen na osnovu regulatorne i tehničke dokumentacije koja se koristi u radu turbina PT-80/100-130/13. Sadrži tekstualni i grafički materijal za interaktivno učenje i testiranje polaznika.
Ovaj AUC opisuje konstrukcijske i tehnološke karakteristike glavne i pomoćne opreme grejnih turbina PT-80/100-130/13 i to: glavni parni ventili, zaporni ventili, regulacioni ventili, ulaz pare HPC, karakteristike dizajna HPC, HPC, HPC, rotori turbina, ležajevi, rešetke, sistem zaptivanja, kondenzaciona jedinica, regeneracija niskog pritiska, pumpe za napajanje, regeneracija visokog pritiska, kogeneraciona postrojenja, sistem turbinskog ulja, itd.
Razmatraju se startni, normalni, hitni i isključeni režimi rada turbinskog postrojenja, kao i glavni kriterijumi pouzdanosti za grejanje i hlađenje parovoda, blokova ventila i turbinskih cilindara.
Razmatran je sistem automatskog upravljanja turbinom, sistem zaštite, blokade i signalizacije.
Utvrđen je postupak prijema na pregled, ispitivanje, popravku opreme, sigurnosna pravila i protupožarna sigurnost.

Sastav AUC-a:

Automatizovani kurs obuke (ATC) je softverski alat namenjen za početnu obuku i naknadnu proveru znanja osoblja elektrana i električnih mreža. Prije svega za obuku operativnog i operativno-remontnog osoblja.
Osnova AUC-a su trenutna proizvodnja i opisi poslova, regulatorni materijali, podaci proizvođača opreme.
AUC uključuje:
— odjeljak općih teorijskih informacija;
— odjeljak koji se bavi dizajnom i radom određene vrste opreme;
- dio samopregleda pripravnika;
- ispitivački blok.
Osim tekstova, AUC sadrži neophodan grafički materijal (dijagrame, crteže, fotografije).

Informativni sadržaj AUK-a.

1. Tekstualni materijal je zasnovan na uputstvu za upotrebu, turbini PT-80/100-130/13, fabričkim uputstvima, drugim regulatornim i tehničkim materijalima i uključuje sljedeće dijelove:

1.1. Rad turbinske jedinice PT-80/100-130/13.
1.1.1. Opće informacije o turbini.
1.1.2. Uljni sistem.
1.1.3. Sistem regulacije i zaštite.
1.1.4. uređaj za kondenzaciju.
1.1.5. Regenerativna biljka.
1.1.6. Instalacija za grijanje vode u mreži.
1.1.7. Priprema turbine za rad.
Priprema i uključivanje u rad uljnog sistema i VPU.
Priprema i uključivanje u rad sistema upravljanja i zaštite turbine.
Ispitivanje zaštite.
1.1.8. Priprema i uključivanje u rad kondenzacionog uređaja.
1.1.9. Priprema i puštanje u rad regenerativnog postrojenja.
1.1.10. Priprema instalacija za grijanje vode u mreži.
1.1.11. Priprema turbine za puštanje u rad.
1.1.12. Općenite upute koje treba slijediti pri pokretanju turbine iz bilo kojeg stanja.
1.1.13. Hladan start turbine.
1.1.14. Pokretanje turbine iz vrućeg stanja.
1.1.15. Način rada i promjena parametara.
1.1.16. kondenzacijski način.
1.1.17. Način rada sa odabirom proizvodnje i grijanja.
1.1.18. Poništite i povećajte opterećenje.
1.1.19. Gašenje turbine i resetovanje sistema.
1.1.20. Provjera tehničkog stanja i održavanja. Vrijeme provjere zaštite.
1.1.21. Održavanje sistema za podmazivanje i VPU.
1.1.22. Održavanje kondenzacijskog i regenerativnog postrojenja.
1.1.23. Održavanje instalacije za grijanje vode u mreži.
1.1.24. Sigurnosne mjere pri servisiranju turbogeneratora.
1.1.25. Zaštita od požara u održavanju turbinskih agregata.
1.1.26. Postupak ispitivanja sigurnosnih ventila.
1.1.27. Primjena (zaštita).

2. Grafički materijal u ovoj AUC predstavljen je kao dio 15 slika i dijagrama:
2.1. Uzdužni presjek turbine PT-80/100-130-13 (CVP).
2.2. Uzdužni presjek turbine PT-80/100-130-13 (TsSND).
2.3. Šema cjevovoda za ekstrakciju pare.
2.4. Shema naftovoda turbogeneratora.
2.5. Šema dovoda i usisavanja pare iz zaptivki.
2.6. Grijač punjača PS-50.
2.7. Karakteristike grijača sabirnice PS-50.
2.8. Šema glavnog kondenzata turbogeneratora.
2.9. Shema mrežnih vodovodnih cjevovoda.
2.10. Šema cjevovoda za usis parno-vazdušne smjese.
2.11. PVD zaštitna shema.
2.12. Shema glavnog parnog cjevovoda turbinske jedinice.
2.13. Šema drenaže turbinske jedinice.
2.14. Šema plinsko-uljenog sistema generatora TVF-120-2.
2.15. Energetske karakteristike cevne jedinice tipa PT-80/100-130/13 LMZ.

Provjera znanja

Nakon proučavanja tekstualnog i grafičkog materijala, student može pokrenuti program samoprovjere znanja. Program je test kojim se provjerava stepen asimilacije gradiva nastave. U slučaju pogrešnog odgovora, operateru se prikazuje poruka o grešci i citat iz teksta uputstva koji sadrži tačan odgovor. Ukupan broj pitanja u ovom kursu je 300.

Ispit

Nakon završenog kursa obuke i samokontrole znanja, student polaže ispitni test. Sadrži 10 pitanja koja su automatski odabrana nasumično između pitanja predviđenih za samotestiranje. Na ispitu se od ispitanika traži da odgovori na ova pitanja bez nagoveštaja i mogućnosti pozivanja na udžbenik. Nijedna poruka o grešci se ne prikazuje do kraja testiranja. Po završetku ispita student dobija protokol koji sadrži predložena pitanja, odgovore po izboru ispitivača i komentare na pogrešne odgovore. Ocjena ispita se postavlja automatski. Protokol testiranja je pohranjen na tvrdom disku računara. Moguće ga je štampati na štampaču.

Grejna parna turbina PT-80/100-130/13 sa odvođenjem industrijske i grejne pare namenjena je direktnom pogonu elektrogeneratora TVF-120-2 sa brzinom rotacije od 50 obrtaja u minuti i oslobađanjem toplote za potrebe proizvodnje i grejanja.

Nazivne vrijednosti glavnih parametara turbine su date u nastavku.

Snaga, MW

nominalno 80

maksimalno 100

Nazivni parametri pare

pritisak, MPa 12.8

temperatura, 0 C 555

Potrošnja ekstrahovane pare za potrebe proizvodnje, t/h

nominalno 185

maksimalno 300

Granice promjene tlaka pare u kontrolisanoj ekstrakciji grijanja, MPa

gornji 0,049-0,245

niže 0,029-0,098

Pritisak selekcije proizvodnje 1.28

Temperatura vode, 0 S

ishrana 249

hlađenje 20

Potrošnja rashladne vode, t/h 8000

Turbina ima sljedeće podesive odvode pare:

proizvodnja sa apsolutnim pritiskom (1,275 0,29) MPa i dve selekcije grejanja - gornji sa apsolutnim pritiskom u opsegu od 0,049-0,245 MPa i donji sa pritiskom u opsegu od 0,029-0,098 MPa. Pritisak ekstrakcije grejanja se reguliše pomoću jedne kontrolne membrane koja je instalirana u gornjoj komori za ekstrakciju grejanja. Regulisani pritisak u odvodima grejanja se održava: u gornjem odvodu - kada su uključena oba odvoda grejanja, u donjem odvodu - kada je uključen jedan donji odvod grejanja. Mrežna voda kroz grijače mreže donjeg i gornjeg stepena grijanja mora se propuštati uzastopno i u jednakim količinama. Protok vode koji prolazi kroz grijače mreže mora se kontrolisati.

Turbina je jednoosovinski dvocilindrični agregat. HPC putanja protoka ima jednoredni kontrolni stepen i 16 stepeni pritiska.

Protočni dio LPC-a sastoji se od tri dijela:

prvi (do gornjeg izlaza za grijanje) ima regulaciju i 7 stupnjeva tlaka,

druga (između slavina za grijanje) dva stupnja pritiska,

treći - kontrolni stepen i dva stepena pritiska.

Rotor visokog pritiska je jednodelni kovan. Prvih deset diskova rotora niskog pritiska kovani su integralno sa osovinom, preostala tri diska su montirana.

Distribucija pare turbine - mlaznica. Na izlazu iz HPC-a dio pare ide u kontrolisanu proizvodnju, a ostatak u LPC. Ekstrakcije grijanja se vrše iz odgovarajućih LPC komora.

Kako bi se smanjilo vrijeme zagrijavanja i poboljšali uvjeti pokretanja, predviđeno je parno grijanje prirubnica i vijaka i dovod pare na HPC prednju zaptivku.

Turbina je opremljena zapornim uređajem koji rotira osovinu turbinske jedinice frekvencijom od 3,4 o/min.

Aparat sa lopaticama turbine je dizajniran da radi na mrežnoj frekvenciji od 50 Hz, što odgovara brzini rotora turbine od 50 o/min (3000 o/min). Dozvoljen je dugotrajni rad turbine sa odstupanjem frekvencije u mreži od 49,0-50,5 Hz.

Prvih deset diskova rotora niskog pritiska kovani su integralno sa osovinom, preostala tri diska su montirana.

HP i LPC rotori su čvrsto povezani uz pomoć prirubnica iskovanih integralno sa rotorima. Rotori LPC-a i generatora tipa TVF-120-2 povezani su krutom spojnicom.

Distribucija pare turbine je mlaznica. Svježa para se dovodi u samostojeću kutiju sa mlaznicama, u kojoj se nalazi automatski zatvarač, odakle para struji kroz bajpas cijevi do regulacijskih ventila turbine.

Po izlasku iz HPC-a, dio pare ide u kontrolisanu proizvodnju, a ostatak ide u LPC.

Ekstrakcije grijanja se vrše iz odgovarajućih LPC komora.

Tačka pričvršćivanja turbine nalazi se na okviru turbine na strani generatora, a jedinica se širi prema prednjem ležaju.

Kako bi se smanjilo vrijeme zagrijavanja i poboljšali uvjeti pokretanja, predviđeno je parno grijanje prirubnica i vijaka i dovod vodene pare na HPC prednju zaptivku.

Turbina je opremljena zapornim uređajem koji rotira osovinu jedinice sa frekvencijom od 0,0067.

Aparat lopatica turbine je projektovan i konfigurisan da radi na mrežnoj frekvenciji od 50 Hz, što odgovara rotaciji rotora 50. Kontinuirani rad turbine je dozvoljen na mrežnoj frekvenciji od 49 do 50,5 Hz.

Visina temelja turbinskog agregata od nivoa poda prostorije za kondenzaciju do nivoa poda strojarnice je 8 m.

2.1 Opis principa termičkog dijagrama turbine PT-80/100-130/13

Kondenzacijski uređaj uključuje kondenzatorsku grupu, uređaj za odvod zraka, kondenzatnu i cirkulacijsku pumpu, ejektor cirkulacijskog sistema, filtere za vodu, cjevovode sa potrebnom armaturom.

Grupa kondenzatora se sastoji od jednog kondenzatora sa ugrađenim snopom ukupne površine hlađenja od 3000 m² i dizajnirana je da kondenzuje paru koja ulazi u njega, stvarajući vakuum u izduvnoj cevi turbine i skladištenje kondenzata, kao i da koristi toplotu. pare koja ulazi u kondenzator u režimima rada prema rasporedu topline za zagrijavanje dopunske vode u ugrađenom snopu.

Kondenzator ima posebnu komoru ugrađenu u parni dio, u koju je ugrađen HDPE odjeljak br. Ostatak PND-a je instaliran od strane posebne grupe.

Regenerativno postrojenje je projektovano za zagrijavanje napojne vode parom iz neregulisanih turbinskih ekstrakcija i ima četiri stepena HDPE, tri stepena HPH i deaerator. Svi grijači su površinskog tipa.

HPH br. 5,6 i 7 - vertikalni dizajn sa ugrađenim odoparivačima i drenažnim hladnjacima. HPH se isporučuju sa grupnom zaštitom, koju čine automatski izlazni i nepovratni ventili na ulazu i izlazu vode, automatski ventil sa elektromagnetom, cevovod za pokretanje i isključivanje grejača.

HPH i HDPE (osim HDPE br. 1) opremljeni su kontrolnim ventilima za uklanjanje kondenzata, kontrolisanim elektronskim regulatorima.

Odvod kondenzata grejne pare iz grejača je kaskadno. Kondenzat se ispumpava iz HDPE br. 2 pomoću drenažne pumpe.

Instalacija za grijanje vode u mreži uključuje dva mrežna grijača, kondenzatnu i mrežnu pumpu. Svaki grejač je horizontalni izmenjivač toplote para-voda sa površinom razmene toplote od 1300 m², koji je formiran od ravnih mesinganih cevi obostrano raširenih u cevnim listovima.

3 Izbor pomoćne opreme termo šeme stanice

3.1 Oprema koja se isporučuje sa turbinom

Jer Kondenzator, glavni ejektor, niskotlačni i visokotlačni grijači se isporučuju na projektovanu stanicu zajedno sa turbinom, a zatim se za ugradnju u stanicu koriste:

a) Kondenzator tipa 80-KTSST-1 u količini od tri komada, po jedan za svaku turbinu;

b) Glavni ejektor tipa EP-3-700-1 u količini od šest komada, po dva za svaku turbinu;

c) grijalice niskog pritiska tipa PN-130-16-10-II (PND br. 2) i PN-200-16-4-I (PND br. 3,4);

d) Visokotlačni grijači tipa PV-450-230-25 (PVD br. 1), PV-450-230-35 (PVD br. 2) i PV-450-230-50 (PVD br. 3) .

Karakteristike gore navedene opreme su sažete u tabelama 2, 3, 4, 5.

Tabela 2 - karakteristike kondenzatora

Tabela 3 - karakteristike ejektora glavnog kondenzatora

	Zadatak za kursni projekat	3
1.	Početni referentni podaci	4
2.	Proračun kotlovskog postrojenja	6
3.	Konstrukcija procesa ekspanzije pare u turbini	8
4.	Balans pare i napojne vode	9
5.	Određivanje parametara pare, napojne vode i kondenzata pomoću PTS elemenata	11
6.	Sastavljanje i rješavanje jednačina toplotnog bilansa za presjeke i elemente PTS-a	15
7.	Jednačina energetske snage i njeno rješenje	23
8.	Provjera kalkulacije	24
9.	Definicija energetskih indikatora	25
10.	Izbor dodatne opreme	26
	Bibliografija	27

Zadatak za kursni projekat
student: Onučin D.M..

Tema projekta: Proračun termičke sheme PTU PT-80/100-130/13
Podaci o projektu

P 0 \u003d 130 kg / cm 2;

;

Q t \u003d 220 MW;

;

Pritisak u neregulisanim povlačenjima - iz referentnih podataka.

Priprema dodatne vode - iz atmosferskog deaeratora "D-1.2".
Obim naselja naselja

Projektni proračun PTU u SI sistemu za nazivnu snagu.
Određivanje energetskih pokazatelja rada stručnih škola.
Izbor pomoćne opreme za stručne škole.

1. Početni referentni podaci
Glavni pokazatelji turbine PT-80/100-130.

Tabela 1.

Parametar	Vrijednost	Dimenzija
Nazivne snage	80	MW
Maksimalna snaga	100	MW
Početni pritisak	23,5	MPa
Početna temperatura	540	With
Pritisak na izlazu iz HPC-a	4,07	MPa
Temperatura na izlazu iz HPC-a	300	With
Temperatura pregrijane pare	540	With
Potrošnja rashladne vode	28000	m 3 / h
Temperatura rashladne vode	20	With
Pritisak kondenzatora	0,0044	MPa

Turbina ima 8 nereguliranih ekstrakcija pare dizajniranih za zagrijavanje napojne vode u niskotlačnim grijačima, deaeratorima, visokotlačnim grijačima i za napajanje pogonske turbine glavne napojne pumpe. Izduvna para iz turbo pogona se vraća u turbinu.
Tabela 2.

	Odabir	Pritisak, MPa	Temperatura, 0 C
I	LDPE №7	4,41	420
II	PVD №6	2,55	348
III	PND №5	1,27	265
	Deaerator	1,27	265
IV	PND №4	0,39	160
V	PND №3	0,0981	-
VI	PND №2	0,033	-
VII	PND №1	0,003	-

Turbina ima dva odvoda grejne pare, gornji i donji, namenjene za jednostepeno i dvostepeno zagrevanje vode iz mreže. Odvodi grijanja imaju sljedeće granice regulacije tlaka:

Gornji 0,5-2,5 kg / cm 2;

Donja 0,3-1 kg/cm 2 .

2. Proračun kotlovskog postrojenja

WB - gornji kotao;

NB - donji kotao;

Obr - reverzna mreža voda.

D WB, D NB - protok pare do gornjeg i donjeg kotla.

Grafikon temperature: t pr / t o br \u003d 130 / 70 C;

T pr \u003d 130 0 C (403 K);

T arr = 70 0 C (343 K).

Određivanje parametara pare u ekstrakcijama grijanja

Prihvatamo ravnomjerno grijanje na VSP i NSP;

Prihvatamo vrijednost pregrijavanja u mrežnim grijačima
.

Prihvatamo gubitke pritiska u cevovodima
.

Pritisak gornjeg i donjeg izvlačenja iz turbine za VSP i LSP:

bar;

bar.
h WB =418,77 kJ/kg

h NB \u003d 355,82 kJ / kg

D WB (h 5 - h WB /) \u003d K W SV (h WB - h NB) →

→ D WB =1,01∙870,18(418,77-355,82)/(2552,5-448,76)=26,3 kg/s

D NB h 6 + D WB h WB / + K W SV h OBR \u003d KW SV h NB + (D WB +D NB) h NB / →

→ D NB \u003d / (2492-384,88) = 25,34 kg / s

D WB + D NB \u003d D B \u003d 26,3 + 25,34 = 51,64 kg / s

3. Konstrukcija procesa ekspanzije pare u turbini
Uzmimo gubitak pritiska u uređajima za distribuciju pare cilindara:

;

U ovom slučaju, pritisak na ulazu u cilindre (iza kontrolnih ventila) će biti:

Proces u h,s-dijagramu prikazan je na sl. 2.

4. Ravnoteža pare i napojne vode.

Pretpostavljamo da krajnje brtve (D KU) i parni ejektori (D EP) primaju paru većeg potencijala.
Potrošena para iz krajnjih zaptivki i iz ejektora usmjerava se na grijač kutije za punjenje. Prihvatamo grijanje kondenzata u njemu:

Potrošena para u ejektorskim hladnjakima usmjerava se na ejektorski grijač (EP). Grijanje u njemu:

Protok pare u turbinu (D) prihvatamo kao poznatu vrijednost.
Gubici radnog fluida unutar stanice: D UT =0,02D.
Potrošnja pare za krajnje brtve će biti 0,5%: D KU = 0,005D.
Potrošnja pare za glavne ejektore će biti 0,3%: D EJ = 0,003D.

onda:

Potrošnja pare iz kotla će biti:

D K \u003d D + D UT + D KU + D EJ = (1 + 0,02 + 0,005 + 0,003) D = 1,028D

Jer bubanj kotla, potrebno je voditi računa o propuštanju kotla.

Čišćenje je 1,5%, tj.

D prod \u003d 0,015D \u003d 1,03D K = 0,0154D.

Količina napojne vode koja se dovodi u kotao:

D PV \u003d D K + D prod \u003d 1.0434D

Količina dodatne vode:

D ekst \u003d D ut + (1-K pr) D pr + D v.r.

Gubici kondenzata za proizvodnju:

(1-K pr) D pr = (1-0,6) ∙ 75 \u003d 30 kg / s.

Pritisak u bubnju kotla je oko 20% veći od pritiska sveže pare na turbini (zbog hidrauličnih gubitaka), tj.

P q.v. =1,2P 0 =1,2∙12,8=15,36 MPa →
kJ/kg.

Pritisak u ekspanderu za kontinuirano duvanje (CRP) je za oko 10% veći nego u deaeratoru (D-6), tj.

P RNP = 1,1P d = 1,1 ∙ 5,88 = 6,5 bara →

→
kJ/kg;

kJ/kg;

D P.R. \u003d β ∙ D prod = 0,438 0,0154D = 0,0067D;

D V.R. \u003d (1-β) D prod \u003d (1-0,438) 0,0154D = 0,00865D.
D ekst \u003d D ut + (1-K pr) D pr + D v.r. =0,02D+30+0,00865D=0,02865D+30.

Potrošnja vode u mreži utvrđujemo preko mrežnih grijača:

Prihvatamo curenja u sistemu za snabdevanje toplotom od 1% od količine cirkulacione vode.

Dakle, potrebne performanse kem. tretman vode:

5. Određivanje parametara pare, napojne vode i kondenzata pomoću PTS elemenata.
Prihvatamo gubitak pritiska u parnim cjevovodima od turbine do grijača regenerativnog sistema u iznosu od:

I selekcija	PVD-7	4%
II selekcija	PVD-6	5%
III selekcija	PVD-5	6%
IV selekcija	PVD-4	7%
V izbor	PND-3	8%
VI selekcija	PND-2	9%
VII selekcija	PND-1	10%

Određivanje parametara zavisi od dizajna grijača ( vidi sl. 3). U izračunatoj shemi, svi HDPE i LDPE su površinski.

U toku glavnog kondenzata i napojne vode od kondenzatora do kotla određujemo parametre koji su nam potrebni.

5.1. Zanemarujemo povećanje entalpije u kondenzatnoj pumpi. Zatim parametri kondenzata prije EP:

0,04 bara
29°S,
121,41 kJ/kg.