Hidraulički proračun sistema za grijanje vode. „Konkretizacija pokazatelja kvantiteta i kvaliteta komunalnih resursa u modernim realnostima stambeno-komunalnih usluga Šema vodosnabdijevanja sa paralelnim zoniranjem

Q[KW] = Q[Gcal]*1160; Pretvorba opterećenja iz Gcal u KW

G[m3/h] = Q[KW]*0,86/ ΔT; gdje je ∆T- temperaturna razlika između dovoda i povrata.

primjer:

Temperatura dovoda iz toplovodne mreže T1 - 110˚ With

Temperatura dovoda iz toplovodne mreže T2 - 70˚ With

Potrošnja kruga grijanja G = (0,45 * 1160) * 0,86 / (110-70) = 11,22 m3 / h

Ali za grijani krug s temperaturnim grafikonom 95/70, brzina protoka će biti potpuno drugačija: = (0,45 * 1160) * 0,86 / (95-70) = 17,95 m3 / sat.

Iz ovoga možemo zaključiti: što je niža temperaturna razlika (temperaturna razlika između dovodne i povratne), to je veći potreban protok rashladne tekućine.

Izbor cirkulacionih pumpi.

Prilikom odabira cirkulacionih pumpi za sisteme grejanja, tople vode, ventilacije, potrebno je poznavati karakteristike sistema: protok rashladne tečnosti,

koji se mora obezbediti i hidraulički otpor sistema.

Potrošnja rashladne tečnosti:

G[m3/h] = Q[KW]*0,86/ ΔT; gdje je ∆T- temperaturna razlika između dovoda i povrata;

hidraulični otpor sistema moraju obezbijediti stručnjaci koji su izračunali sam sistem.

Na primjer:

razmatramo sistem grijanja sa temperaturnim grafikonom od 95˚ C /70˚ Sa i opterećenjem 520 kW

G[m3/h] =520*0,86/ 25 = 17,89 m3/h~ 18 m3/sat;

Otpor sistema grijanja je bioξ = 5 metara ;

U slučaju nezavisnog sistema grijanja, mora se shvatiti da će se otpor izmjenjivača topline dodati ovom otporu od 5 metara. Da biste to učinili, morate pogledati njegov izračun. Na primjer, neka ova vrijednost bude 3 metra. Dakle, dobija se ukupni otpor sistema: 5 + 3 = 8 metara.

Sada možete birati cirkulaciona pumpa sa protokom 18m3/h i pritisak od 8 metara.

Na primjer, ovaj:

U ovom slučaju, pumpa se bira sa velikom marginom, omogućava vam da obezbedite radnu tačkuprotok/napon pri prvoj brzini svog rada. Ako iz bilo kog razloga ovaj pritisak nije dovoljan, pumpa se može „raspršiti“ do 13 metara pri trećoj brzini. Najboljom opcijom smatra se opcija pumpe koja održava radnu tačku pri drugoj brzini.

Također je sasvim moguće staviti pumpu s ugrađenim frekventnim pretvaračem umjesto obične pumpe sa tri ili jednom brzinom, na primjer:

Ova verzija pumpe je, naravno, najpoželjnija, jer omogućava najfleksibilnije podešavanje radne tačke. Jedina mana je trošak.

Također je potrebno zapamtiti da je za cirkulaciju sistema grijanja potrebno osigurati dvije pumpe bez greške (glavna / rezervna), a za cirkulaciju PTV-a sasvim je moguće snabdjeti jednu.

Sistem za piće. Izbor pumpe sistema za napajanje.

Očigledno je da je pojačivačka pumpa neophodna samo u slučaju nezavisnih sistema, posebno grejanja, gde je grejanje i grejni krug

odvojeno izmenjivačem toplote. Sam sistem dopune je neophodan za održavanje konstantnog pritiska u sekundarnom krugu u slučaju mogućih curenja.

u sistemu grijanja, kao i za punjenje samog sistema. Sam sistem za punjenje se sastoji od presostata, elektromagnetnog ventila i ekspanzione posude.

Pumpa za dopunu se ugrađuje samo kada pritisak rashladne tečnosti u povratu nije dovoljan za punjenje sistema (piezometar ne dozvoljava).

primjer:

Pritisak povratnog nosača topline iz mreže grijanja R2 = 3 atm.

Visina zgrade, uzimajući u obzir one. Podzemlje = 40 metara.

3 atm. = 30 metara;

Potrebna visina = 40 metara + 5 metara (po izljevu) = 45 metara;

Deficit pritiska = 45 metara - 30 metara = 15 metara = 1,5 atm.

Pritisak napojne pumpe je razumljiv, trebao bi biti 1,5 atmosfere.

Kako odrediti trošak? Pretpostavlja se da je protok pumpe 20% zapremine sistema grejanja.

Princip rada sistema za hranjenje je sljedeći.

Prekidač pritiska (uređaj za merenje pritiska sa relejnim izlazom) meri pritisak povratnog nosača toplote u sistemu grejanja i ima

unapred podešavanje. Za ovaj konkretni primjer, ova postavka bi trebala biti približno 4,2 atmosfere sa histerezom od 0,3.

Kada pritisak u povratu sistema grejanja padne na 4,2 atm., prekidač pritiska zatvara svoju grupu kontakata. Ovo dovodi napon do solenoida

ventil (otvaranje) i pumpa za dopunu (uključivanje).

Rashladna tečnost za dopunu se dovodi dok pritisak ne poraste na vrijednost od 4,2 atm + 0,3 = 4,5 atmosfere.

Proračun regulacijskog ventila za kavitaciju.

Prilikom raspodjele raspoloživog tlaka između elemenata grijne točke potrebno je uzeti u obzir mogućnost kavitacijskih procesa unutar tijela.

ventili, koji će ga vremenom uništiti.

Maksimalni dozvoljeni diferencijalni pritisak na ventilu može se odrediti iz formule:

∆Pmax= z*(P1 − Ps) ; bar

gdje je: z koeficijent inicijacije kavitacije, objavljen u tehničkim katalozima za izbor opreme. Svaki proizvođač opreme ima svoju, ali prosječna vrijednost je obično u rasponu od 0,45-06.

P1 - pritisak ispred ventila, bar

Rs – pritisak zasićenja vodene pare na datoj temperaturi rashladnog sredstva, bar,

tokojiutvrđeno tabelom:

Ako procijenjeni diferencijalni tlak korišten za odabir Kvs ventila nije veći od

∆Pmax, do kavitacije neće doći.

primjer:

Pritisak ispred ventila P1 = 5 bara;

Temperatura rashladne tečnosti T1 = 140S;

Katalog Z ventila = 0,5

Prema tabeli, za temperaturu rashladne tečnosti od 140C određujemo Rs = 2,69

Maksimalni dozvoljeni diferencijalni pritisak na ventilu je:

∆Pmax= 0,5 * (5 - 2,69) = 1,155 bara

Nemoguće je izgubiti više od ove razlike na ventilu - kavitacija će početi.

Ali ako bi temperatura rashladnog sredstva bila niža, na primjer, 115C, što je bliže stvarnim temperaturama mreže grijanja, maksimalna razlika

pritisak bi bio veći:ΔPmax\u003d 0,5 * (5 - 0,72) \u003d 2,14 bara.

Iz ovoga možemo izvući sasvim očigledan zaključak: što je temperatura rashladne tekućine viša, to je manji pad tlaka moguć na kontrolnom ventilu.

Za određivanje brzine protoka. Prolazeći kroz cjevovod, dovoljno je koristiti formulu:

;gospođa

G – protok rashladne tečnosti kroz ventil, m3/h

d – uslovni prečnik odabranog ventila, mm

Potrebno je uzeti u obzir činjenicu da brzina protoka koji prolazi kroz dio cjevovoda ne smije biti veća od 1 m/s.

Najpoželjnija brzina protoka je u rasponu od 0,7 - 0,85 m/s.

Minimalna brzina bi trebala biti 0,5 m/s.

Kriterijum za odabir sistema PTV obično se određuje iz tehničkih specifikacija za priključak: kompanija za proizvodnju topline vrlo često propisuje

tip sistema PTV. U slučaju da tip sistema nije propisan, treba se pridržavati jednostavnog pravila: određivanje omjera opterećenja zgrade

za toplu vodu i grijanje.

Ako a 0.2 - neophodno dvostepeni sistem PTV;

odnosno

Ako a QDHW/QHeating< 0.2 ili QPTV/Qgrijanje>1; potreban jednostepeni sistem tople vode.

Sam princip rada dvostepenog sistema PTV-a zasniva se na povratu toplote iz povratnog kruga grejanja: povratni nosač toplote kruga grejanja

prolazi kroz prvu fazu dovoda tople vode i zagrijava hladnu vodu od 5C do 41...48C. Istovremeno, povratno rashladno sredstvo kruga grijanja se hladi na 40C

a već hladno se spaja u mrežu grijanja.

Drugi stepen tople vode zagrijava hladnu vodu sa 41...48C nakon prve faze na propisanih 60...65C.

Prednosti dvostepenog sistema PTV:

1) Zbog povrata topline povratnog kruga grijanja, ohlađena rashladna tekućina ulazi u mrežu grijanja, što dramatično smanjuje vjerojatnost pregrijavanja

povratne linije. Ova tačka je izuzetno važna za kompanije koje proizvode toplotu, posebno za toplovodne mreže. Sada je uobičajeno da se izvode proračuni izmjenjivača topline prve faze opskrbe toplom vodom na minimalnoj temperaturi od 30 ° C, tako da se još hladnije rashladno sredstvo spaja u povratnu mrežu grijanja.

2) Dvostepeni sistem PTV preciznije kontroliše temperaturu tople vode koja ide potrošaču na analizu i temperaturne fluktuacije

na izlazu iz sistema je mnogo manje. Ovo se postiže činjenicom da kontrolni ventil drugog stepena tople vode za domaćinstvo u toku svog rada reguliše

samo mali dio tereta, a ne cijeli.

Prilikom raspodjele opterećenja između prve i druge faze opskrbe toplom vodom, vrlo je zgodno postupiti na sljedeći način:

70% opterećenje - 1 stepen PTV;

30% opterećenje - 2. stepen PTV;

Šta to daje.

1) Pošto se drugi (podesivi) stepen ispostavi da je mali, onda u procesu regulacije temperature PTV-a dolazi do fluktuacija temperature na izlazu iz

sistemi su mali.

2) Zbog ove distribucije opterećenja PTV-a, u procesu proračuna dobijamo jednakost troškova i kao rezultat, jednakost prečnika u cevovodu izmenjivača toplote.

Potrošnja za cirkulaciju PTV-a mora biti najmanje 30% potrošnje PTV analize od strane potrošača. Ovo je minimalni broj. Za povećanje pouzdanosti

sistema i stabilnosti regulacije temperature PTV-a, protok za cirkulaciju se može povećati na vrijednost od 40-45%. Ovo se radi ne samo radi održavanja

temperatura tople vode kada nema analize od strane potrošača. Ovo se radi kako bi se kompenziralo „povlačenje“ PTV-a u vrijeme analize vršnog toka PTV-a, budući da je potrošnja

cirkulacija će podržati sistem u trenutku kada se zapremina izmenjivača toplote napuni hladnom vodom za grejanje.

Postoje slučajevi pogrešnog proračuna PTV sistema, kada se umjesto dvostepenog sistema projektira jednostepeni. Nakon instaliranja ovakvog sistema,

u procesu puštanja u rad, stručnjak se suočava sa ekstremnom nestabilnošću sistema PTV. Ovdje je prikladno čak i govoriti o neoperabilnosti,

što se izražava velikim temperaturnim kolebanjima na izlazu iz sistema PTV sa amplitudom od 15-20C od zadate vrednosti. Na primjer, kada je postavka

iznosi 60C, tada se u procesu regulacije javljaju temperaturne fluktuacije u rasponu od 40 do 80C. U ovom slučaju, promjena postavki

elektronski regulator (PID - komponente, vrijeme hoda, itd.) neće dati rezultat, jer je hidraulika PTV-a u osnovi pogrešno izračunata.

Postoji samo jedan izlaz: ograničiti protok hladne vode i maksimalno povećati cirkulaciju tople vode. U ovom slučaju, na mjestu miješanja

manje hladne vode će se pomešati sa više tople (kružne) vode i sistem će raditi stabilnije.

Tako se radi neka vrsta imitacije dvostepenog sistema PTV-a zbog cirkulacije PTV-a.

Radni pritisak u sistemu grijanja je najvažniji parametar od kojeg ovisi funkcioniranje cijele mreže. Odstupanja u jednom ili drugom smjeru od vrijednosti predviđenih projektom ne samo da smanjuju efikasnost kruga grijanja, već i značajno utječu na rad opreme, au posebnim slučajevima mogu ga čak i onemogućiti.

Naravno, određeni pad pritiska u sistemu grijanja je posljedica principa njegovog dizajna, odnosno razlike tlaka u dovodnim i povratnim cjevovodima. Ali ako ima većih skokova, treba odmah poduzeti akciju.

1. statički pritisak. Ova komponenta ovisi o visini vodenog stupca ili drugog rashladnog sredstva u cijevi ili kontejneru. Statički pritisak postoji čak i ako radni medij miruje.
2. dinamički pritisak. Predstavlja silu koja djeluje na unutrašnje površine sistema tokom kretanja vode ili drugog medija.

Dodijeliti koncept ograničavanja radnog pritiska. Ovo je maksimalna dozvoljena vrijednost, čiji je višak prepun uništavanja pojedinih elemenata mreže.

Koji pritisak u sistemu treba smatrati optimalnim?

Tabela maksimalnog pritiska u sistemu grejanja.

Prilikom projektovanja grijanja, tlak rashladne tekućine u sistemu se izračunava na osnovu broja spratova zgrade, ukupne dužine cjevovoda i broja radijatora. U pravilu, za privatne kuće i vikendice optimalne vrijednosti srednjeg tlaka u krugu grijanja su u rasponu od 1,5 do 2 atm.

Za stambene zgrade visine do pet spratova, priključene na sistem centralnog grejanja, pritisak u mreži se održava na nivou od 2-4 atm. Za kuće od devet i deset spratova normalnim se smatra pritisak od 5-7 atm, au višim zgradama - 7-10 atm. Maksimalni pritisak se bilježi u toplovodu, kojim se rashladna tekućina transportuje od kotlarnica do potrošača. Ovdje dostiže 12 atm.

Za potrošače koji se nalaze na različitim visinama i na različitim udaljenostima od kotlovnice potrebno je podesiti pritisak u mreži. Regulatori pritiska se koriste za njegovo snižavanje, a pumpne stanice se koriste za povećanje. Međutim, treba imati na umu da neispravan regulator može uzrokovati povećanje tlaka u određenim dijelovima sistema. U nekim slučajevima, kada temperatura padne, ovi uređaji mogu potpuno blokirati zaporne ventile na dovodnom cjevovodu koji dolazi iz kotlovnice.

Kako bi se izbjegle takve situacije, postavke regulatora se korigiraju na način da nije moguće potpuno preklapanje ventila.

Autonomni sistemi grijanja

Ekspanzioni spremnik u autonomnom sistemu grijanja.

U nedostatku centralizirane opskrbe toplinom u kućama, ugrađeni su autonomni sistemi grijanja u kojima se rashladna tekućina zagrijava pojedinačnim kotlom male snage. Ako sistem komunicira s atmosferom kroz ekspanzioni spremnik i rashladna tekućina cirkulira u njemu zbog prirodne konvekcije, naziva se otvorenim. Ako nema komunikacije sa atmosferom, a radni medij cirkuliše zahvaljujući pumpi, sistem se naziva zatvorenim. Kao što je već spomenuto, za normalno funkcioniranje takvih sustava, tlak vode u njima trebao bi biti približno 1,5-2 atm. Ovako nizak broj posljedica je relativno kratke dužine cjevovoda, kao i malog broja uređaja i fitinga, što rezultira relativno malim hidrauličkim otporom. Osim toga, zbog male visine takvih kuća, statički tlak u donjim dijelovima kruga rijetko prelazi 0,5 atm.

U fazi pokretanja autonomnog sistema, puni se hladnim rashladnim sredstvom, održavajući minimalni pritisak u zatvorenim sistemima grijanja od 1,5 atm. Ne oglašavajte alarm ako nakon nekog vremena nakon punjenja tlak u krugu opadne. Gubitak tlaka u ovom slučaju nastaje zbog ispuštanja zraka iz vode, koji je bio otopljen u njoj prilikom punjenja cjevovoda. Krug treba odzračiti i potpuno napuniti rashladnom tečnošću, dovodeći njen pritisak na 1,5 atm.

Nakon zagrijavanja rashladne tekućine u sistemu grijanja, njen pritisak će se lagano povećati, dok će dostići izračunate radne vrijednosti.

Mere predostrožnosti

Uređaj za mjerenje pritiska.

Budući da se pri projektovanju autonomnih sistema grijanja, radi uštede, pretpostavlja da je sigurnosna granica mala, čak i skok niskog tlaka do 3 atm može uzrokovati smanjenje tlaka pojedinih elemenata ili njihovih spojeva. Kako bi se izgladili padovi tlaka zbog nestabilnog rada pumpe ili promjene temperature rashladne tekućine, u zatvoreni sustav grijanja ugrađuje se ekspanzijski spremnik. Za razliku od sličnog uređaja u sistemu otvorenog tipa, on nema komunikaciju sa atmosferom. Jedan ili više njegovih zidova izrađeni su od elastičnog materijala, zbog čega spremnik djeluje kao prigušivač tijekom skokova tlaka ili vodenog udara.

Prisustvo ekspanzionog rezervoara ne garantuje uvek da se pritisak održava u optimalnim granicama. U nekim slučajevima može premašiti maksimalno dozvoljene vrijednosti:

• s pogrešnim odabirom kapaciteta ekspanzijskog spremnika;
• u slučaju kvara cirkulacijske pumpe;
• kada se rashladna tekućina pregrije, što se događa kao rezultat kršenja u radu automatizacije kotla;
• zbog nepotpunog otvaranja zapornih ventila nakon radova na popravci ili održavanju;
• zbog pojave zračne brave (ovaj fenomen može izazvati i povećanje tlaka i njegov pad);
• sa smanjenjem propusnosti filtera za blato zbog njegovog prekomjernog začepljenja.

Stoga, kako bi se izbjegle hitne situacije pri ugradnji zatvorenog tipa grijanja, obavezno je ugraditi sigurnosni ventil koji će ispustiti višak rashladne tekućine ako se prekorači dozvoljeni tlak.

Šta učiniti ako padne pritisak u sistemu grijanja

Pritisak ekspanzione posude.

Tokom rada autonomnih sistema grijanja najčešće su takve vanredne situacije u kojima se tlak postepeno ili naglo smanjuje. Oni mogu biti uzrokovani iz dva razloga:

• smanjenje pritiska elemenata sistema ili njihovih spojeva;
• kvar bojlera.

U prvom slučaju, curenje treba locirati i vratiti njegovu nepropusnost. To možete učiniti na dva načina:

1. Vizuelni pregled. Ova metoda se koristi u slučajevima kada je krug grijanja položen na otvoreni način (ne brkati se sa sistemom otvorenog tipa), odnosno svi njegovi cjevovodi, armature i uređaji su na vidiku. Prije svega, pažljivo pregledavaju pod ispod cijevi i radijatora, pokušavajući otkriti lokve vode ili njihove tragove. Osim toga, mjesto curenja može se popraviti tragovima korozije: na radijatorima ili na spojevima elemenata sistema u slučaju curenja stvaraju se karakteristične zarđale pruge.
2. Uz pomoć posebne opreme. Ako vizualni pregled radijatora nije dao ništa, a cijevi su položene na skriven način i ne mogu se pregledati, trebali biste potražiti pomoć stručnjaka. Imaju posebnu opremu koja će vam pomoći da otkrijete curenje i popravite ga ako vlasnik kuće nema priliku to učiniti sam. Lokalizacija točke smanjenja tlaka je prilično jednostavna: voda se odvodi iz kruga grijanja (za takve slučajeve, odvodni ventil se urezuje u donju tačku kruga u fazi instalacije), a zatim se u nju pumpa zrak pomoću kompresora. Lokacija curenja određena je karakterističnim zvukom koji proizvodi zrak koji curi. Prije pokretanja kompresora koristite zaporne ventile za izolaciju kotla i radijatora.

Ako je problematično područje jedan od spojeva, dodatno se zapečati vučom ili FUM trakom, a zatim zategne. Prekinuti cevovod se iseče i na njegovo mesto se zavaruje novi. Jedinice koje se ne mogu popraviti jednostavno se zamjenjuju.

Ako je nepropusnost cjevovoda i drugih elemenata nesumnjiva, a pritisak u zatvorenom sistemu grijanja i dalje pada, uzroke ove pojave treba potražiti u kotlu. Nije potrebno samostalno obavljati dijagnostiku, ovo je posao specijaliste sa odgovarajućim obrazovanjem. Najčešće se na kotlu nalaze sljedeći nedostaci:

Uređaj sistema grijanja sa manometrom.

• pojava mikropukotina u izmjenjivaču topline zbog vodenog udara;
• proizvodni nedostaci;
• kvar napojnog ventila.

Vrlo čest razlog zbog kojeg pritisak u sistemu pada je pogrešan odabir kapaciteta ekspanzione posude.

Iako je u prethodnom dijelu navedeno da bi to moglo uzrokovati porast pritiska, ovdje nema kontradiktornosti. Kada pritisak u sistemu grijanja poraste, aktivira se sigurnosni ventil. U tom slučaju se rashladna tekućina isprazni i njezin volumen u krugu se smanjuje. Kao rezultat toga, s vremenom će se pritisak smanjiti.

Kontrola pritiska

Za vizualnu kontrolu tlaka u mreži grijanja najčešće se koriste brojčanici s Bredan cijevi. Za razliku od digitalnih instrumenata, ovi manometri ne zahtijevaju električni priključak. Elektrokontaktni senzori se koriste u automatizovanim sistemima. Na izlazu do kontrolno-mjernog uređaja mora biti ugrađen trosmjerni ventil. Omogućava vam da izolujete manometar iz mreže tokom održavanja ili popravke, a koristi se i za uklanjanje vazdušne brave ili resetovanje uređaja na nulu.

Uputstva i pravila koja regulišu rad sistema grijanja, kako autonomnih tako i centraliziranih, preporučuju ugradnju mjerača tlaka na takvim mjestima:

1. Ispred kotlovnice (ili kotla) i na njenom izlazu. U ovom trenutku se određuje pritisak u kotlu.
2. prije i poslije cirkulacijske pumpe.
3. Na ulazu toplovoda u zgradu ili objekat.
4. prije i poslije regulatora pritiska.
5. Na ulazu i izlazu grubog filtera (sump) za kontrolu nivoa njegove kontaminacije.

Svi mjerni instrumenti moraju se redovno ovjeravati kako bi se potvrdila tačnost svojih mjerenja.

Na pijezometrijskom grafu u skali su ucrtani teren, visina priključenih zgrada i pritisak u mreži. Koristeći ovaj grafikon, lako je odrediti pritisak i raspoloživi pritisak u bilo kojoj tački mreže i pretplatničkog sistema.

Nivo 1 - 1 se uzima kao horizontalna ravan očitavanja pritiska (vidi sliku 6.5). Linija P1 - P4 - grafikon pritiska dovodnog voda. Linija O1 - O4 - grafikon pritiska povratnog voda. H o1 je ukupan pritisak na povratnom kolektoru izvora; H sn - pritisak mrežne pumpe; H st je ukupna visina pumpe za dopunu, odnosno ukupna statička visina u mreži grijanja; H to- puni pritisak u t.K na potisnoj cijevi mrežne pumpe; D H m je gubitak pritiska u postrojenju za pripremu toplote; H p1 - ​​puni pritisak na dovodnom razvodniku, H n1 = H do - D H t. Raspoloživi pritisak mrežne vode na kolektoru CHPP H 1 =H p1 - H o1 . Pritisak u bilo kojoj tački mreže i označeno kao H n i , H oi - ukupni pritisak u prednjem i povratnom cjevovodu. Ako je geodetska visina u tački i tu je Z i , tada je piezometrijski pritisak u ovoj tački H p i - Z i , H o i – Z i u cjevovodu naprijed i nazad, respektivno. Dostupan pritisak na tački i je razlika između pijezometrijskog pritiska u prednjem i povratnom cjevovodu - H p i - H oi. Raspoloživi pritisak u toplovodnoj mreži na priključnoj tački D pretplatnika je H 4 = H p4 - H o4 .

Sl.6.5. Šema (a) i pijezometrijski grafikon (b) dvocijevne toplinske mreže

Postoji gubitak pritiska u dovodnom vodu u sekciji 1 - 4 . Postoji gubitak pritiska u povratnom vodu u sekciji 1 - 4 . Tokom rada mrežne pumpe, pritisak H st. napojne pumpe se reguliše regulatorom pritiska do H o1 . Kada se mrežna pumpa zaustavi, u mreži se postavlja statička glava H st, razvijen od strane pumpe za dopunu.

U hidrauličkom proračunu parovoda, profil parovoda se može zanemariti zbog male gustine pare. Gubitak pritiska kod pretplatnika, na primjer , zavisi od šeme povezivanja pretplatnika. Sa elevatorskim miješanjem D H e \u003d 10 ... 15 m, sa ulazom bez lifta - D n biti =2…5 m, u prisustvu površinskih grijača D H n = 5…10 m, sa mešanjem pumpe D H ns = 2…4 m.

Zahtjevi za režim pritiska u mreži grijanja:

U bilo kojoj tački u sistemu, pritisak ne smije premašiti maksimalnu dozvoljenu vrijednost. Cevovodi sistema za snabdevanje toplotom projektovani su za 16 atm, cevovodi lokalnih sistema - za pritisak od 6 ... 7 atm;

Da bi se izbeglo curenje vazduha u bilo kojoj tački sistema, pritisak mora biti najmanje 1,5 atm. Osim toga, ovaj uvjet je neophodan kako bi se spriječila kavitacija pumpe;

U bilo kom trenutku u sistemu, pritisak ne sme biti manji od pritiska zasićenja na datoj temperaturi kako bi se sprečilo ključanje vode.

"Konkretizacija pokazatelja kvantiteta i kvaliteta komunalnih resursa u savremenim realnostima stambeno-komunalnih usluga"

SPECIFIKACIJA INDIKATORA KOLIČINE I KVALITETA KOMUNALNIH RESURSA U SAVREMENIM STVARNOSTIMA HUSALNOG PREDUZEĆA

V.U. Kharitonsky, Šef Odjeljenja za inženjerske sisteme

A. M. Filippov, Zamjenik načelnika Odjeljenja za inženjerske sisteme,

Moskovski državni stambeni inspektorat

Dokumenti koji regulišu pokazatelje količine i kvaliteta komunalnih resursa koji se isporučuju potrošačima domaćinstava na granici odgovornosti resursnih i stambenih organizacija do danas nisu izrađeni. Pored postojećih zahtjeva, stručnjaci Moskovske stambene inspekcije predlažu da se specificiraju vrijednosti parametara sistema za opskrbu toplinom i vodom na ulazu u zgradu kako bi se održao kvalitet javnih usluga u stambenim višestambenim zgradama. .

Pregled važećih pravila i propisa za tehnički rad stambenog fonda u oblasti stambeno-komunalnih usluga pokazao je da su trenutno građevinske, sanitarne norme i pravila, GOST R 51617-2000 * "Stambeno-komunalne usluge", " Pravila za pružanje javnih usluga građanima", odobrena Uredbom Vlade Ruske Federacije od 23. maja 2006. br. 307 i drugim važećim regulatornim dokumentima razmatraju i postavljaju parametre i režime samo na izvoru (centralna toplana, kotlarnica, pumpna stanica za podizanje vode) koja proizvodi komunalni resurs (hladnu, toplu vodu i toplotnu energiju), i to direktno u stanu stanara, gdje se obavlja komunalna usluga. Međutim, oni ne uzimaju u obzir savremene realnosti podjele stambeno-komunalnih usluga na stambene zgrade i javno-komunalne objekte i utvrđene granice odgovornosti resursnih i stambenih organizacija, koje su predmet beskrajnih sporova prilikom utvrđivanja kriva za nepružanje usluga stanovništvu ili pružanje usluga neodgovarajućeg kvaliteta. Dakle, danas ne postoji dokument koji reguliše indikatore kvantiteta i kvaliteta na ulazu u kuću, na granici odgovornosti organizacija za snabdevanje resursima i stambenih objekata.

Ipak, analiza kvaliteta isporučenih komunalnih resursa i usluga koju je sprovela Moskovska stambena inspekcija pokazala je da se odredbe federalnih regulatornih pravnih akata iz oblasti stambeno-komunalnih usluga mogu detaljnije i konkretizirati u odnosu na stambene zgrade, što će omogućiti uspostavljanje međusobne odgovornosti stambenih organizacija za snabdijevanje resursima i upravljanje njima. Treba napomenuti da se kvalitet i kvantitet komunalnih resursa koji se isporučuju na granici operativne odgovornosti stambene organizacije koja snabdijeva i upravlja resursima, te komunalnih usluga stanarima utvrđuje i ocjenjuje na osnovu očitavanja, prije svega, uobičajenih kućnih brojila. instaliran na ulazima

sistemi snabdijevanja toplotom i vodom stambenih zgrada, te automatizirani sistem za praćenje i obračun potrošnje energije.

Dakle, Moszhilinspektsiya, zasnovana na interesima stanovnika i dugogodišnjoj praksi, pored zahtjeva regulatornih dokumenata iu razvoju odredbi SNiP-a i SanPin-a u vezi sa uslovima rada, kao i u cilju poštovanja kvalitet javnih usluga koje se pružaju stanovništvu u stambenim višestambenim zgradama, predloženo je da se reguliše ulazak u sisteme za snabdevanje toplotom i vodom u kuću (na merno-kontrolnoj jedinici), evidentirane sledeće standardne vrednosti ​​​parametara i režima uobičajenim kućnim mjernim uređajima i automatiziranim sistemom za praćenje i mjerenje potrošnje energije:

1) za sistem centralnog grijanja (CH):

Odstupanje srednje dnevne temperature vode iz mreže koja se isporučuje u sisteme grijanja mora biti unutar ± 3% od utvrđenog temperaturnog rasporeda. Prosječna dnevna temperatura vode povratne mreže ne bi trebala prelaziti temperaturu navedenu temperaturnim grafikonom za više od 5%;

Pritisak mrežne vode u povratnom cevovodu sistema centralnog grijanja mora biti najmanje 0,05 MPa (0,5 kgf / cm 2) veći od statičkog (za sistem), ali ne veći od dozvoljenog (za cjevovode, grijače , armature i drugu opremu). Po potrebi je dozvoljena ugradnja regulatora povratne vode na povratnim cjevovodima u ITP sistema grijanja stambenih zgrada direktno povezanih na glavne toplinske mreže;

Mrežni pritisak vode u dovodnom cevovodu sistema CG mora biti veći od potrebnog pritiska vode u povratnim cevovodima za raspoloživi pritisak (da bi se obezbedila cirkulacija nosača toplote u sistemu);

Raspoloživi pritisak (pad pritiska između dovodnog i povratnog cevovoda) nosača toplote na ulazu mreže centralnog grejanja u zgradu moraju održavati toplotne organizacije u okviru:

a) sa zavisnom vezom (sa liftovskim jedinicama) - u skladu sa projektom, ali ne manje od 0,08 MPa (0,8 kgf / cm 2);

b) sa nezavisnim priključkom - u skladu sa projektom, ali ne manje od 0,03 MPa (0,3 kgf / cm2) više od hidrauličkog otpora sistema centralnog grijanja unutar kuće.

2) Za sistem za snabdevanje toplom vodom (PTV):

Temperatura tople vode u dovodnom cevovodu PTV-a za zatvorene sisteme unutar 55-65 °C, za otvorene sisteme za snabdevanje toplotom unutar 60-75 °S;

Temperatura u cirkulacionom cevovodu PTV (za zatvorene i otvorene sisteme) 46-55 °S;

Aritmetička sredina temperature tople vode u dovodnim i cirkulacionim cevovodima na ulazu u sistem PTV ne sme u svakom slučaju biti niža od 50 °C;

Dostupni pritisak (pad pritiska između dovodnog i cirkulacionog cjevovoda) pri procijenjenom protoku cirkulacije PTV sistema mora biti najmanje 0,03-0,06 MPa (0,3-0,6 kgf / cm 2);

Pritisak vode u dovodnom cevovodu sistema PTV mora biti veći od pritiska vode u cirkulacijskom cevovodu za količinu raspoloživog pritiska (da bi se obezbedila cirkulacija tople vode u sistemu);

Pritisak vode u cirkulacijskom cevovodu sistema PTV mora biti najmanje 0,05 MPa (0,5 kgf / cm 2) veći od statičkog pritiska (za sistem), ali ne sme da prelazi statički pritisak (za najviše locirane i visoke zgrade ) za više od 0,20 MPa (2 kgf/cm2).

Sa ovim parametrima u stanovima u blizini sanitarnih uređaja stambenih prostorija, u skladu sa regulatornim pravnim aktima Ruske Federacije, moraju se osigurati sljedeće vrijednosti:

Temperatura tople vode ne niža od 50 °C (optimalna - 55 °C);

Minimalni slobodni pritisak na sanitarnim uređajima stambenih prostorija gornjih spratova je 0,02-0,05 MPa (0,2-0,5 kgf / cm 2);

Maksimalni slobodni pritisak u sistemima za snabdevanje toplom vodom u blizini sanitarnih uređaja na gornjim spratovima ne bi trebalo da prelazi 0,20 MPa (2 kgf / cm 2);

Maksimalni slobodni pritisak u vodovodnim sistemima na sanitarnim uređajima donjih spratova ne bi trebao biti veći od 0,45 MPa (4,5 kgf / cm 2).

3) Za sistem vodosnabdijevanja hladnom vodom (CWS):

Pritisak vode u dovodnom cevovodu sistema hladne vode mora biti najmanje 0,05 MPa (0,5 kgf/cm 2) veći od statičkog pritiska (za sistem), ali ne sme da prelazi statički pritisak (za najviše locirane i visoko- podizanje zgrade) za više od 0,20 MPa (2 kgf / cm 2).

Sa ovim parametrom u stanovima, u skladu sa regulatornim pravnim aktima Ruske Federacije, moraju se osigurati sljedeće vrijednosti:

a) minimalni slobodni pritisak na sanitarnim uređajima stambenih prostorija gornjih spratova je 0,02-0,05 MPa (0,2-0,5 kgf / cm 2);

b) minimalni pritisak ispred plinskog bojlera gornjih spratova je najmanje 0,10 MPa (1 kgf / cm 2);

c) maksimalni slobodni pritisak u vodovodnim sistemima u blizini sanitarnih uređaja donjih spratova ne bi trebalo da prelazi 0,45 MPa (4,5 kgf / cm 2).

4) Za sve sisteme:

Statički pritisak na ulazu u sisteme za snabdevanje toplotom i vodom treba da obezbedi da cevovodi sistema centralnog grejanja, hladne vode i tople vode budu napunjeni vodom, dok statički pritisak vode ne bi trebalo da bude veći od dozvoljenog za ovaj sistem.

Vrijednosti tlaka vode u sistemima PTV-a i hladne vode na ulazu cjevovoda u kuću moraju biti na istom nivou (postižu se postavljanjem automatskih upravljačkih uređaja toplane i/ili crpne stanice), dok je maksimalno dozvoljeni razlika tlaka ne smije biti veća od 0,10 MPa (1 kgf / cm 2).

Ove parametre na ulazu u zgrade treba da obezbede organizacije za snabdevanje resursima preduzimanjem mera za automatsku regulaciju, optimizaciju, ujednačenu distribuciju toplotne energije, hladne i tople vode između potrošača, kao i za povratne cevovode sistema - takođe stambeno-upravljačke organizacije preko inspekcije, utvrđivanje i otklanjanje prekršaja ili preopremanje i obavljanje poslova prilagođavanja inženjerskih sistema zgrada. Ove mjere treba provoditi prilikom pripreme toplotnih punktova, crpnih stanica i unutarkvartnih mreža za sezonski rad, kao iu slučajevima kršenja navedenih parametara (pokazatelji količine i kvaliteta komunalnih resursa koji se isporučuju na granicu operativne odgovornosti ).

Ako se ne poštuju navedene vrijednosti parametara i načina rada, organizacija koja opskrbljuje resurse dužna je odmah poduzeti sve potrebne mjere za njihovo vraćanje. Osim toga, u slučaju kršenja navedenih vrijednosti parametara isporučenih komunalnih resursa i kvaliteta pruženih komunalnih usluga, potrebno je preračunati plaćanje komunalnih usluga koje su pružene kršeći njihov kvalitet.

Dakle, usklađenost sa ovim pokazateljima će osigurati ugodan život građana, efikasno funkcionisanje inženjerskih sistema, mreža, stambenih zgrada i komunalnih preduzeća koja obezbeđuju snabdevanje toplotom i vodom stambenog fonda, kao i snabdevanje komunalnim resursima u potrebnim uslovima. količina i standard kvaliteta do granica operativne odgovornosti organizacije za snabdijevanje resursima i upravljanje stambenim objektima (na ulazu inženjerskih komunikacija u kuću).

Književnost

1. Pravila tehničkog rada termoelektrana.

2. MDK 3-02.2001. Pravila za tehnički rad sistema i objekata javnog vodovoda i kanalizacije.

3. MDK 4-02.2001. Standardno uputstvo za tehnički rad toplotnih sistema komunalnog snabdevanja toplotom.

4. MDK 2-03.2003. Pravila i normativi tehničkog rada stambenog fonda.

5. Pravila za pružanje javnih usluga građanima.

6. ZhNM-2004/01. Pravilnik za pripremu za zimski rad sistema za snabdevanje toplotom i vodom stambenih zgrada, opreme, mreža i objekata za gorivo i energiju i komunalne usluge u Moskvi.

7. GOST R 51617-2000*. Stambeno-komunalne usluge. Opće specifikacije.

8. SNiP 2.04.01-85 (2000). Unutrašnji vodovod i kanalizacija objekata.

9. SNiP 2.04.05-91 (2000). Grijanje, ventilacija i klimatizacija.

10. Metodologija za provjeru kršenja kvantiteta i kvaliteta usluga koje se pružaju stanovništvu u pogledu obračuna potrošnje toplotne energije, potrošnje hladne i tople vode u Moskvi.

(Energy Saving Magazine br. 4, 2007.)

Pročitajte također: Poglavlje III: Režim koji se primjenjuje na počasne konzularne službenike i konzularna predstavništva na čijem čelu su ti službenici. MS Access. Ovo polje u prikazu dizajna je potrebno za ograničavanje radnji korisnika kada je to potrebno. A. Programiranje rada vijenca koji radi u režimu putujućeg talasa Gunn diodni oscilatori. Konstrukcije, ekvivalentno kolo. Načini rada. Parametri generatora, područja primjene. AUTOMATSKA KONTROLA TEMPERATURE U BLOK PLASTENIKIMA Automatska regulacija robotskog kombajna za čišćenje 1G405.

U sistemima vodosnabdijevanja toplinom potrošači se opskrbljuju toplinom odgovarajućom distribucijom procijenjenih protoka mrežne vode između njih. Za implementaciju takve distribucije potrebno je razviti hidraulički režim sistema opskrbe toplinom.

Svrha razvoja hidrauličkog režima sistema za snabdevanje toplotom je obezbeđivanje optimalno dozvoljenih pritisaka u svim elementima sistema za snabdevanje toplotom i potrebnih raspoloživih pritisaka na čvornim tačkama toplovodne mreže, u grupnim i lokalnim toplotnim tačkama, dovoljnih za snabdevanje. potrošača sa procijenjenom potrošnjom vode. Raspoloživi pritisak je razlika u pritisku vode u dovodnom i povratnom cevovodu.

Za pouzdanost sistema za snabdevanje toplotom postavljaju se sledeći uslovi:

Ne prekoračiti dozvoljene pritiske: u izvorima toplote i toplotnim mrežama: 1,6-2,5 MPa - za parovodne mrežne grejače tipa PSV, za čelične vrelovodne kotlove, čelične cevi i fitinge; u pretplatničkim jedinicama: 1,0 MPa - za sekcione bojlere; 0,8-1,0 MPa - za čelične konvektore; 0,6 MPa - za radijatore od livenog gvožđa; 0,8 MPa - za grijače;

Obezbeđivanje viška pritiska u svim elementima sistema za snabdevanje toplotom kako bi se sprečila kavitacija pumpi i zaštitio sistem za snabdevanje toplotom od curenja vazduha. Pretpostavlja se da je minimalna vrijednost viška tlaka 0,05 MPa. Iz tog razloga, pijezometrijska linija povratnog cjevovoda u svim režimima mora biti smještena najmanje 5 m vode iznad tačke najviše zgrade. Art.;

Na svim mestima u sistemu grejanja, pritisak mora da se održava iznad pritiska zasićene vodene pare na maksimalnoj temperaturi vode, vodeći računa da voda ne proključa. U pravilu, opasnost od ključanja vode najčešće se javlja u dovodnim cjevovodima toplinske mreže. Minimalni pritisak u dovodnim cevovodima uzima se prema projektnoj temperaturi vode u mreži, tabela 7.1.

Tabela 7.1

Linija koja ne ključa mora biti nacrtana na grafikonu paralelno sa terenom na visini koja odgovara višku visine pri maksimalnoj temperaturi rashladnog sredstva.

Grafički, hidraulički režim je prikladno prikazan u obliku pijezometrijskog grafika. Piezometrijski graf je izgrađen za dva hidraulička režima: hidrostatički i hidrodinamički.

Svrha razvoja hidrostatskog režima je da se obezbedi potreban pritisak vode u sistemu za snabdevanje toplotom, u prihvatljivim granicama. Donja granica pritiska treba da obezbedi da su potrošački sistemi napunjeni vodom i da stvori neophodan minimalni pritisak za zaštitu sistema za snabdevanje toplotom od curenja vazduha. Hidrostatički režim se razvija kada pumpe za dopunu rade i nema cirkulacije.

Hidrodinamički režim se razvija na osnovu podataka iz hidrauličkog proračuna toplotnih mreža i obezbeđuje se istovremenim radom pumpi za dopunu i mrežne pumpe.

Razvoj hidrauličkog režima svodi se na konstrukciju pijezometrijskog grafa koji ispunjava sve zahteve za hidraulični režim. Za grijne i negrijane periode treba razviti hidraulične načine grijanja vode (piezometrijski grafikoni). Piezometrijski graf vam omogućava da: odredite pritisak u dovodnim i povratnim cjevovodima; raspoloživi pritisak na bilo kojoj točki mreže grijanja, uzimajući u obzir teren; prema raspoloživom pritisku i visini zgrada, odabrati šeme priključka potrošača; odabrati autoregulatore, elevatorske mlaznice, prigušne uređaje za lokalne sisteme potrošača topline; odaberite glavne i dopunske pumpe.

Izrada piezometrijskog grafa(slika 7.1) se izvodi na sljedeći način:

a) biraju se razmere po apscisa i ordinatnih ose i ucrtava se teren i visina zgrade kvartova. Piezometrijski grafikoni su napravljeni za glavne i distributivne mreže grijanja. Za glavne toplotne mreže mogu se uzeti skale: horizontalno M g 1: 10000; vertikalno M na 1:1000; za distributivne toplotne mreže: M g 1:1000, M u 1:500; Nulta oznaka y-ose (osi pritiska) obično se uzima kao oznaka najniže tačke toplovoda ili oznaka mrežnih pumpi.

b) utvrđuje se vrijednost statičkog napona, čime se obezbjeđuje punjenje potrošačkih sistema i stvaranje minimalnog viška visine. Ovo je visina najviše zgrade plus 3-5 metara vode.

Nakon nanošenja terena i visine objekata određuje se statička glava sistema

H c t \u003d [H zd + (3¸5)], m (7,1)

gdje N zd je visina najviše zgrade, m.

Statička glava H st je povučena paralelno sa apscisnom osom i ne bi trebalo da prelazi maksimalnu radnu visinu za lokalne sisteme. Vrijednost maksimalnog radnog pritiska je: za sisteme grijanja sa čeličnim grijačima i za grijače - 80 metara; za sisteme grijanja sa radijatorima od livenog gvožđa - 60 metara; za nezavisne priključne sheme s površinskim izmjenjivačima topline - 100 metara;

c) Tada se gradi dinamički režim. Usisna visina mrežnih pumpi Ns se bira proizvoljno, koja ne bi trebala prelaziti statičku visinu i obezbjeđuje potreban pritisak na ulazu kako bi se spriječila kavitacija. Kavitaciona rezerva, u zavisnosti od merenja pumpe, je 5-10 m.a.c.;

d) iz uslovnog tlačnog voda na usisu mrežnih pumpi, gubici tlaka na povratnom cjevovodu DH arr glavnog cjevovoda toplovodne mreže (linija A-B) su sekvencijalno prikazani koristeći rezultate hidrauličkog proračuna. Veličina pritiska u povratnom vodu mora ispunjavati gore navedene zahtjeve prilikom izgradnje vodova statičkog tlaka;

e) potreban raspoloživi pritisak se odlaže kod poslednjeg pretplatnika DH ab, iz uslova rada lifta, grejača, mešalice i razvodne toplotne mreže (vod B-C). Pretpostavlja se da je vrijednost raspoloživog pritiska na mjestu priključka distributivnih mreža najmanje 40 m;

e) počevši od posljednjeg cjevovodnog čvora, gubici tlaka u dovodnom cjevovodu glavnog voda DH ispod (vod C-D) se odgađaju. Pritisak na svim tačkama dovodnog cevovoda, na osnovu uslova njegove mehaničke čvrstoće, ne bi trebalo da prelazi 160 m;

g) ucrtava se gubitak pritiska u izvoru toplote DH um (linija D-E) i dobija se pritisak na izlazu mrežnih pumpi. U nedostatku podataka, gubitak napona u komunikacijama CHP može se uzeti kao 25 ​​- 30 m, a za kotlarnicu okruga 8-16 m.

Određuje se pritisak mrežnih pumpi

Pritisak pumpi za dopunu određen je pritiskom statičkog načina rada.

Kao rezultat takve konstrukcije, dobija se početni oblik pijezometrijskog grafika, koji vam omogućava da procenite pritisak u svim tačkama sistema za snabdevanje toplotom (slika 7.1).

Ako ne ispunjavaju zahtjeve, promijenite položaj i oblik pijezometrijskog grafikona:

a) ako potisni vod povratnog cjevovoda prelazi visinu zgrade ili je od njega udaljen manje od 3¸5 m, tada treba podići pijezometrijski graf tako da pritisak u povratnom cjevovodu osigura da je sistem popunjen;

b) ako vrijednost maksimalnog tlaka u povratnom cjevovodu premašuje dozvoljeni pritisak u grijačima, a ne može se smanjiti pomjeranjem pijezometrijskog grafikona naniže, onda ga treba smanjiti ugradnjom pumpi za povišenje tlaka u povratni cjevovod;

c) ako vod koji ne ključa prelazi liniju pritiska u dovodnom cevovodu, tada voda može da ključa iza tačke preseka. Stoga bi pritisak vode u ovom dijelu toplinske mreže trebalo povećati pomjeranjem pijezometrijskog grafikona prema gore, ako je moguće, ili ugradnjom pumpe za povišenje tlaka na dovodni cjevovod;

d) ako maksimalni pritisak u opremi postrojenja za toplotnu obradu izvora toplote premašuje dozvoljenu vrednost, tada se na dovodnom cevovodu ugrađuju buster pumpe.

Podjela mreže grijanja na statičke zone. Piezometrijski graf je razvijen za dva načina rada. Prvo, za statički režim, kada nema cirkulacije vode u sistemu za snabdevanje toplotom. Pretpostavlja se da je sistem napunjen vodom na temperaturi od 100°C, čime se eliminiše potreba za održavanjem viška pritiska u toplotnim cevima kako bi se izbeglo ključanje rashladnog sredstva. Drugo, za hidrodinamički režim - u prisustvu cirkulacije rashladne tečnosti u sistemu.

Razvoj rasporeda počinje statičkim načinom rada. Lokacija punog statičkog tlačnog voda na grafikonu treba da osigura da su svi pretplatnici priključeni na mrežu grijanja prema zavisnoj shemi. Da bi se to postiglo, statički pritisak ne bi trebalo da prelazi dozvoljeni iz stanja čvrstoće pretplatničkih instalacija i treba da obezbedi da lokalni sistemi budu napunjeni vodom. Prisustvo zajedničke statičke zone za cijeli sistem opskrbe toplinom pojednostavljuje njegov rad i povećava njegovu pouzdanost. Ukoliko postoji značajna razlika u geodetskim nadmorskim visinama zemlje, uspostavljanje zajedničke statičke zone je nemoguće iz sljedećih razloga.

Najniža pozicija nivoa statičkog pritiska određuje se iz uslova punjenja lokalnih sistema vodom i obezbeđivanja na najvišim tačkama sistema najviših objekata koji se nalaze u zoni najvećih geodetskih oznaka, nadpritiska od najmanje 0,05 MPa. Takav pritisak se pokazuje neprihvatljivo visokim za objekte koji se nalaze u onom dijelu područja koji ima najniže geodetske ocjene. U takvim uslovima postaje neophodno podeliti sistem za snabdevanje toplotom u dve statične zone. Jedna zona za dio područja sa niskim geodetskim oznakama, druga - visokim.

Na sl. 7.2 prikazan je pijezometrijski grafikon i šematski dijagram sistema za opskrbu toplinom za područje sa značajnom razlikom geodetskih kota nivoa tla (40m). Dio područja uz izvor toplinske energije ima nultu geodetsku ocjenu, na rubnom dijelu prostora oznake su 40m. Visina objekata je 30 i 45m. Za mogućnost punjenja sistema grijanja zgrada vodom III i IV koji se nalazi na oznaci 40m i stvara višak od 5m na najvišim tačkama sistema, nivo pune statičke visine treba da se nalazi na oznaci 75m (linija 5 2 - S 2). U ovom slučaju, statička visina će biti 35m. Međutim, visina od 75m je neprihvatljiva za zgrade I i II nalazi se na nuli. Za njih, dozvoljena najviša pozicija ukupnog nivoa statičkog pritiska odgovara 60m. Dakle, u datim uslovima, nemoguće je uspostaviti zajedničku statičku zonu za ceo sistem snabdevanja toplotom.

Moguće rešenje je podela sistema za snabdevanje toplotom u dve zone sa različitim nivoima ukupnog statičkog pritiska - donju sa nivoom od 50m (linija S t-Si) i gornji sa kotom od 75m (linija S 2 -S2). Ovim rešenjem se svi potrošači mogu priključiti na sistem za snabdevanje toplotom po zavisnoj šemi, budući da su statički pritisci u donjoj i gornjoj zoni u prihvatljivim granicama.

Tako da kada cirkulacija vode u sistemu prestane, nivoi statičkih pritisaka se uspostavljaju u skladu sa prihvaćenim dvema zonama, na spoju se nalazi uređaj za razdvajanje (Sl. 7.2. 6 ). Ovaj uređaj štiti mrežu grijanja od povećanog pritiska kada se cirkulacijske pumpe zaustave, automatski je režući na dvije hidraulički nezavisne zone: gornju i donju.

Kada se cirkulacijske pumpe zaustave, pad pritiska u povratnom cevovodu gornje zone sprečava regulator pritiska „za sebe“ RDDS (10), koji održava konstantan unapred određeni pritisak HRDDS u tački odabira impulsa. Kada padne pritisak, zatvara se. Pad pritiska u dovodnom vodu sprečava se na njemu ugrađenim nepovratnim ventilom (11), koji se takođe zatvara. Dakle, RDDS i nepovratni ventil presecaju sistem grejanja na dve zone. Za punjenje gornje zone ugrađena je buster pumpa (8) koja uzima vodu iz donje zone i dovodi je u gornju. Visina koju razvija pumpa jednaka je razlici između hidrostatskih glava gornje i donje zone. Donju zonu napajaju pumpa za dopunu 2 i regulator dopune 3.

Slika 7.2. Sistem grijanja podijeljen u dvije statične zone

a - pijezometrijski graf;

b - šematski dijagram sistema za snabdevanje toplotom; S 1 - S 1 - linija ukupne statičke glave donje zone;

S 2 - S 2, - linija ukupne statičke glave gornje zone;

N p.n1 - pritisak koji razvija pumpa za punjenje donje zone; N p.n2 - pritisak koji razvija pumpa za dopunu gornje zone; N RDDS - glava na koju su podešeni regulatori RDDS (10) i RD2 (9) ΔN RDDS - pritisak koji se aktivira na ventilu RDDS regulatora u hidrodinamičkom režimu; I-IV- pretplatnici; 1-rezervoar vode za dopunu; 2.3 - pumpa za nadopunjavanje i regulator nadopune donje zone; 4 - uzvodna pumpa; 5 - glavni grijači pare i vode; 6- mrežna pumpa; 7 - vršni kotao za toplu vodu; osam , 9 - pumpa za dopunu i regulator nadoknade za gornju zonu; 10 - regulator pritiska "za sebe" RDDS; 11- nepovratni ventil

RDDS regulator je podešen na pritisak Nrdds (slika 7.2a). Regulator napajanja RD2 je podešen na isti pritisak.

U hidrodinamičkom režimu, RDDS regulator održava pritisak na istom nivou. Na početku mreže pumpa za dopunu sa regulatorom održava pritisak H O1. Razlika između ovih glava služi za savladavanje hidrauličkog otpora u povratnom cevovodu između uređaja za odvajanje i cirkulacijske pumpe izvora toplote, ostatak pritiska se oslobađa u prigušnoj trafostanici na RDDS ventilu. Na sl. 8.9, a ovaj dio pritiska prikazan je vrijednošću ΔN RDDS. Prigušna podstanica u hidrodinamičkom režimu omogućava održavanje pritiska u povratnom vodu gornje zone ne niže od prihvaćenog nivoa statičkog pritiska S 2 - S 2 .

Piezometrijske linije koje odgovaraju hidrodinamičkom režimu prikazane su na sl. 7.2a. Najveći pritisak u povratnom cjevovodu kod potrošača IV je 90-40 = 50m, što je prihvatljivo. Pritisak u povratnom vodu donje zone je takođe u prihvatljivim granicama.

U dovodnom cevovodu maksimalni pritisak nakon izvora toplote je 160 m, što ne prelazi dozvoljeni iz uslova čvrstoće cevi. Minimalna pijezometrijska visina u dovodnom cjevovodu je 110 m, što osigurava da rashladna tekućina ne proključa, jer je pri projektnoj temperaturi od 150 ° C minimalni dopušteni pritisak 40 m.

Piezometrijski graf razvijen za statički i hidrodinamički način rada pruža mogućnost povezivanja svih pretplatnika prema zavisnoj shemi.

Još jedno moguće rješenje za hidrostatički način rada sistema za dovod topline prikazano na sl. 7.2 je povezivanje dijela pretplatnika prema nezavisnoj šemi. Ovdje mogu postojati dvije opcije. Prva opcija- postaviti ukupan nivo statičkog pritiska na 50m (linija S 1 - S 1), a objekte koji se nalaze na gornjim geodetskim oznakama povezati prema nezavisnoj šemi. U ovom slučaju, statička glava u grijačima voda-voda zgrada u gornjoj zoni na strani rashladnog sredstva za grijanje bit će 50-40 = 10 m, a na strani zagrijanog rashladnog sredstva će se odrediti po visini zgrada. Druga opcija je postavljanje ukupnog nivoa statičkog pritiska na oko 75 m (linija S 2 - S 2) pri čemu su objekti gornje zone povezani prema zavisnoj shemi, a objekti donje zone - prema nezavisnoj jedan. U ovom slučaju, statička visina u bojlerima voda-voda na strani rashladnog sredstva za grijanje bit će 75 m, odnosno manja od dozvoljene vrijednosti (100 m).

Glavna 1, 2; 3;

dodati. 4, 7, 8.