مقدمة

جزء مشترك

سمة الكائن

تحديد عدد مستهلكي الحرارة. رسم بياني لاستهلاك الحرارة السنوي

مخطط النظام والدائرة للإمداد الحراري

حساب المخطط الحراري لغرفة المرجل

اختيار معدات غرفة المرجل

اختيار ووضع المعدات الرئيسية والمساعدة

الحساب الحراري لوحدة المرجل

الحساب الأيروديناميكي لمجرى الحرارة

جزء خاص.

2. تطوير نظام كتلة من السخانات.

2.1 إمدادات المياه الأساسية

2.2 تحديد خطة معالجة المياه

2.3 حساب معدات محطة تسخين المياه

2.4 حساب تركيب الشبكة

3. الشق الفني والاقتصادي

3.1 البيانات الأولية

3.2 حساب التكلفة التعاقدية لأعمال البناء والتركيب

3.3 تحديد تكاليف التشغيل السنوية

3.4 تحديد الأثر الاقتصادي السنوي

تركيب سخانات مياه مقطعية

5. الأتمتة

التنظيم التلقائي والتحكم الحراري لوحدة المرجل KE-25-14s

6. حماية العمال في البناء

6.1 حماية العمال أثناء تركيب الطاقة والمعدات التكنولوجية في غرفة المرجل

6.2 تحليل ومنع الأخطار المحتملة

6.3 حساب الرافعة

7. التنظيم والتخطيط وإدارة البناء

7.1 تركيب الغلايات

7.2 شروط بدء العمل

7.3 تكلفة إنتاج العمالة والأجور

7.4 حساب معلمات الجدول

7.5 تنظيم مخطط المبنى

7.6 حساب المؤشرات الفنية والاقتصادية

8. تنظيم التشغيل وتوفير الطاقة

قائمة الأدب المستخدم

مقدمة.

في وقتنا الصعب ، مع اقتصاد أزمة مريض ، فإن بناء مرافق صناعية جديدة محفوف بصعوبات كبيرة ، إذا كان البناء ممكنًا على الإطلاق. ولكن في أي وقت ، في أي حالة اقتصادية ، هناك عدد من الصناعات التي بدون تطويرها يكون الأداء الطبيعي للاقتصاد الوطني مستحيلًا ، ومن المستحيل توفير الظروف الصحية والصحية اللازمة للسكان. تشمل هذه الصناعات الطاقة ، التي توفر ظروف معيشية مريحة للسكان في المنزل والعمل.

أظهرت الدراسات الحديثة الجدوى الاقتصادية للمحافظة على حصة كبيرة من مشاركة محطات مراجل التدفئة الكبيرة في تغطية إجمالي استهلاك الطاقة الحرارية.

إلى جانب بيوت الغلايات الصناعية والإنتاجية والتدفئة الكبيرة بسعة مئات الأطنان من البخار في الساعة أو مئات ميغاواط من الحمل الحراري ، تم تركيب عدد كبير من وحدات الغلايات تصل إلى 1 ميغاواط وتعمل على جميع أنواع الوقود تقريبًا .

ومع ذلك ، فإن الوقود هو المشكلة الأكبر. بالنسبة للوقود السائل والغازي ، غالبًا ما لا يملك المستهلكون ما يكفي من المال للدفع. لذلك ، من الضروري استخدام الموارد المحلية.

في مشروع التخرج هذا ، يتم تطوير إعادة بناء مصنع غلايات الإنتاج والتدفئة لمحطة RSC Energia ، والتي تستخدم الفحم المستخرج محليًا كوقود. في المستقبل ، من المخطط نقل وحدات الغلايات إلى حرق الغاز من تفريغ انبعاثات الغاز من المنجم ، والذي يقع على أراضي مصنع المعالجة. يحتوي منزل الغلاية الحالي على غلايتين بخاريتين KE ‑ 25‑14 ، والتي تم استخدامها لتزويد شركات مصنع RSC Energia بالبخار ، ومراجل الماء الساخن TVG-8 (غلايتان) للتدفئة والتهوية وإمدادات المياه الساخنة للمباني الإدارية و قرية سكنية.

بسبب انخفاض إنتاج الفحم ، انخفضت الطاقة الإنتاجية لمؤسسة تعدين الفحم ، مما أدى إلى تقليل الحاجة إلى البخار. تسبب هذا في إعادة بناء منزل المرجل ، والذي يتكون من استخدام الغلايات البخارية KE-25 ليس فقط لأغراض الإنتاج ، ولكن أيضًا لإنتاج الماء الساخن للتدفئة والتهوية وإمداد الماء الساخن في مبادلات حرارية خاصة.

1. عامة

1.1 خصائص الكائن

يقع منزل المرجل المصمم على أراضي مصنع RSC Energia

يتم تصميم ووضع المباني والهياكل في الموقع الصناعي لمصنع المعالجة وفقًا لمتطلبات SNiP.

تبلغ مساحة الموقع الصناعي داخل حدود الأسوار 12.66 هكتاراً ومساحة البناء 52194 م 2.

تتمثل شبكة النقل في منطقة البناء في السكك الحديدية العامة والطرق المحلية.

التضاريس مسطحة ، مع ارتفاعات طفيفة ، يسود الطمي في التربة.

مصدر إمدادات المياه هو محطة الترشيح وقناة Seversky Donets-Donbass. يتم توفير ازدواجية في قناة المياه.

1.3 تحديد عدد مستهلكي الحرارة. رسم بياني لاستهلاك الحرارة السنوي.

يتم تحديد استهلاك الحرارة التقديري من قبل المؤسسات الصناعية من خلال المعايير المحددة لاستهلاك الحرارة لكل وحدة إنتاج أو لكل ناقل حرارة واحد (ماء ، بخار) يعمل حسب النوع. يتم عرض تكاليف الحرارة للتدفئة والتهوية والاحتياجات التكنولوجية في الجدول 1.2. الأحمال الحرارية.

تم إنشاء الرسم البياني السنوي لاستهلاك الحرارة اعتمادًا على مدة الوقوف خارج درجات الحرارة ، وهو ما ينعكس في الجدول 1.2. مشروع التخرج هذا.

يتوافق الحد الأقصى لإحداثيات الرسم البياني لاستهلاك الحرارة السنوي مع استهلاك الحرارة عند درجة حرارة الهواء الخارجي البالغة -23 درجة مئوية.

تعطي المنطقة التي يحدها المنحنى والإحداثيات إجمالي استهلاك الحرارة لفترة التسخين ، ويوضح المستطيل الموجود على الجانب الأيمن من الرسم البياني استهلاك الحرارة لإمداد الماء الساخن في الصيف.

بناءً على البيانات الواردة في الجدول 1.2. نحسب تكاليف الحرارة للمستهلكين لـ 4 أوضاع: أقصى فصل الشتاء (t r. o. = -23C ؛) ؛ عند متوسط ​​درجة الحرارة الخارجية لفترة التسخين ؛ عند درجة حرارة هواء خارجية تبلغ +8 درجة مئوية ؛ خلال فترة الصيف.

نقوم بالحساب في الجدول 1.3. حسب الصيغ:

الحمل الحراري للتدفئة والتهوية ، ميغاواط

Q OB \ u003d Q R OV * (t ext -t n) / (t ext -t r.o.)

الحمل الحراري على إمداد الماء الساخن في الصيف ، ميغاواط

Q L GV \ u003d Q R GV * (t g -t chl) / (t g -t xs) * 

حيث: Q R OV - الحمل الحراري الشتوي المحسوب للتدفئة والتهوية عند درجة الحرارة الخارجية المحسوبة لتصميم نظام التدفئة. نحن نقبل وفقا للجدول. 1.2

t VN - درجة حرارة الهواء الداخلي في الغرفة المسخنة ، t VN = 18 درجة مئوية

Q R GW - الحمل الحراري الشتوي المحسوب على إمداد الماء الساخن (الجدول 1.2) ؛

t n - درجة الحرارة الخارجية الحالية ، ° C ؛

ر ر. - درجة حرارة التسخين المحسوبة للهواء الخارجي ،

t g - درجة حرارة الماء الساخن في نظام إمداد الماء الساخن ، t g \ u003d 65 ° C

t chl، t xs - درجة حرارة الماء البارد في الصيف والشتاء ، t xl = 15 درجة مئوية ، t xs = 5 درجات مئوية ؛

 - معامل التصحيح لفترة الصيف  = 0.85

الجدول 1.2

الأحمال الحرارية

الجدول 1.3.

حساب الاحمال الحرارية السنوية

حسب الجدول. 1.1 و 1.3. نقوم ببناء رسم بياني للتكاليف السنوية للحمل الحراري ، كما هو موضح في الشكل 1.1.

1.4 نظام إمداد الحرارة والمخطط الأساسي

مصدر الإمداد الحراري هو منزل المرجل المعاد بناؤه في المنجم. المبرد هو بخار وماء شديد السخونة. تستخدم مياه الشرب فقط لأنظمة الماء الساخن. للاحتياجات التكنولوجية ، يتم استخدام البخار P = 0.6 ميجا باسكال. لتحضير المياه شديدة السخونة بدرجة حرارة 150-70 درجة مئوية ، يتم توفير تركيب شبكة ، لتحضير المياه مع t = 65 درجة مئوية - تركيب إمداد بالماء الساخن.

نظام التدفئة مغلق. بسبب عدم وجود مدخل مباشر للمياه وتسرب طفيف لسائل التبريد من خلال الوصلات المتسربة للأنابيب والمعدات ، تتميز الأنظمة المغلقة بثبات عالٍ لكمية ونوعية مياه الشبكة المتداولة فيها.

في أنظمة تسخين المياه المغلقة ، يتم استخدام المياه من شبكات التدفئة فقط كوسيط تسخين لتسخين مياه الصنبور في سخانات من النوع السطحي ، والتي تدخل بعد ذلك إلى نظام إمداد الماء الساخن المحلي. في أنظمة تسخين المياه المفتوحة ، يأتي الماء الساخن إلى صنابير نظام إمداد الماء الساخن المحلي مباشرة من شبكات التدفئة.

في الموقع الصناعي ، يتم وضع خطوط أنابيب الإمداد الحراري على طول الجسور والمعارض وجزئيًا في قنوات مجاري غير سالكة من النوع Kl. يتم وضع خطوط الأنابيب بجهاز تعويض بسبب زوايا المنعطفات للمسار والمعوضات على شكل حرف U.

خطوط الأنابيب مصنوعة من أنابيب فولاذية ملحومة كهربائيًا مع جهاز عزل حراري.

تُظهر الورقة 1 من الجزء الرسومي لمشروع التخرج المخطط العام للموقع الصناعي مع توزيع شبكات الحرارة على عناصر الاستهلاك.

1.5 حساب المخطط الحراري لغرفة المرجل

يميز المخطط الحراري الرئيسي جوهر العملية التكنولوجية الرئيسية لتحويل الطاقة واستخدام حرارة مائع العمل في التركيب. إنه تمثيل رسومي شرطي للمعدات الرئيسية والمساعدة ، موحدًا بخطوط أنابيب لسائل العمل وفقًا لتسلسل حركته في التثبيت.

الغرض الرئيسي من حساب المخطط الحراري لمنزل المرجل هو:

تحديد الأحمال الحرارية الإجمالية ، والتي تتكون من الأحمال الخارجية واستهلاك الحرارة للاحتياجات الخاصة ، وتوزيع هذه الأحمال بين أجزاء الماء الساخن والبخار في بيت الغلاية لتبرير اختيار المعدات الرئيسية ؛

تحديد جميع التدفقات الحرارية والكتلة المطلوبة لاختيار المعدات المساعدة وتحديد أقطار خطوط الأنابيب والتجهيزات ؛

تحديد البيانات الأولية لمزيد من الحسابات التقنية والاقتصادية (توليد الحرارة السنوي ، والاستهلاك السنوي للوقود ، وما إلى ذلك).

يسمح لك حساب المخطط الحراري بتحديد إجمالي ناتج الحرارة لمحطة الغلايات لعدة أوضاع تشغيل.

يظهر المخطط الحراري لمنزل المرجل على الورقة 2 من الجزء الرسومي لمشروع التخرج.

ترد البيانات الأولية لحساب المخطط الحراري لمنزل المرجل في الجدول 1.4 ، ويرد حساب المخطط الحراري نفسه في الجدول 1.5.

الجدول 1.4

البيانات الأولية لحساب المخطط الحراري لمنزل غلاية التدفئة والإنتاج مع الغلايات البخارية KE-25-14s لنظام إمداد حراري مغلق.

الجدول 1.5

حساب المخطط الحراري لمنزل تسخين وإنتاج غلايات بخارية KE-25-14s لنظام إمداد حراري مغلق.

حساب المخطط الحراري.

يشير الرسم البياني الحراري الرئيسي إلى المعدات الرئيسية (الغلايات ، والمضخات ، وأجهزة نزع الهواء ، والسخانات) وخطوط الأنابيب الرئيسية.

1. وصف المخطط الحراري.

يدخل البخار المشبع من الغلايات بضغط تشغيل P = 0.8 ميجا باسكال في خط البخار المشترك في غرفة الغلاية ، حيث يتم نقل جزء من البخار إلى المعدات المثبتة في غرفة الغلاية ، وهي: إلى سخان مياه الشبكة ؛ سخان الماء الساخن نزع الهواء. الجزء الآخر من البخار موجه لاحتياجات الإنتاج للمؤسسة.

يعود المكثف من مستهلك الإنتاج عن طريق الجاذبية ، بمقدار 30٪ عند درجة حرارة 80 درجة مئوية ، إلى مجمع المكثفات ثم يتم إرساله إلى خزان الماء الساخن بواسطة مضخة التكثيف.

يتم تسخين مياه الشبكة ، وكذلك تسخين الماء الساخن ، عن طريق البخار في سخانين متصلين في سلسلة ، بينما تعمل السخانات بدون مصائد بخار ، يتم إرسال مكثف العادم إلى جهاز نزع الهواء.

يتلقى جهاز نزع الهواء أيضًا المياه النقية كيميائيًا من HVO ، مما يعوض فقدان المكثف.

ترسل مضخة المياه الخام المياه من مصدر مياه المدينة إلى HVO وإلى خزان الماء الساخن.

يتم ضخ المياه غير الصالحة للشرب بدرجة حرارة حوالي 104 درجة مئوية في المقتصدات بواسطة مضخة تغذية ثم تدخل الغلايات.

يتم أخذ ماء المكياج لنظام التدفئة بواسطة مضخة المكياج من خزان الماء الساخن.

الغرض الرئيسي من حساب المخطط الحراري هو:

تحديد الأحمال الحرارية الإجمالية ، والتي تتكون من الأحمال الخارجية واستهلاك البخار للاحتياجات الخاصة ،

تحديد جميع التدفقات الحرارية والكتلة اللازمة لاختيار المعدات ،

تحديد البيانات الأولية لمزيد من الحسابات التقنية والاقتصادية (الإنتاج السنوي للحرارة والوقود وما إلى ذلك).

يسمح لك حساب المخطط الحراري بتحديد إجمالي خرج البخار لمحطة المرجل في عدة أوضاع تشغيل. يتم الحساب لثلاثة أوضاع مميزة:

أقصى الشتاء

أبرد شهر

2. البيانات الأولية لحساب المخطط الحراري.

إرسال عملك الجيد في قاعدة المعرفة أمر بسيط. استخدم النموذج أدناه

سيكون الطلاب وطلاب الدراسات العليا والعلماء الشباب الذين يستخدمون قاعدة المعرفة في دراساتهم وعملهم ممتنين جدًا لك.

مستضاف على http://allbest.ru/

معالمحتوى

مقدمة

1. حساب التدفئة والتهوية وإمداد الماء الساخن لمدرسة لعدد 90 طالبًا وطالبة

1.1 وصف موجز للمدرسة

1.2 تحديد فقدان الحرارة من خلال الأسوار الخارجية للجراج

1.3 حساب مساحة سطح التدفئة واختيار أجهزة التدفئة لأنظمة التدفئة المركزية

1.4 حساب تبادل الهواء المدرسي

1.5 اختيار السخانات

1.6 حساب استهلاك الحرارة لتزويد المدرسة بالمياه الساخنة

2. حساب التدفئة والتهوية للأشياء الأخرى وفقًا للمخطط المحدد رقم 1 مع إمداد حراري مركزي ومحلي

2.1 حساب استهلاك الحرارة للتدفئة والتهوية وفقًا للمعايير الإجمالية للمرافق السكنية والعامة

2.2 حساب استهلاك الحرارة لإمداد الماء الساخن للمباني السكنية والعامة

3- إنشاء الجدول السنوي للحمل الحراري واختيار الغلايات

3.1 بناء رسم بياني للحمل الحراري السنوي

3.2 اختيار وسيلة نقل الحرارة

3.3 اختيار المرجل

3.4 بناء جدول سنوي لتنظيم توريد بيت المرجل الحراري

فهرس

مقدمة

مجمع الصناعات الزراعية هو فرع كثيف الطاقة للاقتصاد الوطني. يتم إنفاق قدر كبير من الطاقة على تدفئة المباني الصناعية والسكنية والعامة ، وخلق مناخ محلي اصطناعي في مباني المواشي وهياكل التربة الواقية ، وتجفيف المنتجات الزراعية ، وإنتاج المنتجات ، والحصول على البرد الاصطناعي ، ولأغراض أخرى عديدة. لذلك ، يشمل إمداد الطاقة للمؤسسات الزراعية مجموعة واسعة من المهام المرتبطة بإنتاج ونقل واستخدام الطاقة الحرارية والكهربائية باستخدام مصادر الطاقة التقليدية وغير التقليدية.

في مشروع الدورة هذا ، تم اقتراح نوع مختلف من إمدادات الطاقة المتكاملة للمستوطنة:

· بالنسبة لمخطط معين لأشياء معقدة الصناعات الزراعية ، يتم إجراء تحليل للحاجة إلى الطاقة الحرارية والكهرباء والغاز والماء البارد ؛

حساب أحمال التدفئة والتهوية وإمدادات المياه الساخنة ؛

· تحديد الطاقة اللازمة لبيت الغلاية ، والتي يمكن أن تلبي احتياجات الاقتصاد في الحرارة ؛

يتم اختيار الغلايات.

حساب استهلاك الغاز ،

1. حساب التدفئة والتهوية وإمداد الماء الساخن لمدرسة لعدد 90 طالبًا وطالبة

1 . 1 هكتار موجزخصائص المدرسة

الأبعاد 43.350x12x2.7.

حجم الغرفة V = 1709.34 م 3.

الجدران الطولية الخارجية - الحاملة ، مصنوعة من الطوب السميك للعلامة التجارية KP-U100 / 25 وفقًا لـ GOST 530-95 على ملاط ​​أسمنتي رمل M 50 و 250 و 120 مم و 140 مم من العزل - البوليسترين الموسع بينهما.

الجدران الداخلية - مصنوعة من طوب خزفي مجوف وسميك من الدرجة KP-U100 / 15 وفقًا لـ GOST 530-95 ، على ملاط ​​M50.

الأقسام - مصنوعة من الطوب KP-U75 / 15 وفقًا لـ GOST 530-95 ، على ملاط ​​M 50.

تسقيف - لباد تسقيف (3 طبقات) ، ذراع تسوية رمل أسمنت 20 مم ، بوليسترين ممتد 40 مم ، لباد تسقيف في طبقة واحدة ، ذراع تسوية رمل أسمنت 20 مم وبلاطة خرسانية مسلحة ؛

الأرضيات - الخرسانة M300 والتربة مدمجة بالحجر المكسر.

النوافذ مزدوجة مع غلاف خشبي مزدوج ، حجم النوافذ 2940 × 3000 (22 قطعة) و 1800 × 1760 (4 قطع).

أبواب خارجية خشبية مفردة 1770 × 2300 (6 قطع)

معلمات تصميم الهواء الخارجي tn = - 25 0 درجة مئوية.

درجة حرارة الهواء الخارجية المقدرة في فصل الشتاء tn.a. = - 16 0 درجة مئوية.

درجة الحرارة المقدرة لتلفزيون الهواء الداخلي = 16 0 درجة مئوية.

منطقة الرطوبة في المنطقة جافة بشكل طبيعي.

الضغط الجوي 99.3 كيلو باسكال.

1.2 حساب تبادل الهواء في المدرسة

تتم عملية التعلم في المدرسة. تتميز بإقامة طويلة لعدد كبير من الطلاب. لا توجد انبعاثات ضارة. سيكون معامل تغيير الهواء للمدرسة 0.95… 2.

أين س هو تبادل الهواء ، م؟ / ساعة ؛ نائب الرئيس - حجم الغرفة ، م؟ ك - تردد تبادل الهواء مقبول = 1.

رسم بياني 1. أبعاد الغرفة.

حجم الغرفة:

الخامس \ u003d 1709.34 م 3.

س = 11709.34 = 1709.34 م 3 / ساعة.

في الغرفة نقوم بترتيب تهوية عامة مصحوبة بالتدفئة. نقوم بترتيب تهوية طبيعية للعادم على شكل أعمدة العادم ، يتم العثور على منطقة المقطع العرضي F لأعمدة العادم بالصيغة: F = Q / (3600؟ n k.vn). ، بعد أن حددت مسبقًا سرعة الهواء في عمود العادم بارتفاع h = 2.7 متر

ن k.vn. = = 1.23 م / ث

F = 1709.34 / (3600 1.23) = 0.38 م؟

عدد أعمدة العادم

n vsh = F / 0.04 = 0.38 / 0.04 = 9.5؟ عشرة

نقبل 10 أعمدة عادم بارتفاع 2 متر مع قسم معيشة يبلغ 0.04 متر؟ (بأبعاد 200 × 200 مم).

1.3 تحديد الخسائر الحرارية من خلال العبوات الخارجية للغرفة

لا تؤخذ خسائر الحرارة من خلال العبوات الداخلية للمباني في الاعتبار ، لأن لا يتجاوز فرق درجة الحرارة في الغرف المشتركة 5 0 درجة مئوية. نحدد مقاومة انتقال الحرارة للهياكل المغلقة. تم العثور على مقاومة انتقال الحرارة للجدار الخارجي (الشكل 1) بواسطة الصيغة ، باستخدام البيانات الموجودة في الجدول. 1 ، مع العلم أن المقاومة الحرارية لامتصاص الحرارة من السطح الداخلي للسياج Rv \ u003d 0.115 م 2 0 C / W

حيث Rв - المقاومة الحرارية لامتصاص الحرارة من السطح الداخلي للسياج ، م؟ ·؟ С / W ؛ - مجموع المقاومة الحرارية للتوصيل الحراري للطبقات الفردية م - سماكة السياج متعدد الطبقات di (م) ، مصنوع من مواد ذات التوصيل الحراري li، W / (m؟ C) ، وترد قيم l في الجدول 1 ؛ Rn - المقاومة الحرارية لانتقال الحرارة للسطح الخارجي للسياج Rn \ u003d 0.043 m 2 0 C / W (للجدران الخارجية والأرضيات العارية).

الشكل 1 هيكل مواد الحائط.

الجدول 1 الموصلية الحرارية وعرض مواد الجدار.

مقاومة انتقال الحرارة للجدار الخارجي:

R 01 \ u003d م؟ C / دبليو.

2) مقاومة انتقال الحرارة للنوافذ Ro.ok \ u003d 0.34 م 2 0 C / W (نجد من الجدول في الصفحة 8)

مقاومة انتقال الحرارة للأبواب والبوابات الخارجية 0.215 م 2 0 C / W (نجد من الجدول في ص 8)

3) مقاومة انتقال الحرارة للسقف للأرضية غير العلوية (Rv \ u003d 0.115 م 2 0 C / W ، Rn \ u003d 0.043 م 2 0 C / W).

حساب فقد الحرارة من خلال الأرضيات:

الشكل 2 هيكل السقف.

الجدول 2 الموصلية الحرارية وعرض مواد الأرضيات

مقاومة انتقال الحرارة في السقف

م 2 0 ج / غرب

4) يتم حساب فقد الحرارة عبر الأرضيات من خلال المناطق - شرائح بعرض 2 متر ، موازية للجدران الخارجية (الشكل 3).

مناطق الأرض مطروحًا منها مساحة الطابق السفلي:

F1 = 43 2 + 28 2 = 142 م 2

F1 = 12 2 + 12 2 = 48 م 2 ،

F2 = 43 2 + 28 2 = 148 م 2

F2 = 12 2 + 12 2 = 48 م 2 ،

F3 = 43 2 + 28 2 = 142 م 2

F3 = 6 0.5 + 12 2 = 27 م 2

مناطق مناطق الطابق السفلي:

F1 = 15 2 + 15 2 = 60 م 2

F1 = 6 2 + 6 2 = 24 م 2 ،

F2 = 15 2 + 15 2 = 60 م 2

F2 = 6 2 = 12 م 2

F1 = 15 2 + 15 2 = 60 م 2

تعتبر الأرضيات الموجودة مباشرة على الأرض غير معزولة إذا كانت تتكون من عدة طبقات من المواد ، يكون التوصيل الحراري لكل منها l؟ 1.16 W / (m 2 0 C). تعتبر الأرضيات معزولة ، وتكون طبقة العزل منها l<1,16 Вт/м 2 0 С.

يتم تحديد مقاومة انتقال الحرارة (م 2 0 درجة مئوية / ث) لكل منطقة على أنها للأرضيات غير المعزولة ، لأن الموصلية الحرارية لكل طبقة l؟ 1.16 W / m 2 0 C. لذا ، مقاومة نقل الحرارة Ro \ u003d Rn.p. للمنطقة الأولى - 2.15 ، والثانية - 4.3 ، والمنطقة الثالثة - 8.6 ، والباقي - 14.2 م 2 0 ج / دبليو.

5) المساحة الإجمالية لفتحات النوافذ:

فوك \ u003d 2.94 3 22 + 1.8 1.76 6 \ u003d 213 م 2.

المساحة الإجمالية للمداخل الخارجية:

Fdv = 1.77 2.3 6 = 34.43 م 2.

مساحة الجدار الخارجي مطروحًا منها فتحات النوافذ والأبواب:

Fn.s. = 42.85 2.7 + 29.5 2.7 + 11.5 2.7 + 14.5 2.7 + 3 2.7 + 8.5 2.7 - 213 - 34.43 = 62 م 2.

منطقة جدار الطابق السفلي:

Fn.s.p = 14.5 2.7 + 5.5 2.7-4.1 = 50

6) منطقة السقف:

Fpot = 42.85 12 + 3 8.5 = 539.7 م 2 ،

أين F هي مساحة السياج (م؟) ، والتي يتم حسابها بدقة 0.1 م؟ (يتم تحديد الأبعاد الخطية للهياكل المرفقة بدقة 0.1 متر ، مع مراعاة قواعد القياس) ؛ التلفزيون و tn - درجات حرارة تصميم الهواء الداخلي والخارجي ،؟ С (التطبيق. 1 ... 3) ؛ R 0 - المقاومة الكلية لانتقال الحرارة ، m 2 0 C / W ؛ ن - المعامل اعتمادًا على موضع السطح الخارجي للسياج فيما يتعلق بالهواء الخارجي ، سنأخذ قيم المعامل n \ u003d 1 (للجدران الخارجية ، والأغطية غير العلية ، وأرضيات العلية مع أسقف من الصلب أو البلاط أو الأسمنت الأسبستي بطول صندوق متناثر ، أرضيات على الأرض)

فقدان الحرارة من خلال الجدران الخارجية:

الجبهة الوطنية = 601.1 واط.

فقدان الحرارة من خلال الجدران الخارجية للطابق السفلي:

Fn.s.p = 130.1 واط.

Fn.s. = F n.s. + F n.s.p. = 601.1 + 130.1 = 731.2 واط.

فقدان الحرارة من خلال النوافذ:

فوك \ u003d 25685 وات.

فقدان الحرارة عبر المداخل:

فدف = 6565.72 وات.

فقدان الحرارة من خلال السقف:

Fpot = = 13093.3 واط.

فقدان الحرارة من خلال الأرضية:

Fpol = 6240.5 وات.

فقدان الحرارة من خلال الطابق السفلي:

Fpol.p = 100 وات.

F الكلمة \ u003d F الكلمة. + Ф pol.p. = 6240.5 + 100 = 6340.5 وات.

تعتمد الخسائر الإضافية للحرارة من خلال الجدران والأبواب والنوافذ الخارجية الرأسية والمائلة (الإسقاط الرأسي) على عوامل مختلفة. يتم حساب قيم Fdob كنسبة مئوية من خسائر الحرارة الرئيسية. فقدان الحرارة الإضافي من خلال الجدار الخارجي والنوافذ المواجهة للشمال والشرق والشمال الغربي والشمال الشرقي هو 10٪ ، والجنوب الشرقي والغرب - 5٪.

يتم أخذ خسائر إضافية من تسرب الهواء الخارجي للمباني الصناعية بمبلغ 30٪ من الخسائر الرئيسية عبر جميع الأسوار:

Finf \ u003d 0.3 (Fn.s. + Focal. + Fpot. + Fdv + Fpol.) \ u003d 0.3 (731.2 + 25685 + 13093.3 + 6565.72 + 6340.5) \ u003d 15724 ، 7 واط

وبالتالي ، يتم تحديد إجمالي فقد الحرارة بواسطة الصيغة:

الضباب = 78698.3 واط.

1.4 حساب مساحة سطح التدفئة والاختيارأجهزة التدفئة لأنظمة التدفئة المركزية

أكثر أجهزة التسخين شيوعًا وتنوعًا في الاستخدام هي مشعات الحديد الزهر. يتم تثبيتها في المباني السكنية والعامة والصناعية المختلفة. نستخدم الأنابيب الفولاذية كأجهزة تدفئة في المباني الصناعية.

دعونا أولاً نحدد تدفق الحرارة من خطوط أنابيب نظام التدفئة. يتم تحديد التدفق الحراري المنبعث إلى الغرفة عن طريق خطوط الأنابيب غير المعزولة المفتوحة بشكل مفتوح من خلال الصيغة 3:

Ftr = Ftr ktr (tfr - tv) s ،

أين Ftr = p؟ د ل هي مساحة السطح الخارجي للأنبوب ، م ؟؛ د و ل - القطر الخارجي وطول خط الأنابيب ، م (أقطار خطوط الأنابيب الرئيسية عادة ما تكون 25 ... 50 مم ، الناهضون 20 ... 32 مم ، الوصلات بأجهزة التسخين 15 ... 20 مم) ؛ ktr - يتم تحديد معامل نقل الحرارة للأنبوب W / (م 2 0 درجة مئوية) وفقًا للجدول 4 اعتمادًا على اختلاف درجة الحرارة ونوع المبرد في خط الأنابيب ،؟ С ؛ ح - معامل يساوي خط الإمداد الموجود أسفل السقف ، 0.25 ، للناهض الرأسي - 0.5 ، لخط العودة الموجود فوق الأرض - 0.75 ، للتوصيلات بجهاز التسخين - 1.0

خط أنابيب الإمداد:

قطر - 50 مم:

F1 50 مم = 3.14 73.4 0.05 = 11.52 م؟

قطر 32 مم:

F1 32 مم = 3.14 35.4 0.032 = 3.56 م ؛

قطر - 25 مم:

F1 25 مم = 3.14 14.45 0.025 = 1.45 م ؛

قطر - 20:

F1 20 مم = 3.14 32.1 0.02 = 2.02 م ؛

خط أنابيب العودة:

قطر - 25 مم:

F2 25 مم = 3.14 73.4 0.025 = 5.76 م ؛

قطر 40 مم:

F2 40 مم = 3.14 35.4 0.04 = 4.45 م ؛

قطر - 50 مم:

F2 50 مم = 3.14 46.55 0.05 = 7.31 م ؛

معامل نقل الحرارة للأنابيب لمتوسط ​​الفرق بين درجة حرارة الماء في الجهاز ودرجة حرارة الهواء في الغرفة (95 + 70) / 2 - 15 \ u003d 67.5 درجة مئوية يُؤخذ ما يعادل 9.2 واط / (م؟ درجة مئوية) ). وفقا للبيانات الواردة في الجدول 4.

أنبوب الحرارة المباشر:

Ф ص 1.5 مم = 11.52 9.2 (95 - 16) 1 \ u003d 8478.72 واط ؛

Ф ص 1.32 مم = 3.56 9.2 (95 - 16) 1 \ u003d 2620.16 واط ؛

Ф p1.25 مم = 1.45 9.2 (95 - 16) 1 \ u003d 1067.2 واط ؛

Ф ص1.20 مم = 2.02 9.2 (95 - 16) 1 \ u003d 1486.72 واط ؛

عودة أنبوب الحرارة:

Ф p2.25mm = 5.76 9.2 (70 - 16) 1 \ u003d 2914.56 واط ؛

Ф p2.40 مم = 4.45 9.2 (70 - 16) 1 \ u003d 2251.7 واط ؛

Ф p2.50mm = 7.31 9.2 (70 - 16) 1 \ u003d 3698.86 واط ؛

إجمالي التدفق الحراري من جميع خطوط الأنابيب:

F tr \ u003d 8478.72 + 2620.16 + 1067.16 + 1486.72 + 2914.56 + 2251.17 + 3698.86 \ u003d 22517.65 واط

يتم تحديد مساحة سطح التسخين المطلوبة (م؟) للأجهزة تقريبًا بواسطة الصيغة 4:

حيث Fogr-Ftr - نقل الحرارة لأجهزة التدفئة ، W ؛ Фfr - نقل الحرارة لخطوط الأنابيب المفتوحة الموجودة في نفس الغرفة مع أجهزة التدفئة ، W ؛

kpr - معامل نقل الحرارة للجهاز ، W / (م 2 0 درجة مئوية). لتسخين المياه tpr \ u003d (tg + tо) / 2 ؛ tg and to - تصميم درجة حرارة الماء الساخن والمبرد في الجهاز ؛ لتسخين البخار منخفض الضغط ، يتم أخذ tpr \ u003d 100 درجة مئوية ؛ في أنظمة الضغط العالي ، tpr يساوي درجة حرارة البخار أمام الجهاز عند ضغطه المقابل ؛ تلفزيون - تصميم درجة حرارة الهواء في الغرفة ،؟ С ؛ في 1 - عامل التصحيح مع مراعاة طريقة تركيب السخان. مع تركيب مجاني على الحائط أو في مكان بعمق 130 مم في 1 = 1 ؛ في حالات أخرى ، يتم أخذ القيم في 1 بناءً على البيانات التالية: أ) يتم تثبيت الجهاز على جدار بدون مكانة ومغطى بلوح على شكل رف بمسافة بين اللوح والسخان 40 ... 100 مم ؛ معامل في 1 \ u003d 1.05 ... 1.02 ؛ ب) يتم تثبيت الجهاز في مكانة حائط بعمق يزيد عن 130 مم مع مسافة بين اللوح والسخان 40 ... 100 مم ، المعامل في 1 = 1.11 ... 1.06 ؛ ج) يتم تثبيت الجهاز في جدار بدون مكانة ومغلق بخزانة خشبية مع فتحات في اللوحة العلوية وفي الجدار الأمامي بالقرب من الأرضية بمسافة بين اللوح والسخان تساوي 150 و 180 و 220 و 260 مم ، معامل 1 ، على التوالي ، هو 1.25 ؛ 1.19 1.13 و 1.12 ؛ في 1- معامل التصحيح 2- عامل التصحيح الذي يراعي تبريد الماء في خطوط الأنابيب. مع مد خطوط أنابيب تسخين المياه المفتوحة وتسخين البخار في 2 \ u003d 1. لخط أنابيب التمديد المخفي ، مع دوران المضخة في 2 \ u003d 1.04 (أنظمة أحادية الأنابيب) وفي 2 \ u003d 1.05 (أنظمة ثنائية الأنابيب بأسلاك علوية) ؛ في الدورة الطبيعية ، بسبب زيادة تبريد الماء في خطوط الأنابيب ، يجب مضاعفة قيم 2 بعامل 1.04.

يتم تحديد العدد المطلوب من أقسام مشعات الحديد الزهر للغرفة المحسوبة بالصيغة:

ن = Fpr / قسم ،

حيث fsection هي مساحة سطح التسخين لقسم واحد ، م؟ (الجدول 2).

ن = 96 / 0.31 = 309.

القيمة الناتجة من n تقريبية. إذا لزم الأمر ، يتم تقسيمها إلى عدة أجهزة ، وبإدخال عامل تصحيح 3 ، مع مراعاة التغير في متوسط ​​معامل نقل الحرارة للجهاز اعتمادًا على عدد الأقسام فيه ، يجدون عدد الأقسام المقبولة لـ التركيب في كل جهاز تسخين:

n مجموعة \ u003d n في 3 ؛

نيت = 309 1.05 = 325.

نقوم بتركيب 27 مشعات في 12 قسمًا.

التدفئة والتهوية المدرسة إمدادات المياه

1.5 اختيار السخانات

تستخدم السخانات كأجهزة تسخين لزيادة درجة حرارة الهواء المزود للغرفة.

يتم تحديد اختيار السخانات بالترتيب التالي:

1. حدد التدفق الحراري (W) الذي يسخن الهواء:

فف \ u003d 0.278 س؟ مع؟ ج (تلفزيون - تينيسي) ، (10)

أين س هو تدفق الهواء الحجمي ، م؟ / ساعة ؛ с - كثافة الهواء عند درجة الحرارة tк ، كجم / م؟ ср = 1 kJ / (kg؟ С) - سعة حرارية متساوية الضغط للهواء ؛ tk - درجة حرارة الهواء بعد السخان ،؟ С ؛ tn - درجة الحرارة الأولية للهواء الداخل إلى السخان ،؟ С

كثافة الهواء:

ج = 346 / (273 + 18) 99.3 / 99.3 = 1.19 ؛

Fv \ u003d 0.278 1709.34 1.19 1 (16- (-16)) \ u003d 18095.48 W.

تقدر سرعة كتلة الهواء بـ4-12 كجم / ثانية م ؟.

3. بعد ذلك ، وفقًا للجدول 7 ، نختار طراز ورقم سخان الهواء مع منطقة هواء مفتوحة قريبة من المنطقة المحسوبة. مع التثبيت المتوازي (على طول الهواء) للعديد من السخانات ، يتم أخذ المساحة الإجمالية للقسم المباشر في الاعتبار. نختار 1 K4PP رقم 2 بمساحة هوائية 0.115 م؟ وتبلغ مساحة سطح التدفئة 12.7 م؟

4. بالنسبة للسخان المحدد ، احسب سرعة الهواء الفعلية للكتلة

5. بعد ذلك ، طبقًا للرسم البياني (الشكل 10) لنموذج السخان المقبول ، نجد معامل نقل الحرارة k اعتمادًا على نوع المبرد وسرعته وقيمة ns. وفقًا للجدول ، معامل نقل الحرارة k \ u003d 16 W / (m 2 0 C)

6. حدد التدفق الحراري الفعلي (W) المنقول بواسطة وحدة السعرات الحرارية إلى الهواء الساخن:

Фк = k F (t؟ avg - tav) ،

حيث k هو معامل انتقال الحرارة ، W / (م 2 0 درجة مئوية) ؛ F - تسخين مساحة سطح سخان الهواء ، م؟ t؟ av - متوسط ​​درجة حرارة المبرد ،؟ С ، لسائل التبريد - البخار - t؟ av = 95؟ С ؛ tav - متوسط ​​درجة حرارة الهواء المسخن t؟ av = (tk + tn) / 2

Fk \ u003d 16 12.7 (95 - (16-16) / 2) \ u003d 46451 2 \ u003d 92902 W.

2 سخان لوحة KZPP رقم 7 يوفران تدفق حراري 92902 واط ، والمطلوب 83789.85 واط. لذلك ، يتم ضمان نقل الحرارة بشكل كامل.

هامش نقل الحرارة = 6٪.

1.6 حساب استهلاك الحرارة لتزويد المدرسة بالمياه الساخنة

تحتاج المدرسة إلى الماء الساخن لتلبية الاحتياجات الصحية. المدرسة التي تضم 90 مقعدًا تستهلك 5 لترات من الماء الساخن يوميًا. الإجمالي: 50 لترًا. لذلك ، نضع رافعين بتدفق ماء 60 لتر / ساعة لكل منهما (أي بإجمالي 120 لترًا / ساعة). مع الأخذ في الاعتبار حقيقة أنه في المتوسط ​​يتم استخدام الماء الساخن للاحتياجات الصحية لمدة 7 ساعات خلال اليوم ، نجد كمية الماء الساخن - 840 لتر / يوم. 0.35 م³ / ساعة تستهلك في الساعة في المدرسة

ثم سيكون تدفق الحرارة إلى إمدادات المياه

FGV. = 0.278 0.35 983 4.19 (55-5) \ u003d 20038 واط

عدد كبائن الاستحمام للمدرسة هو 2. استهلاك كل ساعة من الماء الساخن لكابينة واحدة هو Q = 250 لتر / ساعة ، ونفترض أن الحمام يعمل في المتوسط ​​لمدة ساعتين في اليوم.

ثم الاستهلاك الكلي للماء الساخن: س \ u003d 3 2250 10 -3 \ u003d 1 م 3

FGV. = 0.278 1983 4.19 (55-5) \ u003d 57250 وات.

F = 20038 + 57250 = 77288 وات.

2. حساب الحمل الحراري لتدفئة المنطقة

2.1 صحساب استهلاك الحرارة للتدفئة والتهوية وفقا لالمعايير الموحدة

يمكن تحديد الحد الأقصى لتدفق الحرارة (W) المستهلك لتدفئة المباني السكنية والعامة للقرية ، المتضمن في نظام تدفئة المنطقة ، من خلال مؤشرات مجمعة اعتمادًا على منطقة المعيشة باستخدام الصيغ التالية:

تصوير = ج؟ F،

الصورة. l. = 0.25 صور ، (19)

أين c هو مؤشر مجمع لأقصى تدفق حراري محدد مستهلك للتدفئة 1 م؟ مساحة المعيشة ، W / م ؟. يتم تحديد قيم اعتمادًا على درجة حرارة الشتاء المحسوبة للهواء الخارجي وفقًا للجدول الزمني (الشكل 62) ؛ و - منطقة المعيشة ، م ؟.

1. لعدد 13 16 عمارة سكنية بمساحة 720 م 2 نحصل على:

تصوير = 13170720 = 1591200 واط.

2. لعدد 11 عمارة من 8 شقق بمساحة 360 م 2 نحصل على:

تصوير = 8170360 = 489600 واط.

3. للعسل. النقاط بأبعاد 6x6x2.4 نحصل عليها:

المجموع الضوئي = 0.25 170 6 6 = 1530 واط ؛

4. لمكتب بأبعاد 6x12 م:

صور مشتركة = 0.25 170 6 12 = 3060 واط ،

بالنسبة للمباني السكنية والعامة والصناعية الفردية ، يتم تحديد الحد الأقصى لتدفقات الحرارة (W) المستهلكة للتدفئة وتدفئة الهواء في نظام تهوية الإمداد تقريبًا بواسطة الصيغ:

فوت \ u003d qot Vn (تلفزيون - tn) أ ،

Fv \ u003d qv Vn (تلفزيون - tn.v.) ،

حيث q من و q in - خصائص التدفئة والتهوية المحددة للمبنى ، W / (m 3 0 C) ، المأخوذة وفقًا للجدول 20 ؛ V n - حجم المبنى وفقًا للقياس الخارجي بدون الطابق السفلي ، m 3 ، يؤخذ وفقًا للتصميمات القياسية أو يتم تحديده بضرب طوله في عرضه وارتفاعه من علامة التخطيط للأرض إلى قمة طنف؛ t = متوسط ​​درجة حرارة الهواء التصميمية ، النموذجية لمعظم غرف المبنى ، 0 درجة مئوية ؛ ر ن \ u003d درجة حرارة الشتاء المحسوبة للهواء الخارجي ، - 25 0 درجة مئوية ؛ ر ن. - درجة حرارة التهوية الشتوية المحسوبة للهواء الخارجي - 16 درجة مئوية ؛ a هو عامل تصحيح يأخذ في الاعتبار التأثير على الخاصية الحرارية المحددة للظروف المناخية المحلية عند tn = 25 0 С a = 1.05

فتاه = 0.7 18 36 4.2 (10 - (- 25)) 1.05 = 5000.91 واط ،

Fv.tot = 0.4 5000.91 = 2000 وات.

بيت اللواء:

فوت \ u003d 0.5 1944 (18 - (- 25)) 1.05 = 5511.2 واط ،

ورشة المدرسة:

فوت \ u003d 0.6 1814.4 (15 - (- 25)) 1.05 = 47981.8 واط ،

Fv = 0.2 1814.4 (15 - (- 16)) = 11249.28 واط ،

2.2 صحساب استهلاك الحرارة لإمداد الماء الساخن لـالمباني السكنية والعامة

تم العثور على متوسط ​​تدفق الحرارة (W) المستهلك خلال فترة التسخين لتزويد المباني بالمياه الساخنة من خلال الصيغة:

F = ف سنة. · ن و ،

اعتمادًا على معدل استهلاك المياه عند درجة حرارة 55 درجة مئوية ، فإن المؤشر الإجمالي لمتوسط ​​تدفق الحرارة (W) الذي يتم إنفاقه على إمداد الماء الساخن لشخص واحد سيكون مساويًا لـ: 407 واط.

بالنسبة لـ 16 مبنى سكنيًا يسكنها 60 ساكنًا ، سيكون التدفق الحراري لإمداد الماء الساخن كما يلي: = 407 60 = 24420 واط ،

لثلاثة عشر منزلًا من هذا القبيل - F g.v. = 24420 13 = 317460 واط.

استهلاك الحرارة لإمدادات المياه الساخنة لثمانية مباني مكونة من 16 شقة يسكنها 60 ساكنًا في فصل الصيف

F g.w.l. = 0.65 فهرنهايت وزن الجسم = 0.65 317460 = 206349 واط

بالنسبة لـ 8 مباني سكنية بها 30 ساكنًا ، سيكون التدفق الحراري لإمداد الماء الساخن كما يلي:

F = 407 30 = 12210 واط ،

لأحد عشر منزلاً من هذا القبيل - F g.v. = 12210 11 = 97680 واط.

استهلاك الحرارة لإمداد المياه الساخنة لإحدى عشر مبنى من 8 شقق يسكنها 30 ساكنًا في فصل الصيف

F g.w.l. = 0.65 فهرنهايت وزن الجسم = 0.65 97680 = 63492 واط.

ثم سيكون تدفق الحرارة إلى إمدادات المياه للمكتب:

FGV. = 0.278 0.833 983 4.19 (55-5) = 47690 واط

استهلاك الحرارة لتزويد المكتب بالمياه الساخنة في الصيف:

F g.w.l. = 0.65 فهرنهايت وزن الجسم = 0.65 47690 = 31000 واط

تدفق الحرارة لإمداد العسل بالماء. ستكون النقطة:

FGV. = 0.278 0.23 983 4.19 (55-5) = 13167 واط

استهلاك الحرارة لتزويد الماء الساخن بالعسل. نقاط في الصيف:

F g.w.l. = 0.65 فهرنهايت وزن الجسم = 0.65 13167 = 8559 واط

في ورش العمل ، هناك حاجة أيضًا إلى الماء الساخن لتلبية الاحتياجات الصحية.

تستوعب الورشة رافعين بتدفق مياه 30 لتر / ساعة لكل منهما (أي إجمالي 60 لترًا / ساعة). بالنظر إلى أنه في المتوسط ​​، يتم استخدام الماء الساخن للاحتياجات الصحية لمدة 3 ساعات تقريبًا خلال اليوم ، نجد كمية الماء الساخن - 180 لتر / يوم

FGV. = 0.278 0.68 983 4.19 (55-5) = 38930 واط

تدفق الحرارة المستهلكة لتوفير الماء الساخن للورشة المدرسية في الصيف:

Fgw.l = 38930 0.65 = 25304.5 واط

جدول ملخص لتدفقات الحرارة

مجموع F \ u003d F من + F إلى + F g.v. = 2147318 + 13243 + 737078 = 2897638 دبليو.

3. بناء مخطط سنويالحمل الحراري واختيار الغلايات

3.1 بناء رسم بياني للحمل الحراري السنوي

يمكن حساب الاستهلاك السنوي لجميع أنواع استهلاك الحرارة باستخدام الصيغ التحليلية ، ولكن من الأنسب تحديده بيانياً من جدول الحمل الحراري السنوي ، وهو أمر ضروري أيضًا لتحديد أوضاع التشغيل لمنزل المرجل على مدار العام. تم إنشاء مثل هذا الجدول اعتمادًا على مدة درجات الحرارة المختلفة في منطقة معينة ، والتي يتم تحديدها بواسطة الملحق 3.

على التين. يوضح الشكل 3 جدول التحميل السنوي لمنزل المرجل الذي يخدم المنطقة السكنية للقرية ومجموعة من المباني الصناعية. الرسم البياني مبني على النحو التالي. على الجانب الأيمن ، على طول محور الإحداثي ، يتم رسم مدة تشغيل بيت المرجل بالساعات ، على الجانب الأيسر - درجة حرارة الهواء الخارجي ؛ يتم رسم استهلاك الحرارة على طول المحور ص.

أولاً ، تم رسم رسم بياني لتغيير استهلاك الحرارة لتدفئة المباني السكنية والعامة ، اعتمادًا على درجة الحرارة الخارجية. للقيام بذلك ، يتم رسم إجمالي التدفق الحراري الأقصى الذي يتم إنفاقه على تدفئة هذه المباني على المحور الصادي ، ويتم توصيل النقطة المكتشفة بخط مستقيم بالنقطة المقابلة لدرجة حرارة الهواء الخارجي ، والتي تساوي متوسط ​​درجة حرارة التصميم. المباني السكنية المباني العامة والصناعية التلفزيون = 18 درجة مئوية. نظرًا لأن بداية موسم التسخين تؤخذ عند درجة حرارة 8 درجات مئوية ، يظهر السطر 1 من الرسم البياني حتى درجة الحرارة هذه كخط منقط.

استهلاك الحرارة للتدفئة والتهوية للمباني العامة في الوظيفة tn هو خط مستقيم مائل 3 من التلفزيون = 18 درجة مئوية إلى درجة حرارة التهوية المحسوبة tn.v. لهذه المنطقة المناخية. في درجات الحرارة المنخفضة ، يتم خلط هواء الغرفة بهواء الإمداد ، أي يحدث إعادة الدوران ، ويبقى استهلاك الحرارة دون تغيير (يعمل الرسم البياني بالتوازي مع المحور السيني). بطريقة مماثلة ، يتم إنشاء الرسوم البيانية لاستهلاك الحرارة للتدفئة والتهوية للمباني الصناعية المختلفة. متوسط ​​درجة حرارة المباني الصناعية TV = 16 درجة مئوية. يوضح الشكل إجمالي استهلاك الحرارة للتدفئة والتهوية لهذه المجموعة من الكائنات (الخطوط 2 و 4 تبدأ من درجة حرارة 16 درجة مئوية). لا يعتمد استهلاك الحرارة لإمداد الماء الساخن والاحتياجات التكنولوجية على tn. الرسم البياني العام لفقد الحرارة هذا موضح بالخط المستقيم 5.

يظهر الرسم البياني الإجمالي لاستهلاك الحرارة اعتمادًا على درجة حرارة الهواء الخارجي بخط مكسور 6 (نقطة الانكسار تقابل tn.a.) ، تقطع على المحور y مقطعًا يساوي الحد الأقصى لتدفق الحرارة المستهلكة لجميع الأنواع من الاستهلاك (؟ Fot +؟ Fv +؟ Fg. in. +؟ Ft) عند درجة الحرارة الخارجية المحسوبة tn.

إضافة الحمولة الإجمالية المستلمة 2.9 واط.

على يمين محور الإحداثي ، لكل درجة حرارة خارجية ، يتم رسم عدد ساعات موسم التدفئة (على المجموع التراكمي) ، والتي تم خلالها الحفاظ على درجة الحرارة مساوية أو أقل من تلك التي يتم البناء من أجلها ( الملحق 3). ومن خلال هذه النقاط رسم خطوط عمودية. علاوة على ذلك ، يتم عرض إحداثيات على هذه الخطوط من الرسم البياني لاستهلاك الحرارة الإجمالي ، بما يتوافق مع الحد الأقصى لاستهلاك الحرارة في نفس درجات الحرارة الخارجية. ترتبط النقاط التي تم الحصول عليها من خلال منحنى سلس 7 ، وهو رسم بياني للحمل الحراري لفترة التسخين.

المنطقة التي يحدها محاور الإحداثيات ، والمنحنى 7 والخط الأفقي 8 ، والتي توضح إجمالي حمل الصيف ، تعبر عن استهلاك الحرارة السنوي (جيجا جول / سنة):

السنة = 3.6 10 -6 ف م ق م ن ،

أين F هي مساحة جدول الحمل الحراري السنوي ، مم؟ m Q و m n مقياسان لاستهلاك الحرارة ووقت تشغيل بيت المرجل ، W / mm و h / mm ، على التوالي.

السنة = 3.6 10 -6 9871.74 23548 47.8 = 40001.67J / السنة

منها نصيب فترة التسخين 31681.32 ج / سنة وهي 79.2٪ لفصل الصيف 6589.72 ج / سنة بنسبة 20.8٪.

3.2 اختيار المبرد

نستخدم الماء كحامل حرارة. فكيف يتم تحميل التصميم الحراري الاب؟ 2.9 ميغاواط ، وهو أقل من الحالة (Fr؟ 5.8 MW) ، يُسمح باستخدام الماء بدرجة حرارة 105 درجة مئوية في خط الإمداد ، ويفترض أن تكون درجة حرارة الماء في خط أنابيب الإرجاع 70 درجة مئوية. في الوقت نفسه ، نأخذ في الاعتبار أن انخفاض درجة الحرارة في شبكة المستهلك يمكن أن يصل إلى 10٪.

يوفر استخدام الماء شديد السخونة كناقل حراري وفورات أكبر في الأنابيب المعدنية بسبب انخفاض قطرها ، ويقلل من استهلاك الطاقة لمضخات الشبكة ، حيث يتم تقليل الكمية الإجمالية للمياه المتداولة في النظام.

نظرًا لأن البخار مطلوب لبعض المستهلكين للأغراض الفنية ، يجب تثبيت مبادلات حرارية إضافية عند المستهلكين.

3.3 اختيار المرجل

يمكن أن تكون غلايات التدفئة والصناعية ، اعتمادًا على نوع الغلايات المثبتة فيها ، من تسخين المياه أو البخار أو مجتمعة - مع غلايات البخار والمياه الساخنة.

يعمل اختيار الغلايات التقليدية المصنوعة من الحديد الزهر مع مبرد منخفض الحرارة على تبسيط وتقليل تكلفة إمدادات الطاقة المحلية. للتزويد بالحرارة ، نقبل ثلاث غلايات مياه من الحديد الزهر Tula-3 بطاقة حرارية 779 كيلو واط لكل منها وقود غاز مع الخصائص التالية:

القدرة المقدرة Fr = 2128 kW

الطاقة المركبة فو = 2337 كيلو واط

مساحة سطح التدفئة - 40.6 م؟

عدد الأقسام - 26

الأبعاد: ٢٢٤٩ × ٢٣٠٠ × ٢٣٦١ ملم

أقصى درجة حرارة لتسخين المياه - 115 درجة مئوية.

الكفاءة عند العمل على الغاز c.a. = 0.8

عند العمل في وضع البخار ، ضغط البخار الزائد - 68.7 كيلو باسكال

عند التشغيل في وضع البخار ، تقل الطاقة بنسبة 4-7٪

3.4 بناء جدول سنوي لتنظيم توريد بيت المرجل الحراري

نظرًا لحقيقة أن الحمل الحراري للمستهلكين يختلف باختلاف درجة الحرارة الخارجية ، وطريقة تشغيل نظام التهوية وتكييف الهواء ، وتدفق المياه لإمداد الماء الساخن والاحتياجات التكنولوجية ، والأنماط الاقتصادية لتوليد الحرارة في منزل الغلاية يجب أن يتم توفيرها من خلال التنظيم المركزي للإمداد الحراري.

في شبكات تسخين المياه ، يتم استخدام تنظيم عالي الجودة لإمداد الحرارة ، يتم تنفيذه عن طريق تغيير درجة حرارة المبرد بمعدل تدفق ثابت.

الرسوم البيانية لدرجات حرارة المياه في شبكة التدفئة هي tp = f (tn،؟ С)، tо = f (tн،؟ С). بعد بناء رسم بياني حسب الطريقة الموضحة في الشغل من أجل tn = 95؟ С ؛ إلى = 70 درجة مئوية للتدفئة (يؤخذ في الاعتبار أن درجة حرارة الناقل الحراري في شبكة إمداد الماء الساخن يجب ألا تقل عن 70 درجة مئوية) ، tpv = 90 درجة مئوية ؛ tov = 55 ° C - للتهوية ، نحدد نطاقات التغيير في درجة حرارة المبرد في شبكات التدفئة والتهوية. على محور الإحداثي ، يتم رسم قيم درجة الحرارة الخارجية ، على المحور الإحداثي - درجة حرارة مياه الشبكة. يتزامن أصل الإحداثيات مع درجة الحرارة الداخلية المحسوبة للمباني السكنية والعامة (18 درجة مئوية) ودرجة حرارة المبرد ، والتي تساوي أيضًا 18 درجة مئوية. عند تقاطع الخطوط العمودية المستعادة لمحاور الإحداثيات عند النقاط المقابلة لدرجات الحرارة tp = 95 ° C ، tn = -25 ° C ، تم العثور على النقطة A ، ورسم خط مستقيم أفقي من درجة حرارة الماء العائد 70؟ أصل الإحداثيات ، نحصل على رسم بياني للتغير في درجة حرارة الماء المباشر والعائد في شبكة التدفئة ، اعتمادًا على درجة الحرارة الخارجية. في حالة وجود حمل إمداد بالماء الساخن ، يجب ألا تقل درجة حرارة المبرد في خط الإمداد لشبكة مفتوحة عن 70 درجة مئوية ، وبالتالي فإن الرسم البياني لدرجة الحرارة لمياه الإمداد به نقطة فاصل C ، على يسار أي ف ص \ u003d const. يتم تنظيم إمداد الحرارة للتدفئة عند درجة حرارة ثابتة عن طريق تغيير معدل تدفق المبرد. يتم تحديد الحد الأدنى لدرجة حرارة الماء العائد برسم خط عمودي عبر النقطة C حتى يتقاطع مع منحنى الماء العائد. يُظهر إسقاط النقطة D على المحور y أصغر قيمة pho. يتقاطع العمود العمودي ، المعاد بناؤه من النقطة المقابلة لدرجة الحرارة الخارجية المحسوبة (-16 درجة مئوية) ، مع الخطين AC و BD عند النقطتين E و F ، مما يوضح درجات الحرارة القصوى لمياه الإمداد والعودة لأنظمة التهوية. أي أن درجات الحرارة هي 91 درجة مئوية و 47 درجة مئوية على التوالي ، والتي تظل دون تغيير في النطاق من tn.v و tn (خطوط EK و FL). في هذا النطاق من درجات الحرارة الخارجية ، تعمل وحدات التهوية مع إعادة تدوير ، يتم تنظيم درجتها بحيث تظل درجة حرارة الهواء الداخل للسخانات ثابتة.

يظهر الرسم البياني لدرجات حرارة الماء في شبكة التدفئة في الشكل 4.

الشكل 4. رسم بياني لدرجات حرارة الماء في شبكة التدفئة.

فهرس

1. أفندييف أ. تصميم إمدادات الطاقة لمؤسسات المجمعات الصناعية الزراعية. أدوات. ساراتوف 2009.

2. زاخاروف أ. ورشة عمل حول استخدام الحرارة في الزراعة. الطبعة الثانية، منقحة وموسعة. موسكو Agropromizdat 1985.

3. زاخاروف أ. استخدام الحرارة في الزراعة. موسكو كولوس 1980.

4. Kiryushatov A.I. محطات توليد الطاقة الحرارية للإنتاج الزراعي. ساراتوف 1989.

5. SNiP 2.10.02-84 مباني ومباني لتخزين وتجهيز المنتجات الزراعية.

استضافت على Allbest.ru

وثائق مماثلة

تشغيل أنظمة إمداد الغاز. الخصائص التقنية لجهاز التدفئة وإمداد الماء الساخن AOGV-10V. وضع الجهاز وتركيبه. تحديد الاستهلاك بالساعة والسنوي من الغاز الطبيعي بواسطة جهاز للتدفئة وتزويد الماء الساخن.

أطروحة تمت الإضافة في 01/09/2009


التحقق من خصائص الحماية من الحرارة للأسوار الخارجية. تحقق من تكثف الرطوبة. حساب الطاقة الحرارية لنظام التدفئة. تحديد مساحة السطح وعدد السخانات. الحساب الأيروديناميكي لقنوات نظام التهوية.

ورقة مصطلح ، تمت إضافتها في 12/28/2017


أنواع أنظمة التدفئة المركزية ومبادئ عملها. مقارنة بين أنظمة الإمداد الحراري الحديثة لمضخة هيدروديناميكية حرارية من نوع TS1 ومضخة حرارية كلاسيكية. أنظمة التدفئة الحديثة وإمدادات المياه الساخنة في روسيا.

الملخص ، تمت الإضافة في 03/30/2011


حساب حراري للهياكل المرفقة الخارجية. استهلاك الحرارة لتدفئة هواء التهوية. اختيار نظام التدفئة ونوع أجهزة التسخين والحساب الهيدروليكي. متطلبات السلامة من الحرائق لتركيب أنظمة التهوية.

ورقة مصطلح ، تمت الإضافة في 10/15/2013


تصميم وحساب نظام تسخين المياه أحادي الأنابيب. تحديد التدفق الحراري المحسوب وتدفق المبرد لأجهزة التدفئة. الحساب الهيدروليكي لفقد الحرارة في الغرف والمباني ، ودرجة الحرارة في قبو غير مدفأ.

ورقة مصطلح ، تمت الإضافة في 05/06/2015


معلمات الهواء الخارجي والداخلي لفترات العام الباردة والدافئة. حساب حراري للهياكل المرفقة. حساب فقدان حرارة المبنى. عمل ميزان حرارة واختيار نظام تدفئة. أسطح التدفئة.

ورقة مصطلح ، تمت إضافتها في 12/20/2015


حساب الأحمال الحرارية للتدفئة والتهوية وإمدادات المياه الساخنة. الحمل الحراري الموسمي. حساب الحمل على مدار العام. حساب درجات حرارة مياه الشبكة. حساب مصاريف شبكة المياه. حساب المخطط الحراري لغرفة المرجل. بناء مخطط حراري لغرفة المرجل.

أطروحة تمت إضافة 03.10.2008


غرفة المرجل ، المعدات الأساسية ، مبدأ التشغيل. الحساب الهيدروليكي للشبكات الحرارية. تحديد تكاليف الطاقة الحرارية. بناء جدول زمني متزايد لتنظيم الإمداد الحراري. عملية تليين مياه التغذية وتخفيفها وتجديدها.

أطروحة ، تمت إضافة 02/15/2017


خصائص المجمع المصمم واختيار التكنولوجيا لعمليات الإنتاج. ميكنة تزويد المياه وسقي الحيوانات. الحساب التكنولوجي واختيار المعدات. أنظمة التهوية والتدفئة بالهواء. حساب تبادل الهواء والإضاءة.

ورقة مصطلح ، تمت الإضافة في 12/01/2008


استخدام التدفئة بالإشعاع. ظروف تشغيل بواعث الغاز والأشعة تحت الحمراء الكهربائية. تصميم انظمة تسخين بسخانات ITF "Elmash-micro". نظام التحكم في درجة الحرارة في حظيرة الطائرات والغرض من منظم ثنائي القناة 2TRM1.

Ñîäåðæàíèå

مقدمة

حساب التدفئة والتهوية وإمداد الماء الساخن لمدرسة لعدد 90 طالبًا وطالبة

1.1 وصف موجز للمدرسة

2 تحديد فقدان الحرارة من خلال الأسوار الخارجية للجراج

3 حساب مساحة سطح التدفئة واختيار أجهزة التدفئة لأنظمة التدفئة المركزية

4 حساب تبادل الهواء المدرسي

5 اختيار السخانات

6 حساب استهلاك الحرارة لتزويد المدرسة بالماء الساخن

حساب التدفئة والتهوية للأشياء الأخرى وفقًا للمخطط المحدد رقم 1 مع مصدر حراري مركزي ومحلي

2.1 حساب استهلاك الحرارة للتدفئة والتهوية وفقًا للمعايير الإجمالية للمرافق السكنية والعامة

2.2 حساب استهلاك الحرارة لإمداد الماء الساخن للمباني السكنية والعامة

3- إنشاء الجدول السنوي للحمل الحراري واختيار الغلايات

1 بناء رسم بياني للحمل الحراري السنوي

3.2 اختيار وسيلة نقل الحرارة

3 اختيار المرجل

3.4 بناء جدول سنوي لتنظيم توريد بيت المرجل الحراري

فهرس

مقدمة

مجمع الصناعات الزراعية هو فرع كثيف الطاقة للاقتصاد الوطني. يتم إنفاق قدر كبير من الطاقة على تدفئة المباني الصناعية والسكنية والعامة ، وخلق مناخ محلي اصطناعي في مباني المواشي وهياكل التربة الواقية ، وتجفيف المنتجات الزراعية ، وإنتاج المنتجات ، والحصول على البرد الاصطناعي ، ولأغراض أخرى عديدة. لذلك ، يشمل إمداد الطاقة للمؤسسات الزراعية مجموعة واسعة من المهام المرتبطة بإنتاج ونقل واستخدام الطاقة الحرارية والكهربائية باستخدام مصادر الطاقة التقليدية وغير التقليدية.

في مشروع الدورة هذا ، تم اقتراح نوع مختلف من إمدادات الطاقة المتكاملة للمستوطنة:

· بالنسبة لمخطط معين لأشياء معقدة الصناعات الزراعية ، يتم إجراء تحليل للحاجة إلى الطاقة الحرارية والكهرباء والغاز والماء البارد ؛

حساب أحمال التدفئة والتهوية وإمدادات المياه الساخنة ؛

· تحديد الطاقة اللازمة لبيت الغلاية ، والتي يمكن أن تلبي احتياجات الاقتصاد في الحرارة ؛

يتم اختيار الغلايات.

حساب استهلاك الغاز ،

1. حساب التدفئة والتهوية وإمداد الماء الساخن لمدرسة لعدد 90 طالبًا وطالبة

1.1 وصف موجز للمدرسة

الأبعاد 43.350x12x2.7.

حجم الغرفة V = 1709.34 م 3.

الجدران الطولية الخارجية - الحاملة ، مصنوعة من الطوب السميك للعلامة التجارية KP-U100 / 25 وفقًا لـ GOST 530-95 على ملاط ​​أسمنتي رمل M 50 و 250 و 120 مم و 140 مم من العزل - البوليسترين الموسع بينهما.

الجدران الداخلية - مصنوعة من طوب خزفي مجوف وسميك من الدرجة KP-U100 / 15 وفقًا لـ GOST 530-95 ، على ملاط ​​M50.

الأقسام - مصنوعة من الطوب KP-U75 / 15 وفقًا لـ GOST 530-95 ، على ملاط ​​M 50.

تسقيف - لباد تسقيف (3 طبقات) ، ذراع تسوية رمل أسمنت 20 مم ، بوليسترين ممتد 40 مم ، لباد تسقيف في طبقة واحدة ، ذراع تسوية رمل أسمنت 20 مم وبلاطة خرسانية مسلحة ؛

الأرضيات - الخرسانة M300 والتربة مدمجة بالحجر المكسر.

النوافذ مزدوجة مع غلاف خشبي مزدوج ، حجم النوافذ 2940 × 3000 (22 قطعة) و 1800 × 1760 (4 قطع).

أبواب خارجية خشبية مفردة 1770 × 2300 (6 قطع)

معلمات تصميم الهواء الخارجي tn = - 25 0 درجة مئوية.

درجة حرارة الهواء الخارجية المقدرة في فصل الشتاء tn.a. = - 16 0 درجة مئوية.

درجة الحرارة المقدرة لتلفزيون الهواء الداخلي = 16 0 درجة مئوية.

منطقة الرطوبة في المنطقة جافة بشكل طبيعي.

الضغط الجوي 99.3 كيلو باسكال.

1.2 حساب تبادل الهواء المدرسة

تتم عملية التعلم في المدرسة. تتميز بإقامة طويلة لعدد كبير من الطلاب. لا توجد انبعاثات ضارة. سيكون معامل تغيير الهواء للمدرسة 0.95… 2.

K ∙ Vp ،

حيث Q - تبادل الهواء ، m³ / h ؛ نائب الرئيس - حجم الغرفة ، م³ ؛ ك - تردد تبادل الهواء مقبول = 1.

رسم بياني 1. أبعاد الغرفة.

حجم الغرفة: \ u003d 1709.34 م 3. = 1 1709.34 \ u003d 1709.34 م 3 / ساعة.

في الغرفة نقوم بترتيب تهوية عامة مصحوبة بالتدفئة. نقوم بترتيب تهوية طبيعية للعادم على شكل أعمدة العادم ، يتم العثور على منطقة المقطع العرضي F لأعمدة العادم بالصيغة: F = Q / (3600 ∙ ν k.in). ، بعد أن حددت مسبقًا سرعة الهواء في عمود العادم بارتفاع h = 2.7 متر

ν k.in. =

ν k.in. = = 1.23 م / ث = 1709.34 ∙ / (3600 ∙ 1.23) = 0.38 م²

عدد أعمدة العادم vsh \ u003d F / 0.04 \ u003d 0.38 / 0.04 \ u003d 9.5≈ 10

نقبل 10 أعمدة عادم بارتفاع 2 متر مع قسم معيشة بمساحة 0.04 متر مربع (بأبعاد 200 × 200 ملم).

1.3 تحديد الخسائر الحرارية من خلال العبوات الخارجية للغرفة

لا تؤخذ خسائر الحرارة من خلال العبوات الداخلية للمباني في الاعتبار ، لأن لا يتجاوز فرق درجة الحرارة في الغرف المشتركة 5 0 درجة مئوية. نحدد مقاومة انتقال الحرارة للهياكل المغلقة. تم العثور على مقاومة انتقال الحرارة للجدار الخارجي (الشكل 1) بواسطة الصيغة ، باستخدام البيانات الموجودة في الجدول. 1 ، مع العلم أن المقاومة الحرارية لامتصاص الحرارة من السطح الداخلي للسياج Rv \ u003d 0.115 م 2 ∙ 0 C / W

,

حيث Rv - المقاومة الحرارية لامتصاص الحرارة من السطح الداخلي للسياج ، m² ºС / W ؛ - مجموع المقاومة الحرارية للتوصيل الحراري للطبقات الفردية من السياج ذي الطبقات بسماكة δi (m) ، مصنوعة من مواد ذات التوصيل الحراري λi ، W / (m ºС) ، وترد قيم λ في الجدول 1؛ Rn - المقاومة الحرارية لانتقال الحرارة للسطح الخارجي للسياج Rn = 0.043 m 2 ∙ 0 C / W (للجدران الخارجية والأرضيات العارية).

الشكل 1 هيكل مواد الحائط.

الجدول 1 الموصلية الحرارية وعرض مواد الجدار.

مقاومة انتقال الحرارة للجدار الخارجي:

R 01 \ u003d متر مربع ºС / W.

) مقاومة انتقال الحرارة للنوافذ Ro.ok \ u003d 0.34 م 2 ∙ 0 C / W (نجد من الجدول في الصفحة 8)

مقاومة انتقال الحرارة للأبواب والبوابات الخارجية 0.215 m 2 0 C / W (تجد من الجدول في الصفحة 8)

) مقاومة انتقال الحرارة للسقف للأرضية غير العلوية (Rv \ u003d 0.115 م 2 ∙ 0 C / W ، Rn \ u003d 0.043 م 2 0 C / W).

حساب فقد الحرارة من خلال الأرضيات:

الشكل 2 هيكل السقف.

الجدول 2 الموصلية الحرارية وعرض مواد الأرضيات

مقاومة انتقال الحرارة في السقف

م 2 ∙ 0 ج / دبليو

) يتم حساب فقد الحرارة عبر الأرضيات من خلال المناطق - شرائح بعرض 2 متر ، موازية للجدران الخارجية (الشكل 3).

مساحات الأرضية مطروحًا منها مساحة الطابق السفلي: \ u003d 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 \ u003d 142 م 2

F1 \ u003d 12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 \ u003d 48 م 2 ، \ u003d 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 \ u003d 148 م 2

F2 \ u003d 12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 \ u003d 48 م 2 ، \ u003d 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 \ u003d 142 م 2

F3 = 6 ∙ 0.5 + 12 ∙ 2 \ u003d 27 م 2

مساحات مناطق الطابق السفلي: = 15 ∙ 2 + 15 2 \ u003d 60 م 2

F1 \ u003d 6 ∙ 2 + 6 ∙ 2 \ u003d 24 م 2 ، \ u003d 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 \ u003d 60 م 2

F2 = 6 ∙ 2 = 12 م 2

F1 = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 \ u003d 60 م 2

تعتبر الأرضيات الواقعة مباشرة على الأرض غير معزولة إذا كانت تتكون من عدة طبقات من المواد ، يكون التوصيل الحراري لكل منها λ≥1.16 واط / (م 2 0 درجة مئوية). تعتبر الأرضيات معزولة إذا كانت طبقتها العازلة λ<1,16 Вт/м 2 ∙ 0 С.

يتم تحديد مقاومة انتقال الحرارة (م 2 0 درجة مئوية / ث) لكل منطقة كما هو الحال بالنسبة للأرضيات غير المعزولة ، لأن الموصلية الحرارية لكل طبقة λ≥1.16 W / m 2 ∙ 0 C. لذلك ، مقاومة نقل الحرارة Ro \ u003d Rn.p. بالنسبة للمنطقة الأولى - 2.15 ، وللثانية - 4.3 ، والمنطقة الثالثة - 8.6 ، والباقي - 14.2 م 2 ∙ 0 C / W.

) المساحة الإجمالية لفتح النوافذ: موافق \ u003d 2.94 ∙ 3 22 + 1.8 ∙ 1.76 ∙ 6 \ u003d 213 م 2.

المساحة الإجمالية للمداخل الخارجية: dv = 1.77 ∙ 2.3 ∙ 6 \ u003d 34.43 م 2.

مساحة الجدار الخارجي مطروحًا منها فتحات النوافذ والأبواب: n.s. = 42.85 ∙ 2.7 + 29.5 ∙ 2.7 + 11.5 ∙ 2.7 + 14.5 2.7 + 3 2.7 + 8.5 2.7 - 213-34 ، 43 \ u003d 62 م 2.

مساحة جدار الطابق السفلي: n.s.p = 14.5 ∙ 2.7 + 5.5 2.7-4.1 = 50

) منطقة السقف: عرق = 42.85 ∙ 12 + 3 ∙ 8.5 = 539.7 م 2 ،

,

حيث F هي مساحة السياج (م 2) ، والتي يتم حسابها بدقة 0.1 متر مربع (يتم تحديد الأبعاد الخطية للهياكل المرفقة بدقة 0.1 متر ، مع مراعاة قواعد القياس) ؛ التلفزيون و tn - درجات حرارة تصميم الهواء الداخلي والخارجي ، ºС (التطبيق. 1 ... 3) ؛ R 0 - المقاومة الكلية لانتقال الحرارة ، m 2 ∙ 0 C / W ؛ ن - المعامل اعتمادًا على موضع السطح الخارجي للسياج فيما يتعلق بالهواء الخارجي ، سنأخذ قيم المعامل n \ u003d 1 (للجدران الخارجية ، والأغطية غير العلية ، وأرضيات العلية مع أسقف من الصلب أو البلاط أو الأسمنت الأسبستي بطول صندوق متناثر ، أرضيات على الأرض)

فقدان الحرارة من خلال الجدران الخارجية:

الجبهة الوطنية = 601.1 وات.

فقدان الحرارة من خلال الجدران الخارجية للطابق السفلي:

Fn.s.p = 130.1 واط.

∑F n.s. = F n.s. + F n.s.p. = 601.1 + 130.1 = 731.2 واط.

فقدان الحرارة من خلال النوافذ:

فوك = 25685 واط.

فقدان الحرارة عبر المداخل:

Fdv = 6565.72 واط.

فقدان الحرارة من خلال السقف:

Fpot = = 13093.3 واط.

فقدان الحرارة من خلال الأرضية:

Fpol = 6240.5 وات.

فقدان الحرارة من خلال الطابق السفلي:

Fpol.p = 100 واط

∑F أرضية \ u003d أرضية F. + Ф pol.p. = 6240.5 + 100 = 6340.5 وات.

تعتمد الخسائر الإضافية للحرارة من خلال الجدران والأبواب والنوافذ الخارجية الرأسية والمائلة (الإسقاط الرأسي) على عوامل مختلفة. يتم حساب قيم Fdob كنسبة مئوية من خسائر الحرارة الرئيسية. فقدان الحرارة الإضافي من خلال الجدار الخارجي والنوافذ المواجهة للشمال والشرق والشمال الغربي والشمال الشرقي هو 10٪ ، والجنوب الشرقي والغرب - 5٪.

يتم أخذ خسائر إضافية من تسرب الهواء الخارجي للمباني الصناعية بمبلغ 30٪ من الخسائر الرئيسية عبر جميع الأسوار:

Finf \ u003d 0.3 (Fn.s. + Focal. + Fpot. + Fdv + Fpol.) \ u003d 0.3 (731.2 + 25685 + 13093.3 + 6565.72 + 6340.5) \ u003d 15724 ، 7 واط

وبالتالي ، يتم تحديد إجمالي فقد الحرارة بواسطة الصيغة:

1.4 حساب مساحة سطح التدفئة واختيار السخانات لأنظمة التدفئة المركزية

أكثر أجهزة التسخين شيوعًا وتنوعًا في الاستخدام هي مشعات الحديد الزهر. يتم تثبيتها في المباني السكنية والعامة والصناعية المختلفة. نستخدم الأنابيب الفولاذية كأجهزة تدفئة في المباني الصناعية.

دعونا أولاً نحدد تدفق الحرارة من خطوط أنابيب نظام التدفئة. يتم تحديد التدفق الحراري المنبعث إلى الغرفة عن طريق خطوط الأنابيب غير المعزولة المفتوحة بشكل مفتوح من خلال الصيغة 3:

Фfr = Ftr ∙ ktr (tfr - tv) ∙ η ،

حيث Ftr \ u003d π ∙ d l هي مساحة السطح الخارجي للأنبوب ، م² ؛ د و ل - القطر الخارجي وطول خط الأنابيب ، م (أقطار خطوط الأنابيب الرئيسية عادة ما تكون 25 ... 50 مم ، الناهضون 20 ... 32 مم ، الوصلات بأجهزة التسخين 15 ... 20 مم) ؛ ktr - يتم تحديد معامل نقل الحرارة للأنبوب W / (م 2 ∙ 0 درجة مئوية) وفقًا للجدول 4 اعتمادًا على اختلاف درجة الحرارة ونوع المبرد في خط الأنابيب ، ºС ؛ η - معامل يساوي خط الإمداد الموجود أسفل السقف ، 0.25 ، للناهض الرأسي - 0.5 ، لخط العودة الموجود فوق الأرضية - 0.75 ، للتوصيلات بجهاز التسخين - 1.0

خط أنابيب الإمداد:

قطر - 50 مم: 50 مم = 3.14 73.4 ∙ 0.05 = 11.52 م² ؛

قطر 32 مم: 32 مم = 3.14 ∙ 35.4 0.032 = 3.56 م² ؛

القطر - 25 مم: 25 مم = 3.14 ∙ 14.45 0.025 = 1.45 م² ؛

القطر -20: 20 مم = 3.14 32.1 0.02 = 2.02 م² ؛

خط أنابيب العودة:

القطر - 25 مم: 25 مم = 3.14 ∙ 73.4 0.025 = 5.76 م² ؛

القطر 40 مم: 40 مم = 3.14 ∙ 35.4 ∙ 0.04 = 4.45 م² ؛

قطر - 50 مم: 50 مم = 3.14 ∙ 46.55 0.05 = 7.31 م² ؛

معامل نقل الحرارة للأنابيب لمتوسط ​​الفرق بين درجة حرارة الماء في الجهاز ودرجة حرارة الهواء في الغرفة (95 + 70) / 2 - 15 \ u003d 67.5 درجة مئوية يؤخذ على أنه 9.2 واط / (متر مربع درجة مئوية). وفقا للبيانات الواردة في الجدول 4.

أنبوب الحرارة المباشر:

Ф p1.50mm = 11.52 ∙ 9.2 (95 - 16) 1 = 8478.72 واط ؛

Ф ص 1.32 مم = 3.56 ∙ 9.2 (95 - 16) ∙ 1 = 2620.16 واط ؛

Ф ص1.25 مم = 1.45 9.2 (95 - 16) ∙ 1 \ u003d 1067.2 واط ؛

Ф ص1.20 مم = 2.02 ∙ 9.2 (95 - 16) ∙ 1 = 1486.72 واط ؛

عودة أنبوب الحرارة:

Ф p2.25mm = 5.76 ∙ 9.2 (70 - 16) ∙ 1 \ u003d 2914.56 واط ؛

Ф ص 2.40 مم = 4.45 9.2 (70 - 16) ∙ 1 = 2251.7 واط ؛

Ф p2.50mm = 7.31 ∙ 9.2 (70 - 16) ∙ 1 \ u003d 3698.86 واط ؛

إجمالي التدفق الحراري من جميع خطوط الأنابيب:

F tr \ u003d 8478.72 + 2620.16 + 1067.16 + 1486.72 + 2914.56 + 2251.17 + 3698.86 \ u003d 22517.65 واط

يتم تحديد مساحة سطح التسخين المطلوبة (م²) للأجهزة تقريبًا بواسطة الصيغة 4:

,

حيث Fogr-Ftr - نقل الحرارة لأجهزة التدفئة ، W ؛ Фfr - نقل الحرارة لخطوط الأنابيب المفتوحة الموجودة في نفس الغرفة مع أجهزة التدفئة ، W ؛ pr - معامل نقل الحرارة للجهاز ، W / (م 2 0 درجة مئوية). لتسخين المياه tpr \ u003d (tg + tо) / 2 ؛ tg and to - تصميم درجة حرارة الماء الساخن والمبرد في الجهاز ؛ للتسخين بالبخار منخفض الضغط ، يتم أخذ tpr \ u003d 100 درجة مئوية ؛ في أنظمة الضغط العالي ، tpr يساوي درجة حرارة البخار أمام الجهاز عند ضغطه المقابل ؛ تلفزيون - تصميم درجة حرارة الهواء في الغرفة ، ºС ؛ β 1- معامل التصحيح مع مراعاة طريقة تركيب السخان. مع التثبيت المجاني على الحائط أو في مكان بعمق 130 مم ، β 1 = 1 ؛ في حالات أخرى ، يتم أخذ قيم β 1 بناءً على البيانات التالية: أ) يتم تثبيت الجهاز على جدار بدون مكانة ومغطى بلوح على شكل رف بمسافة بين اللوح و سخان 40 ... 100 مم ، المعامل β 1 = 1.05 ... 1.02 ؛ ب) يتم تثبيت الجهاز في مكانة جدارية بعمق يزيد عن 130 مم مع مسافة بين اللوح والسخان 40 ... 100 مم ، المعامل β 1 = 1.11 ... 1.06 ؛ ج) يتم تثبيت الجهاز في جدار بدون مكانة ويتم إغلاقه بخزانة خشبية بفتحات في اللوحة العلوية وفي الجدار الأمامي بالقرب من الأرضية بمسافة بين اللوح والسخان تساوي 150 و 180 و 220 و 260 مم ، المعامل β 1 ، على التوالي ، يساوي 1.25 ؛ 1.19 1.13 و 1.12 ؛ β 1- معامل التصحيح 2- عامل التصحيح الذي يراعي تبريد الماء في خطوط الأنابيب. مع فتح خطوط أنابيب تسخين المياه وتسخين البخار ، β 2 = 1. لخط أنابيب التمديد المخفي ، مع دوران المضخة β 2 \ u003d 1.04 (أنظمة أحادية الأنابيب) و β 2 \ u003d 1.05 (أنظمة ثنائية الأنابيب بأسلاك علوية) ؛ في الدورة الطبيعية ، بسبب زيادة تبريد الماء في خطوط الأنابيب ، يجب ضرب قيم β 2 بعامل 1.04.pr \ u003d 96 م²

يتم تحديد العدد المطلوب من أقسام مشعات الحديد الزهر للغرفة المحسوبة بالصيغة:

Fpr / fsection ،

حيث fsection هي مساحة سطح التسخين لقسم واحد ، m² (الجدول 2). = 96 / 0.31 = 309.

القيمة الناتجة من n تقريبية. إذا لزم الأمر ، يتم تقسيمها إلى عدة أجهزة ، ومن خلال إدخال عامل التصحيح β 3 الذي يراعي التغير في متوسط ​​معامل نقل الحرارة للجهاز اعتمادًا على عدد الأقسام فيه ، وعدد الأقسام المقبولة للتثبيت يوجد في كل جهاز تسخين:

فم \ u003d ن β 3 ؛

الفم = 309 1.05 = 325.

نقوم بتركيب 27 مشعات في 12 قسمًا.

التدفئة والتهوية المدرسة إمدادات المياه

1.5 اختيار السخانات

تستخدم السخانات كأجهزة تسخين لزيادة درجة حرارة الهواء المزود للغرفة.

يتم تحديد اختيار السخانات بالترتيب التالي:

نحدد تدفق الحرارة (W) لتسخين الهواء:

Phv = 0.278 ∙ Q ∙ ρ ∙ c ∙ (tv - tn) ، (10)

حيث Q هو تدفق الهواء الحجمي ، m³ / h ؛ ρ - كثافة الهواء عند درجة الحرارة tk ، كجم / متر مكعب ؛ ср = 1 كيلو جول / (كجم ∙ С) - سعة حرارية متساوية الضغط للهواء ؛ tk - درجة حرارة الهواء بعد السخان ، ºС ؛ tn - درجة الحرارة الأولية للهواء الداخل إلى السخان ، ºС

كثافة الهواء:

ρ = 346 / (273 + 18) 99.3 / 99.3 = 1.19 ؛

Fw = 0.278 ∙ 1709.34 1.19 1 ∙ (16- (-16)) = 18095.48 واط.

,

تقدر سرعة الهواء الكتلي المقدرة بـ 4-12 كجم / ثانية ∙ م².

م².

3. بعد ذلك ، وفقًا للجدول 7 ، نختار طراز ورقم سخان الهواء مع منطقة هواء مفتوحة قريبة من المنطقة المحسوبة. مع التثبيت المتوازي (على طول الهواء) للعديد من السخانات ، يتم أخذ المساحة الإجمالية للقسم المباشر في الاعتبار. اخترنا 1 K4PP رقم 2 بمساحة هواء خالية 0.115 متر مربع ومساحة تدفئة 12.7 متر مربع.

4. بالنسبة للسخان المحدد ، احسب سرعة الهواء الفعلية للكتلة

= 4.12 م / ث.

بعد ذلك ، وفقًا للرسم البياني (الشكل 10) لنموذج السخان المعتمد ، نجد معامل نقل الحرارة k اعتمادًا على نوع المبرد وسرعته وقيمة νρ. وفقًا للجدول ، معامل نقل الحرارة k \ u003d 16 W / (m 2 0 C)

نحدد التدفق الحراري الفعلي (W) المنقول بواسطة وحدة السعرات الحرارية إلى الهواء الساخن:

Фк = ك ∙ F ∙ (t´av - tav) ،

حيث k هو معامل انتقال الحرارة ، W / (م 2 ∙ 0 درجة مئوية) ؛ F - مساحة سطح التدفئة لسخان الهواء ، م² ؛ t´av - متوسط ​​درجة حرارة سائل التبريد ، ºС ، لسائل التبريد - البخار - t´av = 95 درجة مئوية ؛ tav - متوسط ​​درجة حرارة الهواء الساخن t´av = (tk + tn) / 2

Fk \ u003d 16 ∙ 12.7 ∙ (95 - (16-16) / 2) \ u003d 46451 ∙ 2 \ u003d 92902 W.

يوفر السخان اللوحي KZPP رقم 7 تدفق حراري 92902 وات ، والمطلوب 83789.85 وات. لذلك ، يتم ضمان نقل الحرارة بشكل كامل.

هامش نقل الحرارة هو =6%.

1.6 حساب استهلاك الحرارة لتزويد المدرسة بالمياه الساخنة

تحتاج المدرسة إلى الماء الساخن لتلبية الاحتياجات الصحية. المدرسة التي تضم 90 مقعدًا تستهلك 5 لترات من الماء الساخن يوميًا. الإجمالي: 50 لترًا. لذلك ، نضع رافعين بتدفق ماء 60 لتر / ساعة لكل منهما (أي بإجمالي 120 لترًا / ساعة). مع الأخذ في الاعتبار حقيقة أنه في المتوسط ​​يتم استخدام الماء الساخن للاحتياجات الصحية لمدة 7 ساعات خلال اليوم ، نجد كمية الماء الساخن - 840 لتر / يوم. تستهلك المدرسة 0.35 متر مكعب / ساعة في الساعة

ثم سيكون تدفق الحرارة إلى إمدادات المياه

FGV. = 0.278 0.35 983 4.19 (55-5) \ u003d 20038 واط

عدد كبائن الاستحمام للمدرسة هو 2. استهلاك كل ساعة من الماء الساخن لكابينة واحدة هو Q = 250 لتر / ساعة ، ونفترض أن الحمام يعمل في المتوسط ​​لمدة ساعتين في اليوم.

ثم الاستهلاك الكلي للماء الساخن: س \ u003d 3 2250 10 -3 \ u003d 1 م 3

FGV. = 0.278 1983 4.19 (55-5) \ u003d 57250 وات.

∑ سنة = 20038 + 57250 = 77288 وات.

2. حساب الحمل الحراري لتدفئة المنطقة

يمكن تحديد الحد الأقصى لتدفق الحرارة (W) المستهلك لتدفئة المباني السكنية والعامة للقرية ، المتضمن في نظام تدفئة المنطقة ، من خلال مؤشرات مجمعة اعتمادًا على منطقة المعيشة باستخدام الصيغ التالية:

تصوير = φ ∙ F ،

الصورة. l. = 0.25 ∙ صور. l. ، (19)

حيث φ هو مؤشر مجمع للحد الأقصى لتدفق الحرارة النوعي المستهلك لتدفئة 1 م² من مساحة المعيشة ، وات / م². يتم تحديد قيم φ اعتمادًا على درجة حرارة الشتاء المحسوبة للهواء الخارجي وفقًا للجدول (الشكل 62) ؛ و - مساحة المعيشة ، م².

1. لعدد 13 16 عمارة سكنية بمساحة 720 م 2 نحصل على:

تصوير = 13170720 = 1591200 واط.

لأحد عشر عمارات مكونة من 8 شقق بمساحة 360 م 2 نحصل على:

تصوير = 8 170 ∙ 360 = 489600 غربًا.

للعسل. النقاط بأبعاد 6x6x2.4 نحصل عليها:

المجموع الضوئي = 0.25 170 6 6 = 1530 واط ؛

لمكتب بأبعاد 6x12 م:

صور مشتركة = 0.25 170 6 12 = 3060 واط ،

بالنسبة للمباني السكنية والعامة والصناعية الفردية ، يتم تحديد الحد الأقصى لتدفقات الحرارة (W) المستهلكة للتدفئة وتدفئة الهواء في نظام تهوية الإمداد تقريبًا بواسطة الصيغ:

فوت \ u003d qot Vn (تلفزيون - tn) أ ،

Fv \ u003d qv Vn (تلفزيون - tn.v.) ،

حيث q من و q in - خصائص التدفئة والتهوية المحددة للمبنى ، W / (m 3 0 C) ، المأخوذة وفقًا للجدول 20 ؛ V n - حجم المبنى وفقًا للقياس الخارجي بدون الطابق السفلي ، m 3 ، يؤخذ وفقًا للتصميمات القياسية أو يتم تحديده بضرب طوله في عرضه وارتفاعه من علامة التخطيط للأرض إلى قمة طنف؛ t = متوسط ​​درجة حرارة الهواء التصميمية ، النموذجية لمعظم غرف المبنى ، 0 درجة مئوية ؛ ر ن \ u003d درجة حرارة الشتاء المحسوبة للهواء الخارجي ، - 25 0 درجة مئوية ؛ ر ن. - درجة حرارة التهوية الشتوية المحسوبة للهواء الخارجي - 16 درجة مئوية ؛ a هو عامل تصحيح يأخذ في الاعتبار التأثير على الخاصية الحرارية المحددة للظروف المناخية المحلية عند tn = 25 0 С a = 1.05

فوت \ u003d 0.7 ∙ 18 ∙ 36 4.2 ∙ (10 - (- 25)) ∙ 1.05 = 5000.91 واط ،

Fv.tot. = 0.4 × 5000.91 = 2000 وات.

بيت اللواء:

فوت \ u003d 0.5 ∙ 1944 ∙ (18 - (- 25)) ∙ 1.05 = 5511.2 واط ،

ورشة المدرسة:

فوت \ u003d 0.6 ∙ 1814.4 ∙ (15 - (- 25)) 1.05 = 47981.8 واط ،

Fv \ u003d 0.2 ∙ 1814.4 ∙ (15 - (- 16)) ∙ \ u003d 11249.28 واط ،

2.2 حساب استهلاك الحرارة لإمداد الماء الساخن للمباني السكنية والعامة

تم العثور على متوسط ​​تدفق الحرارة (W) المستهلك خلال فترة التسخين لتزويد المباني بالمياه الساخنة من خلال الصيغة:

F = ف سنة. · ن و ،

اعتمادًا على معدل استهلاك المياه عند درجة حرارة 55 درجة مئوية ، فإن المؤشر الإجمالي لمتوسط ​​تدفق الحرارة (W) الذي يتم إنفاقه على إمداد الماء الساخن لشخص واحد سيكون مساويًا لـ: 407 واط.

بالنسبة لـ 16 مبنى سكنيًا يسكنها 60 ساكنًا ، سيكون التدفق الحراري لإمداد الماء الساخن كما يلي: = 407 60 = 24420 واط ،

لثلاثة عشر منزلًا من هذا القبيل - F g.v. = 24420 13 = 317460 واط.

استهلاك الحرارة لإمدادات المياه الساخنة لثمانية مباني مكونة من 16 شقة يسكنها 60 ساكنًا في فصل الصيف

F g.w.l. = 0.65 فهرنهايت وزن الجسم = 0.65 317460 = 206349 واط

بالنسبة لـ 8 مباني سكنية بها 30 ساكنًا ، سيكون التدفق الحراري لإمداد الماء الساخن كما يلي:

F = 407 30 = 12210 واط ،

لأحد عشر منزلاً من هذا القبيل - F g.v. = 12210 11 = 97680 واط.

استهلاك الحرارة لإمداد المياه الساخنة لإحدى عشر مبنى من 8 شقق يسكنها 30 ساكنًا في فصل الصيف

F g.w.l. = 0.65 فهرنهايت وزن الجسم = 0.65 97680 = 63492 واط.

ثم سيكون تدفق الحرارة إلى إمدادات المياه للمكتب:

FGV. = 0.278 ∙ 0.833 983 4.19 (55-5) = 47690 واط

استهلاك الحرارة لتزويد المكتب بالمياه الساخنة في الصيف:

F g.w.l. = 0.65 ∙ فهرنهايت ج. = 0.65 ∙ 47690 = 31000 واط

تدفق الحرارة لإمداد العسل بالماء. ستكون النقطة:

FGV. = 0.278 ∙ 0.23 983 4.19 ∙ (55-5) = 13167 واط

استهلاك الحرارة لتزويد الماء الساخن بالعسل. نقاط في الصيف:

F g.w.l. = 0.65 ∙ فهرنهايت ج. = 0.65 ∙ 13167 = 8559 واط

في ورش العمل ، هناك حاجة أيضًا إلى الماء الساخن لتلبية الاحتياجات الصحية.

تستوعب الورشة رافعين بتدفق مياه 30 لتر / ساعة لكل منهما (أي إجمالي 60 لترًا / ساعة). بالنظر إلى أنه في المتوسط ​​، يتم استخدام الماء الساخن للاحتياجات الصحية لمدة 3 ساعات تقريبًا خلال اليوم ، نجد كمية الماء الساخن - 180 لتر / يوم

FGV. = 0.278 0.68 983 4.19 (55-5) = 38930 واط

تدفق الحرارة المستهلكة لتوفير الماء الساخن للورشة المدرسية في الصيف:

Fgw.l = 38930 0.65 = 25304.5 واط

جدول ملخص لتدفقات الحرارة

∑Ф المجموع = Ф من + Ф إلى + g.v. = 2147318 + 13243 + 737078 = 2897638 دبليو.

3. بناء جدول الحمل الحراري السنوي واختيار الغلايات

.1 بناء منحنى الحمل الحراري السنوي

يمكن حساب الاستهلاك السنوي لجميع أنواع استهلاك الحرارة باستخدام الصيغ التحليلية ، ولكن من الأنسب تحديده بيانياً من جدول الحمل الحراري السنوي ، وهو أمر ضروري أيضًا لتحديد أوضاع التشغيل لمنزل المرجل على مدار العام. تم إنشاء مثل هذا الجدول اعتمادًا على مدة درجات الحرارة المختلفة في منطقة معينة ، والتي يتم تحديدها بواسطة الملحق 3.

على التين. يوضح الشكل 3 جدول التحميل السنوي لمنزل المرجل الذي يخدم المنطقة السكنية للقرية ومجموعة من المباني الصناعية. الرسم البياني مبني على النحو التالي. على الجانب الأيمن ، على طول محور الإحداثي ، يتم رسم مدة تشغيل بيت المرجل بالساعات ، على الجانب الأيسر - درجة حرارة الهواء الخارجي ؛ يتم رسم استهلاك الحرارة على طول المحور ص.

أولاً ، تم رسم رسم بياني لتغيير استهلاك الحرارة لتدفئة المباني السكنية والعامة ، اعتمادًا على درجة الحرارة الخارجية. للقيام بذلك ، يتم رسم إجمالي التدفق الحراري الأقصى الذي يتم إنفاقه على تدفئة هذه المباني على المحور الصادي ، ويتم توصيل النقطة المكتشفة بخط مستقيم بالنقطة المقابلة لدرجة حرارة الهواء الخارجي ، والتي تساوي متوسط ​​درجة حرارة التصميم. المباني السكنية المباني العامة والصناعية التلفزيون = 18 درجة مئوية. نظرًا لأن بداية موسم التسخين تؤخذ عند درجة حرارة 8 درجات مئوية ، يظهر السطر 1 من الرسم البياني حتى درجة الحرارة هذه كخط منقط.

استهلاك الحرارة للتدفئة والتهوية للمباني العامة في الوظيفة tn هو خط مستقيم مائل 3 من التلفزيون = 18 درجة مئوية إلى درجة حرارة التهوية المحسوبة tn.v. لهذه المنطقة المناخية. في درجات الحرارة المنخفضة ، يتم خلط هواء الغرفة بهواء الإمداد ، أي يحدث إعادة الدوران ، ويبقى استهلاك الحرارة دون تغيير (يعمل الرسم البياني بالتوازي مع المحور السيني). بطريقة مماثلة ، يتم إنشاء الرسوم البيانية لاستهلاك الحرارة للتدفئة والتهوية للمباني الصناعية المختلفة. متوسط ​​درجة حرارة المباني الصناعية TV = 16 درجة مئوية. يوضح الشكل إجمالي استهلاك الحرارة للتدفئة والتهوية لهذه المجموعة من الكائنات (الخطوط 2 و 4 تبدأ من درجة حرارة 16 درجة مئوية). لا يعتمد استهلاك الحرارة لإمداد الماء الساخن والاحتياجات التكنولوجية على tn. الرسم البياني العام لفقد الحرارة هذا موضح بالخط المستقيم 5.

يظهر الرسم البياني الإجمالي لاستهلاك الحرارة اعتمادًا على درجة حرارة الهواء الخارجي بخط مكسور 6 (نقطة الانكسار تقابل tn.a.) ، تقطع على المحور y مقطعًا يساوي الحد الأقصى لتدفق الحرارة المستهلكة لجميع الأنواع الاستهلاك (∑Fot + Fv + Fg. in. + Ft) عند التصميم الخارجي لدرجة الحرارة tn.

إضافة الحمولة الإجمالية المستلمة 2.9 واط.

على يمين محور الإحداثي ، لكل درجة حرارة خارجية ، يتم رسم عدد ساعات موسم التدفئة (على المجموع التراكمي) ، والتي تم خلالها الحفاظ على درجة الحرارة مساوية أو أقل من تلك التي يتم البناء من أجلها ( الملحق 3). ومن خلال هذه النقاط رسم خطوط عمودية. علاوة على ذلك ، يتم عرض إحداثيات على هذه الخطوط من الرسم البياني لاستهلاك الحرارة الإجمالي ، بما يتوافق مع الحد الأقصى لاستهلاك الحرارة في نفس درجات الحرارة الخارجية. ترتبط النقاط التي تم الحصول عليها من خلال منحنى سلس 7 ، وهو رسم بياني للحمل الحراري لفترة التسخين.

المنطقة التي يحدها محاور الإحداثيات ، والمنحنى 7 والخط الأفقي 8 ، والتي توضح إجمالي حمل الصيف ، تعبر عن استهلاك الحرارة السنوي (جيجا جول / سنة):

السنة = 3.6 ∙ 10 -6 ∙ F ∙ m Q ∙ m n ،

حيث F هي مساحة جدول الحمل الحراري السنوي ، مم² ؛ m Q و m n - مقاييس استهلاك الحرارة ووقت التشغيل لمنزل المرجل ، على التوالي W / mm و h / mm. السنة = 3.6 10 -6 ∙ 9871.74 ∙ 23548 ∙ 47.8 = 40001.67J / سنة

منها نصيب فترة التسخين 31681.32 ج / سنة وهي 79.2٪ لفصل الصيف 6589.72 ج / سنة بنسبة 20.8٪.

3.2 اختيار وسيلة نقل الحرارة

نستخدم الماء كحامل حرارة. نظرًا لأن الحمل التصميمي الحراري Fr 2.9 MW ، وهو أقل من الحالة (Fr ≤ 5.8 MW) ، يُسمح باستخدام الماء بدرجة حرارة 105 درجة مئوية في خط الإمداد ، ودرجة حرارة الماء في خط أنابيب الإرجاع هي يفترض أن تكون 70 درجة مئوية. في الوقت نفسه ، نأخذ في الاعتبار أن انخفاض درجة الحرارة في شبكة المستهلك يمكن أن يصل إلى 10٪.

يوفر استخدام الماء شديد السخونة كناقل حراري وفورات أكبر في الأنابيب المعدنية بسبب انخفاض قطرها ، ويقلل من استهلاك الطاقة لمضخات الشبكة ، حيث يتم تقليل الكمية الإجمالية للمياه المتداولة في النظام.

نظرًا لأن البخار مطلوب لبعض المستهلكين للأغراض الفنية ، يجب تثبيت مبادلات حرارية إضافية عند المستهلكين.

3.3 اختيار المرجل

يمكن أن تكون غلايات التدفئة والصناعية ، اعتمادًا على نوع الغلايات المثبتة فيها ، من تسخين المياه أو البخار أو مجتمعة - مع غلايات البخار والمياه الساخنة.

يعمل اختيار الغلايات التقليدية المصنوعة من الحديد الزهر مع مبرد منخفض الحرارة على تبسيط وتقليل تكلفة إمدادات الطاقة المحلية. للتزويد بالحرارة ، نقبل ثلاث غلايات مياه من الحديد الزهر Tula-3 بطاقة حرارية 779 كيلو واط لكل منها وقود غاز مع الخصائص التالية:

القدرة المقدرة Fr = 2128 kW

الطاقة المركبة فو = 2337 كيلو واط

مساحة سطح التدفئة - 40.6 متر مربع

عدد الأقسام - 26

الأبعاد: ٢٢٤٩ × ٢٣٠٠ × ٢٣٦١ ملم

أقصى درجة حرارة لتسخين المياه - 115 درجة مئوية

الكفاءة عند التشغيل بالغاز η k.a. = 0.8

عند العمل في وضع البخار ، ضغط البخار الزائد - 68.7 كيلو باسكال

.4 بناء جدول سنوي لتنظيم توريد بيت المرجل الحراري

نظرًا لحقيقة أن الحمل الحراري للمستهلكين يختلف باختلاف درجة الحرارة الخارجية ، وطريقة تشغيل نظام التهوية وتكييف الهواء ، وتدفق المياه لإمداد الماء الساخن والاحتياجات التكنولوجية ، والأنماط الاقتصادية لتوليد الحرارة في منزل الغلاية يجب أن يتم توفيرها من خلال التنظيم المركزي للإمداد الحراري.

في شبكات تسخين المياه ، يتم استخدام تنظيم عالي الجودة لإمداد الحرارة ، يتم تنفيذه عن طريق تغيير درجة حرارة المبرد بمعدل تدفق ثابت.

الرسوم البيانية لدرجات حرارة المياه في شبكة التدفئة هي tp = f (tn، ºС)، tо = f (tн، ºС). بعد بناء رسم بياني وفقًا للطريقة الواردة في الشغل لـ tн = 95 ºС ؛ إلى = 70 درجة مئوية للتدفئة (يؤخذ في الاعتبار أن درجة حرارة الناقل الحراري في شبكة إمداد الماء الساخن يجب ألا تقل عن 70 درجة مئوية) ، tpv = 90 درجة مئوية ؛ tov = 55 درجة مئوية - للتهوية ، نحدد نطاقات التغيير في درجة حرارة المبرد في شبكات التدفئة والتهوية. على محور الإحداثي ، يتم رسم قيم درجة الحرارة الخارجية ، على المحور الإحداثي - درجة حرارة مياه الشبكة. يتزامن أصل الإحداثيات مع درجة الحرارة الداخلية المحسوبة للمباني السكنية والعامة (18 درجة مئوية) ودرجة حرارة المبرد ، والتي تساوي أيضًا 18 درجة مئوية. عند تقاطع الخطوط العمودية المستعادة على محاور الإحداثيات عند النقاط المقابلة لدرجات الحرارة tp = 95 درجة مئوية ، tн = -25 درجة مئوية ، تم العثور على النقطة A ، ورسم خط مستقيم أفقي من درجة حرارة الماء العائد 70 درجة مئوية ، النقطة ب. ربط النقطتين A و B بإحداثيات البداية ، نحصل على رسم بياني للتغير في درجة حرارة الماء المباشر والعائد في شبكة التدفئة ، اعتمادًا على درجة الحرارة الخارجية. في حالة وجود حمل إمداد بالماء الساخن ، يجب ألا تقل درجة حرارة المبرد في خط الإمداد لشبكة مفتوحة عن 70 درجة مئوية ، وبالتالي فإن الرسم البياني لدرجة الحرارة لمياه الإمداد به نقطة فاصل C ، على يسار أي τ p = const. يتم تنظيم إمداد الحرارة للتدفئة عند درجة حرارة ثابتة عن طريق تغيير معدل تدفق المبرد. يتم تحديد الحد الأدنى لدرجة حرارة الماء العائد برسم خط عمودي عبر النقطة C حتى يتقاطع مع منحنى الماء العائد. يُظهر إسقاط النقطة D على المحور y أصغر قيمة لـ τо. يتقاطع العمود العمودي ، المعاد بناؤه من النقطة المقابلة لدرجة الحرارة الخارجية المحسوبة (-16 درجة مئوية) ، مع خطوط مستقيمة AC و BD عند النقطتين E و F ، مما يوضح أقصى درجات حرارة الإمداد والمياه العائدة لأنظمة التهوية. أي أن درجات الحرارة هي 91 درجة مئوية و 47 درجة مئوية على التوالي ، والتي تظل دون تغيير في النطاق من tn.v و tn (خطوط EK و FL). في هذا النطاق من درجات الحرارة الخارجية ، تعمل وحدات التهوية مع إعادة تدوير ، يتم تنظيم درجتها بحيث تظل درجة حرارة الهواء الداخل للسخانات ثابتة.

يظهر الرسم البياني لدرجات حرارة الماء في شبكة التدفئة في الشكل 4.

الشكل 4. رسم بياني لدرجات حرارة الماء في شبكة التدفئة.

فهرس

1. أفندييف أ. تصميم إمدادات الطاقة لمؤسسات المجمعات الصناعية الزراعية. أدوات. ساراتوف 2009.

زاخاروف أ. ورشة عمل حول استخدام الحرارة في الزراعة. الطبعة الثانية، منقحة وموسعة. موسكو Agropromizdat 1985.

زاخاروف أ. استخدام الحرارة في الزراعة. موسكو كولوس 1980.

Kiryushatov A.I. محطات توليد الطاقة الحرارية للإنتاج الزراعي. ساراتوف 1989.

SNiP 2.10.02-84 المباني والمباني لتخزين وتجهيز المنتجات الزراعية.